1、ICS 23.020.10 J74 li 中华人民共和国行业标准2005-07-26发布钢制塔式容器JB厅4710-2005代替JB4710-2000 Steel vertical vessels supported by skirt 2005斗1-01实施国家发展和改革委员会发布中华人民共和国国家发展和改革委员会公且三日二00五年第46号公布10项锅炉压力容器行业标准*国家发改委批准电站阀门铸钢件技术条件等10项锅炉压力容器行业标准，现予公布，自2005年11月1日起实施。以上锅炉压力容器行业标准由新华出版社出版。附件:10项锅炉压力容器行业标准编号及名称二00五年七月二十六日非摘编自中华人
2、民共和国国家发展和改革委员会公告(2005年第46号)。附件:10项锅炉压力容器行业标准编号及名称序号标准编号标准名称代替标准1 JBrr 5263-2005 电站阀门铸钢件技术条件JBrr 5263-1991 JBrr 4730.1-2005 承压设备无损检测JB 4730-1994 2 第1部分:通用要求JBrr 4730.2-2005 承压设备无损检测JB 4730-1994 3 第2部分:射线检测JBrr 4730.3-2005 承压设备无损检测JB 4730-1994 4 第3部分:超声检测JBrr 4730.4-2005 承压设备无损检测JB 4730-1994 5 第4部分:磁粉
3、检测6 JBrr 4730.5-2005 承斥设备无损检测JB 4730-1994 第5部分:惨透检测JBrr 4730.6-2005 承)主设备无损检测JB 4730-1994 7 第6部分:涡流检测8 JBrr 4710-2005 钢制塔式容器JB 4710-2000 9 JBrr 4731-2005 钢制卧式容器JB 4731-2000 10 JBrr 4781-2005 液化气体罐式集装箱JB/T 471 0-2005 目次前言.IIl 范围2 规范性引用文件.3 术语和定义.4符号.，.25 总则.86 材料.,.11 7 结构.118 计算.189 制造、检验与验收.34附录A(规
4、范性附录)横风向的风力和风弯矩计算.37附录B(资料性附录)塔式容器高振型计算.40附录c(资料性附录)塔式容器挠度计算.46附录D(资料性附录)计算数据.细胞厅471(-2005钢制塔式容器标准释义引JB/T 4710-2005 目。吕本标准根据原全国压力容器标准化技术委员会1999年标准制、修订计划对JB471守一1992进行修订。本标准是依据JB471非一1992实施以来所取得的经验，吸取国际同类标准的先进内容，结合相关标准的变化，加以充实、完善和提高，并确保塔式容器安全使用而修订的。在本标准规定范围内的塔式容器，其设计、制造、检验与验收除符合本标准规定外，还应符合GB150的有关规定。
5、本标准从实施之日起，代替JB4710-2000，由于引用标准的原因JB4710一2000没有出版，实际代替的标准为JB471非一19920II 本标准与JB4710-一1992相比，主要有以下内容的变化:-一根据GB150，修改了相关内容;一一根据GB5000一21(建筑结构荷载规范，修改了相关内容;一一根据GB50011-2001 (建筑抗震设计规范)，修改了相关内容;一增设了裙座隔气圈结构;-一补充了有关分段交货的内容;二一一增加横风向的风振计算;一一取消了原附录B、附录C和附录E;一一取消了原附录F计算实例，其内容移至编制说明中。本标准附录A为规范性附录。本标准附录B、附录C和附录D为资
6、料性附录。本标准由全国锅炉压力容器标准化技术委员会(SAC厅C262)提出。本标准由全国锅炉压力容器标准化技术委员会(SAC厅C262)归口。本标准主要起草单位:原中国石化兰州设计院、兰州石油机械研究所。本标准主要起草人:王者相。参加本标准起草人员:段新群、董易良。参加本标准编制工作的单位和人员:中国石化经济技术研究院:寿比南、王为国、陈朝晖;兰州石油机械研究所:宋启祥、宋秉棠;中国石化工程建设公司:冯清晓、田英、李世玉;天津大学:陈旭、谭蔚、聂清德。本标准所代替标准的历次版本情况为:JB4710-19920 JB/T 471 0-2005 钢制塔式容器1 范围本标准规定了钢制塔式容器的设计、
7、制造、检验与验收的要求。本标准适用于设计压力不大于35MPa，高度H大于10m、且高度H与平均直径D之比大于5的裙座自支承钢制塔式容器。本标准不适用于下列塔式容器:a)带有拉牵装置的塔式容器;b) 由操作平台联成一体的排塔或塔群;c)带有夹套的塔式容器。2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。GB 150 钢制压力容器GB厅70守一1988碳素结构钢GB厅1591一
8、1994低合金高强度结构钢GB 50009-2001 建筑结构荷载规范JBff 4730 承压设备无损检测JB 4733 压力容器用爆炸不锈钢复合钢板ffi力容器安全技术监察规程(1999版)原国家质量技术监督局颁布3 术语和定义下述术语和定义适用于本标准。3. 1 压力pressure除注明者外，均指表压力。3.2 操作压力operatingpressure 如作压力指在正常工作情况下，塔式容器顶部可能达到的最高压力。3.3 设计压力designpressure 设计压力指设定的塔式容器顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为设计载荷条件，其值不低于操作斥力。JB/T 471 0-2005
9、3.4 计算压力calculatingpressure 计算压力指在相应设计温度下，用以确定元件厚度的压力，其中包括液柱静压力。当元件所承受的液柱静压力小于5%设计压力时，可忽略不计。3. 5 试验压力testpressure 试验压力指在压力试验时，容器顶部的压力。3.6 设计温度designtemperature 设计温度指容器在正常工作情况下，设定的元件的金属温度(沿元件金属截面的温度平均值)。设计温度与设计压力一起作为设计载荷条件。标志在铭牌上的设计温度应是壳体设计温度的最高值或最低值。3. 7 试验温度testtemperature试验温度指在压力试验时，壳体的金属温度。3.8 计算
10、厚度calculatedthickness 按GB150各章及本标准第8章公式计算得到的厚度。需要时，尚应计人其他载荷所需厚度。3.9 设计厚度designthickness 设计厚度指计算厚度与腐蚀裕量之和。3.10 名义厚度nominalthickness 名义厚度指设计厚度加上钢材厚度负偏差后向上圆整至钢材标准规格的厚度。即标注在图样上的厚度。3. 11 有效厚度etTectthickness 有效厚度指名义厚度减去腐蚀裕量和钢板厚度负偏差。4 符号2 下列符号适用于本标准。一一基础环面积，mm2; = (Db-现)20m时，可按F式计算:=l+f叫化-兀K3-一宠式扶梯吁量宽度，吁无确
11、切数据时可取K3=400mmK4一操作平白写量宽度，mm; K42旦-le -偏心质点重心至塔式容器中心线的距离，mm 1，一一第i计算段长度，mm; Ik一一筋板长度，mm; 1m一一检查孔或较大管线引出孔加强管长度，mm h一一操作平台所在计算段长度，mm; 12一一筋板宽度，mm; 3 筋板内侧间距，mm; 1/一一垫板宽度，mm; M一一外力矩，应计入法兰截面处的最大力矩MI;二、管线推力引起的力距和其他机械载荷叶起的力矩，Nmm; MtI一一任意计算截面1-1处的地震弯矩，Nmm; MLI一一任意计算截面I一I处的基本振型地震弯矩，Nmm; MIO-底部截面0-0处的地震弯矩，Nmm
12、; M;io-底部截面。一0处的基本振型地震弯矩，Nmm; Me一-偏心质量引起的弯矩，Nmm JB/T 4710-2005 MlLl一一计算截面h-h处的最大弯矩，N.mm; M:x 任意计算截面1-1处的最大弯矩，N.mm; MZ一一搭接焊缝J-J截面处的最大弯矩，N.mm; M:一一底部截面0-0处的最大弯矩，N.mm; M:-h一一计算截面h一h处的风弯矩，N.mm; M;I 任意计算截面1-1处的风弯矩，N.mm; M:。一一底部截面。一0处的风弯矩，N.mm; Ms一一矩形板的计算力矩，取矩形板X、Y轴的弯矩Mx、My中绝对值较大者，N.mm; ma.一一人孔、接管、法兰等附属件质
13、量，kg; me一一偏心质量，kg; meq一一计算垂直地震力时，塔式容器的主与量质量，取m叫=0.75mo，kg; mi一一塔式容器第i计算段的操作质量，kg; mk一一距地面hk处的集中质量，kg; mmax一一塔式容器液压试验状态时的最大质量，kg; ml:一一计算截面h-h以上塔式容器液斥试验状态时的最大质量，kg; mzx一一搭接焊缝截面J一J以上塔式容器液斥试验状态时的最大质量，kg; mmin一一塔式容器安装状态时的最小质量，kg; m;I一一试验时，计算截面1-1以上的质量(只计人塔壳、内构件、偏心质量、保温层、扶梯及平白质量)，kg; mw一一液压试验时，塔式容器内充液质量，
14、kg; mo一一塔式容器的操作质量，kg; ml-h一一计算截面h-h以上塔式容器的操作质量，kg; m;I一一任意计算截面1-1以上塔式容器的操作质量，kg; my-搭接焊缝J-J截面以上塔式容器的操作质量，kg; mOl-一塔壳和裙座壳质量，kg; m02一一一内件质量，kg; m03一一保温材料质量，kg; m04一一平台、扶梯质量，kg; m05一一操作时塔式容器内介质质量，kg; n一一一地脚螺栓个数，一般取4的倍数，对小直径塔式容器可取n=6，个;nI-一对应于一个地脚螺栓的筋板个数，个;p-一一设计压力，对外压容器即为设计外压力，MPa; Pc一一计算压力，MPa; Pe-去吃的
15、吁:量设计斥力，MPa; PT一一试验压力，MPa; P P2Pj一一-塔式容器各计算段的水平风力，N; qo一一基本风斥值O各地区的基本风压值见GB50009中有关规定，但均不应小于300N/m2;Ri-塔式容器的内半径，mm; ReL一一材料屈服强度，MPa; T一一基本振型自振周期，S; 5 JB/T 4710-2005 6 T2、骂一一第二、第气振型自振周期，S; TE-各类场地土的特征周期(见表8-2)，S; Tr一第i振型的自振周期，S; 2b一一基础环的抗弯截面系数(见图8-9和图公10)，mm3; Z一万(D:b一Dj!)-v 32Dob 2sb一一裙座圆筒或锥壳底部抗弯截面系
16、数，mm3;2sb =扫2sm一-h-h截面处的裙座壳的抗弯截面系数(见图8-8)，mm旷3;2 sm =斗2D以一I(2_ =斗2丘L一一_.I川(旦旦斗Y一(生!LY111 3川12) 2 zw一一搭接焊缝抗剪截面系数(见图8-12)，mm3; 2w =0.55D;t曰一一地震影响系数，按图8-4确定;吼一一对应于塔式容器基本振型自振周期T1的地震影响系数;max一一地震影响系数的最大值，见表8-1;vmM-一垂直地震影响系数最大值;vmax = 0.65 一-f住壳半锥顶角，(0 ); y一一地震影响系数曲线下降段的衰减系数(见图8-4); 一一专在形裙座壳半锥顶角，(0 ); b一-基
17、础环计算厚度，mm; c一一盖板厚度，mm; e一-圆筒或锥壳的有效厚度，mm; eh一一一封头的有效厚度，mm; 口一-各计算截面的圆筒或锥壳的有效厚度，mm; es裙座壳的有效厚度，mm; G一一筋板厚度，mm; m一-h-h截面处加强管的厚度(见图8-8)，mm; n一简体或封头的名义厚度，mm; m一一裙座壳体的名义厚度，mm; ps一一管线保温层厚度，mm; 一一圆筒或锥壳保温层或防火层厚度，mm; z一一垫板厚度，mm; l一一不锈钢复合钢板基层钢板的名义厚度，mm; 2一一不锈钢复合钢板复层材料的厚度，mmq一一脉动影响系数，见表8-5;王一一脉动增大系数，见表8-4;Sj一一第
18、i阶振型阻尼比;lk一一基本振型参与系数，按式(8-10)计算;l一一地震影响系数曲线直线下降段下降斜率的调整系数，按式(8一8)计算;矶一一地震影响系数曲线的阻尼调整系数，按式(8-9)计算;一一液压试验时试验介质的密度(当介质为水时，=1000)，kglm3; 1一一惯性半径，对长方形截面的筋板取0.289仇，mm; B一一地脚螺栓的最大拉应力，MPa; bmax一一混凝土基础上的最大压应力，按式(8-54)计算，MPa; G一一筋板的压应力，按式(8-60)计算，MPa; T一一试验压力下圆筒的周向应力，按式(5-8)计算，MPa; z一一盖板的最大应力，按式(8-65 )、式(8-66
19、)计算，MPa; l一一由压力(内压或外压)引起的轴向应力，MPa; 2一一由垂直载荷引起的轴向应力，MPa; 吼一一由弯矩引起的轴向应力，MPa; 一一试验温度下塔式容器元件材料的许用应力，MPa; r一一设计温度下塔壳材料的许用应力，MPa; b一一基础环材料的许用应力，MPa; bt一一地脚螺栓材料的许用应力，MPa; c一一筋板的临界许用压应力，MPa; cr一一设计温度下塔壳或裙座壳的许用轴向压应力，MPa; O -.设计温度下复合钢板的许用应力，MPa; G一一筋板材料的许用应力，MPa; !一一设计温度下裙座材料的许用应力，MPa; 一一设计温度下焊接接头的许用应力，取两侧母材许
20、用应力的小值，MPa; :一一设计温度下基层钢板的许用应力，MPa; 一一设计温度下覆层材料的许用应力，MPa; 一一焊接接头系数;zj-振型系数，见表8-6;一一细长比;At-临界细长比;一旦一1 扎=JB/T 471 0-2005 7 JB/T 4710-2005 5 总则5. 1 设计的一般规定5. 1. 1 确定设计压力时，应考虑:a) 塔式容器上装有超斥泄放装置时，应按GB150的规定确定塔式容器的设计斥力。b) 对于工作压力小于.O.IMPa的内压塔式容器，设计压力取不小于O.IMPaoc)真空塔式容器的，设计压力按承受外压考虑。当装有安全控制装置时，设计压力取1.25倍的最大内外
21、斥力差和O.IMPa两者中的较低值;当无安全控制装置时，取O.lMPa0 d)有两个或两个以上斥力室组成的塔式容器，应分别确定各室的设计压力。5.1.2 确定设计温度时，应考虑:a)设计温度不应低于元件金属在工作状态可能达到的最高温度。对于OC以下的金属温度，设计温度不应高于元件金属可能达到的最低温度。b)塔式容器各部分在工作状态下的金属温度不同时，可分别设定每部分的设计温度。c) 元件金属温度可用传热计算求得，或在已使用的同类塔式容器上测定，或按内部介质温度确定。d)裙座壳和地脚螺栓的设计温度应取使用地区月平均最低气温的最低值加20C。5.1.3 对有不同工况的塔式容器，应按最苛刻的工况设计
22、，并在图样或相应技术文件中注明各工况的斥力和温度值。5.1.4 载荷设计时应考虑、以下载荷:a) 内压或外压;b)液柱静压力;c)塔式容器自重(包括内件和填料等)以及正常操作条件下或试验状态下内装物料的重力载荷;d)附属设备及隔热材料、衬里、管道、扶梯、平白等的重力载荷;e)风载荷和地震载荷;需要时，还应考虑下列载荷:f)连接管道和其他部件引起的作用力;g)温度梯度或热膨胀量不同引起的作用力;h)包括压力急剧波动的冲击载荷;i ) 冲击反力，如由流体冲击引起的反力等;j )运输或吊装时的作用力。5.1.5 厚度附加量厚度附加量按式(5-1)确定:C=C1 +C2 5. 1. 5. 1 钢材厚度
23、负偏差. (5-1 ) 钢板或钢管的厚度负偏差按钢材标准的规定。当钢材的厚度负偏差不大于0.25mrn，且不超过名义厚度的6%时，负偏差可忽略不计。5. 1.5.2 腐蚀裕量塔式容器元件由于腐蚀、机械磨损而导致厚度削弱减薄时，应考虑、腐蚀裕量，具体规定如下:a)对有腐蚀或磨损的元件，应根据塔式容器的设计寿命和介质对金属材料的腐蚀速率确定腐蚀8 JB/T 4710-2005 裕盐。b)塔式容器各元件受到的腐蚀程度不同时，可采用不同的腐蚀裕量。c)介质为斥缩空气、水蒸气或水的碳素钢或低合金钢制塔式容器，腐蚀裕量应不小于1mmo d)对碳钢、低合金钢制裙座壳取C2不小于2mm;地脚螺栓C2不小于3m
24、mo 5.1.6 塔壳加工成形后不包括腐蚀裕璋的最小厚度:a)对碳素钢、低合金钢制塔式容器为2D/I000，且不小于3mmob)对高合金钢制塔式容器，不小于2mmo5. 1.7 内件及附件塔式容器内件及附件均应符合相关标准。5. 2 许用应力5.2.1 受压元件材料和螺栓材料的许用应力按GB150选取，确定许用应力的依据为:钢材(除螺栓材料外)按表5-1，螺栓材料按表5-20表5-1确定受压元件材料许用应力的依据岛1Pa材料许用Jl力取下列各值巾的最小值碳素钢、低合金钢RrrReL R:L L ; 3.0 1.6 1.6 1.5 1.0 高合金钢Rm ReL(R，例2)R;L(R占2)1) 卢
25、n t 3.0 1.5 1.5 1.5 1.0 I )对奥氏体高合金钢制受斥元件，巧设计温度低于蠕变范罔，且允许有微量的永久变形时，可适、11挺高许JHh/.力至大于0.9R;L(R，占2)，但不超过R;L(R2) 11.5。此规定不适用于法交或其他有微量永久变形就产生泄漏或故障的场合。表5-2确定螺栓材料许用应力的依据材料螺栓直径，mm 热处理状态许用)lV.力取下列各值巾的最小值，MPa 三三M22R;L 1 2.7 碳素铜热轧、正火肌124- M48 RL 12.5 主二M22R:L (R;o2)/3.5 低合金钢岛124- M48 调质R:L(R占2)/3.0马氏体高合金钢二，M52R
26、;L (R，沁)/2.7;:;,: M22 凡(R2)11.6 奥氏体高合金钢因溶M24-M48 R:L (R;o2)/ 1.5 表中:Rm一钢材标准，抗拉强度下限值，MPa; ReL (RpO.2)一一钢材标准常温屈服强度(或0.2%规定非比例延伸强度)，MPa; Re(R;02)-一一钢材在设计温度下的屈服强度(或0.2%规定非比例延伸强度)，MPa; 斗一一钢材在设计温度下经10万小时断裂的持久强度极限的平均值，MPa; ;一一钢材在设计温度下经10万小时蠕变率为1%的蠕变极限，MPao 卢11.59 JB/T 4710一20055.2.2 设计温度低于20C时，取20C时的许用应力。5
27、.2.3 不锈钢复合钢板的许用应力对于复层与基层结合率达到JB4733中B2级以上的复合钢板，在设汁计算中，如需计人复层材料的强度时，其设计温度下的许用应力按式(5-2)确定:司+码 = 且司+2 (5-2 ) 5.2.4 B值圆简B值按下列步骤求取:a)按式(5-3)计算系数A:A一些当主-R (5-3 ) b)根据材料，查GB150中对应于外压圆筒计算的图。若A值落在设计温度下材料线的右方，则过此点垂直上移，与设计温度下材料线相交(中间温度用内插法)，再过此交点水平方向右移，得到B值;若系数A落在设计温度材料线的左方，则按式(5-4)计算B值:B =3. AEt 3 ( 5一4)5.3 焊
28、接接头系数焊接接头系数应按如下规定选取:a)双面焊对接接头和相当于双面焊的全焊透对接接头:100%无损检测。=1.00局部无损检测。=0.85b)单面焊对接接头(沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板):100%元损检测。=0.90局部无损检测 = 0.80 5.4 压力试验塔式容器制成后应进行压力试验。压力试验的方法、要求和试验压力值应在图样上注明。压力试验一般采用液压试验。试验液体按GB150的要求，对于不适合做液压试验的塔式容器，例如塔体内不允许有微量残留液体，或由于结构原因不能充满液体的塔式容器，可采用气压试验。做气压试验的塔式容器应满足GB150中的相应要求。真空塔式容器以内压进行压力试
29、验。5.4.1 试验压力试验压力的最低值按下述方法确定，试验压力的上限还应满足5.4.2应力校核的限制。5.4. 1. 1 内压塔式容器液Ff试验:l PT =1.25p+一-J - - r t . (5-5) 气压试验:I PT = 1.15p一一-J -r 1 . (5-6) 注1:塔式容器铭牌上规定有最大允许工作压力时，式中以最大允许工作压力代替设计压力ponu l JB/T 471 0-2005 注2:塔式容器各元件(圆筒、封头、接管、法兰及紧固件等)所用材料不同时，应取各元件材料Ir比值巾最小者。注3:卧置试验时，试验压力应计入试验介质的液柱静压力。5.4.1.2 真空塔式容器液压、
30、气压试验压力:5.4.2 压力试验前的应力校核PT =1.25p 压力试验前，应按式(5-8)校核圆筒应力:. (5一7)(PT+H wx9.81xlO斗)(Dj+e) -. (5-8) T 2e T应满足下列条件:液压试验时:T :三0.9ReL(RpO.2) 气压试验时:.T :; 0.8ReL (RpO.2) 5.4.3 对不能按5.4.1的规定进行压力试验的塔式容器，设计单位应提出确保塔式容器安全运行的措施，经设计单位技术负责人批准并在图样上注明。5.5 气密性试验介质的毒性程度为极度或高度危害的或设计上不允许有微量泄漏的塔式容器，应在压力试验合格后进行气密性试验。气密性试验时的试验压
31、力、试验介质和检验要求应在图样上注明。注:介质毒性程度的分级按压力容器安全技术监察规程规定。6 材料6. 1 受压元件受压元件用钢的选用原则、热处理状态及许用应力等均按GB150中的有关规定。6.2 非受压元件6.2.1 非受压元件用钢应是已列入材料标准的钢材。当与受压元件焊接时，应是焊接性能良好的钢材。6.2.2 裙座壳用钢按受压元件用钢要求选取。6.2.3 地脚螺栓宜选用符合GB厅700规定的Q235或符合GB厅1591规定的Q3450Q235的许用应力bt=147MPa; Q345的许用应力bt=170MPao 如采用其他碳素钢，则ns;主1.6;如采用其他低合金钢，则ns2.0。6.2
32、.4 基础环、盖板及筋板材料的许用应力碳钢取147MPa;低合金结构钢取170MPa。7 结构塔式容器结构示意图见图7一1011 JB/T 4710-2005 t在l归吊H人孔梯子V-f-塔壳图7-1塔式容器结构示意图7. 1 t菩体塔体的塔壳及接管等元件的结构lli!式和要求应满足GB150的有关规定。7.2 裙座裙座分为圆筒形和圆锥形两种型式。因锥形裙座的半锥顶角不宜超过150，裙座壳的名义厚度不应小于6mmo12 JB/T 471 0-2005 7.3 裙座与塔壳的连接型式裙座与塔壳的连接可采用对接或搭接型式。7.3.1 采用对接型式时，裙座壳的外径宜与相连塔壳封头外径相等，裙座壳与相连
33、塔壳封头的连接焊缝应采用全焊透连续焊。其焊接结构及尺寸见图7-2。图7-2裙座壳与塔壳的对接型式7.3.2 采用搭接型式时，搭接部位可在塔壳封头上，见图7-3a)、b)，也可在圆简体上，见图7-3c)、d)。具体要求如下:b) 图7-3裙座壳与塔壳的搭接型式a) 当裙座壳与封头搭接时，搭接部位应位于封头的直边段。此搭接焊缝至封头与圆筒连接的环向连接焊缝距离宜在(1.7 - 3 )乱范围内，但不得与该环向连接焊缝连成一体。b)当裙座壳与圆筒壳搭接时，此搭接焊缝至封头与圆筒连接的环向连接焊缝距离不应小于1.7o 13 JB/T 4710-2005 封头的环向连接焊缝应磨平，且应按JB厅4730要求
34、100%无损检测合格。c)搭接接头的角焊缝应填满。7.4 当塔壳封头由多块板拼接制成时，拼接焊缝处的裙座壳宜开缺口，缺口型式及尺寸见图7-4和表7-3。塔完封头裙座图7-4裙座壳开缺口型式表7-3裙座壳开缺口尺寸日1日1封头名义厚度在军三8 8 -18 18 - 28 28 - 38 38 宽度L170 100 120 140 44, 缺口半径R35 50 60 70 2 4, 7.5 排气孔、排气管和隔气圈7.5.1 元保温(保冷、防火)层的裙座上部应均匀设置排气孔，排气孔规格和数量按表7-4规定。当裙座上部开有图7-4所示缺口时，可不开设排气孔。表7-4排气孔规格和数量自1m塔式容器内直径
35、Dj600 - 1200 1400- 2400 24 排气孔尺寸80 80 。100排气孔数量，个2 4 ;, 4 排气孔中心线至裙座壳顶端的距离140 180 220 7.5.2 有保温(保冷、防火)层的裙座上部应如图7-5所示均匀设置排气管，排气管规格和数量按表7-5规定。14 JB/T 4710-2005 20 a) ) ku 图7-5裙座上部排气管的设置表7-5排气管规格和数量mm 塔式容器内直径Dj600 - 1200 1400 - 2400 2400 排气管规格。89x4 89 x4 。108x4排气管数量，个2 4 4 排气管中心线至裙座壳顶端的距离H140 180 220 7.
36、5.3 当塔式容器下封头的设计温度大于或等于4000C时，在裙座上部靠近封头处应设置隔气圈。隔气圄分为可拆(见图7-6)和不可拆(见阁下7)两种。A-A 际气网图7一6可拆式隔气圈结构示意图图7-7不可拆式隔气圈结构示意图7. 6 引出孔塔式容器底部引:H管一般需伸出裙座壳外，如图7-8所示。引:H孔尺寸参见表7-60引出管或引出孔加强管上应焊支承板支撑(当介质温度低于200C时，宜采用水垫)，日，应预留有间隙C，以满足热膨胀的需要。15 JB/T 4710-2005 支撑板咛J式图C 图7-8引出孔结构示意图表7-6引出孔尺寸日1町1引出管直径d20、2532、4050、7080、10012
37、5、150200 250 300 350 350 引J村孔的无缝钢管。133x4 159x4.5 。219x6273x8 325x8 加强管卷焊管200 250 3 350 份4伊450500 d+150 注1:引出管在裙座内用法兰连接时，加强管通道内径应大于法兰外径。注2:引出管保温(冷)后的外径加上25mm大于表中的加强管通道内径时，应适当加大加强管通道内径。注3:引出孔加强管采用卷焊管时，壁厚一般等于裙座壳厚度，但不大于16mmo注4.间隙c:3.I1t L3/2+ 1 ，为介质温度与20C间的平均线膨胀系数;Ilt为介质温度与20C之差。7. 7 检查孔裙座应开设检查孔，检查孔分圆形和
38、长圆形两种，其尺寸参见表7一70引出孔和检查孔的加强管与裙座壳的连接应采用全焊透结构。表7一7检查孔尺寸塔式容器内径Dj7oo 800 - 1600 圆形运应dj 250 450 B rj 200 长圆形L4 400 数量7.8 地脚螺栓座地脚螺栓座是指盖板、垫板和筋板的组合体，结构参见图7-9a)、胁。16 1600 500 225 450 1-2 自1日1吊装就位后焊牢0.78u 10: 1 、a)1 b) 图7-9地脚螺栓座结构图7.8. 1 盖板宜采用分块结构，需要时也可连成环板。7.8.2 盖板上设置垫板时，应在现场吊装就位后将盖板与垫板焊牢。7. 9 吊柱及吊耳7.9. 1 吊柱J
39、B/T 4710-2005 17 JB/T 4710-2005 根据需要，可在塔顶设置吊柱。7.9.2 吊耳塔式容器需设置吊耳时，吊耳的结构、位置及数量应按吊装方式及塔式容器的质量确定，且考虑壳体的局部应力。8 计算B. 1 计算步骤18 a)根据GB150相应章节，按计算斥力确定圆筒及封头的有效厚度品和eh0 b)根据地震载荷或风载荷计算的需要，选取若干计算截面(包括所有危险截面)，并考虑制造、运输、安装的要求，设定各计算截面处的有效厚度。c)按8.3-8.10的规定依次进行校核计算，并应满足各相应要求，否则需重新设定有效厚度，直至满足全部校核条件为止。塔式容器各种载荷示意见图8一10me
40、mOI m05 m 02 m。飞ma M a)质量裁荷b)地震载荷M, c)风载荷d)偏心载荷图8-1塔式容器各种载荷示意图8.2 塔式容器质量塔式容器的操作质量:塔式容器的最大质量:塔式容器的最小质量:JB/T 4710-2005 mO = mOJ + m02 + m Q3 +mQ4 + m05 + ma + me . (8一1) mmax = mOJ + m02 + mo3 +叫)4+ ma + mw + me ( 8-2) m_,_ =肌+O.2mM+mA+m, +m. +m ( 8-3 ) ()J 02 03 04 a c 注:O.2m02系焊在塔壳上的内件质量，如塔盘支持圈、降液板等
41、。当空塔吊装时，如未装保温层、平台和扶梯，则式(8-3 )巾不计m03和mQ408. 3 自振周期8.3.1 塔式容器基本振型自振周期可将直径、厚度或材料沿高度变化的塔式容器视为一个多质点体系，如图8-2所示。其基本自振周期按式(8-4)计算。其中直径和厚度不变的每段塔式容器质量，可处理为作用在该段高度1/2处的集中质量。=口盲怠叫图8-2多质点体系示意图( h. ,3 ( .!-, H3 .!-, H,3 pll48JPJ lZEt号石:)lo-3(84) 19 JB/T 471 0-2005 其中截面惯性矩对圆筒段为:圆锥段为:It=?即乱)3/,=_- I 一二I 4(Die +D 直径
42、、厚度相等的塔式容器其基本自振周期应按式(8-5)计算:Z=9033HJLX10-3 , Ett5，巳D:. (8-5) 8. 3. 2 直径、厚度相等塔式容器的第二振塑与第三振型自振周期可分别近似取丑=引16， =引/18，对直径、厚度或材料沿高度变化的塔式容器高振型自振周期可按附录B(资料性附录)计算。8.4 地震载荷8.4.1 水平地震力任意高度hk(见图8-3)处的集中质量mk引起的基本振型水平地震力应按式(8-6)计算:. 图8-3多质点体系基本振型示意图20 0.451Xmax o 0.1 设防烈度设计基本地震加速度地震影响系数最大值max设计地震分组第一组第二组第专组几=llkm
43、kg=(号r阴阳= 120.2Y一矶(T-5Tglm.， 5 6.0 T(s) 图8-4地震影响系数曲线表8一l对应于设防烈度m缸值7 8 O.lg 0.15g 0.2g 0.3g 0.08 0.12 0.16 0.24 表8-2各类场地土的特征周期值Tg场地士类别H 四0.25 0.35 0.45 0.30 0.40 0.55 0.35 0.45 0.65 L一一一一一一JB/T 4710-2005 . (8-6) 9 O.4g 0.32 W 0.65 0.75 0.90 阻尼比应根据实测值确定，无实测数据时，一阶振型阻尼比可取(，=0.01 -0.030高阶振型阻尼比，可参照第一振型阻尼比
44、选取。曲线下降段的衰减指数r.根据塔式容器的阻尼比按式(8-7 )确定:0.0气-r=0.9+一一一号. (8-7) .5+5如直线下降段下降斜率的调整系数矶，按式(8-8)计算:， = 0.02 + (0.05一)/8阻尼调整系数吧，按式(8-9)计算:0.05- 2=1+PM 0.06+ 1.7; 基本振型参与系数矶，按式(8一10)计算:J452;mthtl5 几=j=lLm;旷. (8-8) . (8-9) . (8-10) 21 JB/T 471 0-2005 8. 4. 2 垂直地震力设防烈度为8度或9度区的塔式容器应考虑上下两个方向垂直地震力作用，如图8-5所示。塔式容器底截面处总的垂直地震力应按式(8-11)计算:。-0F;=vmaxmeqg . (8-11 ) 任意质量i处所分配的垂直地震力(沿塔高按倒兰角形分布重新分配)按式(8一12)计算:F =乒LFJ-0(i=1，2，n)Imkhk 任意计算截面1-1处的垂直地震力为:8.4.3 地震弯矩FyI-I = I凡(剖，2, .n) mn m, 。F、n., F? -J 0 图8-5垂直地震力作用示意图塔式容器任意计算截面I一I的基本振型地震弯矩按式(8-14)计算(见图8-3): MI = I F; k (仇-h). (8-12) . (8-13) . (8-1
