1、中华人民共和国行业标准机井技术规范SL256-2000 条文说明2000北京目次odnvqqtqJ A哇rJnORU月i理管与划计工套规设施配则井井井井总机机机机电lqLquA吐Fb1总则1.0.2 根据国务院水行政主管部门负责全国地表水与地下水资源统一管理工作的规定，为适应我国国民经济发展的需要，本规范规定适用于农业、工业与生活供水机井的建设与管理。49 2机井规划2.1.3 地下水超量开采后造成不良后果有:地下水位持续下降、长期得不到恢复:水质恶化;地面沉降与塌陷;滨海地区海水入侵;荒模化。2.3.1 我国建设机井提取地下水，主要用于农田灌谦和工业、生活供水，故地下水资源评价，以评价矿化度
2、小于2g/L的淡水为主。在淡水资掘匮乏的地区，干早年份适量利用微咸水灌班，实践证明有增产效果。因此，本规范提出需要时对25g/L的微咸水，也应作出评价。2.3.2 地下水资源评价方法，在全国第一次水资源评价时，水利和地质等部门均采用地下水均衡法，因其计算简单方便，故推荐地下水均衡法。在地下水动态变化较大的区域(如有侧向强补给区、超量开采区等)和某些为专门目的(如盐碱地改良、三水转化等研究)设立的试验区，也可采用其他评价方法(如有限差分法、有限元法等)进行计算，但同时需与地下水均衡法的结果比较后，合理分析确定。2.3.4 地下水补给量计算中，叙述了地下水各项补给量的计算方法与计算公式;同时阐明了
3、有关的地下水计算参数(水文和水文地质参数的通称)的涵意与收集、分析、确定的方法。1 降水人渗补给量是地下水补给量中的主要组成部分，其可靠与否直接影响地下水资掠量的计算精度。现推荐以下两种方法:采用地下水动态法时，降水入渗补给量W1为Wj = 2:t.hF 其中的两个量t.h和，分别说明如下:降水后地下水位的升幅t.h需逐次计算。如果地下水位动态观测为5日一次或10日一次，常因测不到地下水位过程的峰与谷使t.h偏小。因此，必须用自记水位计测得的t.h值进行修正。50 给水度是指饱和岩土在重力作用下。可自由排出重力水的体积与岩土体积之比，般可用抽水试验、简易筒测和水量平Z衡等方法测定。据近20年来
4、的实践和研究发现，当地下水位埋深较浅时，由于毛管水的影响，在岩性不变的情况下，给水度是可变的。图1示出给水度随地下水位埋探Z的变化图。当Z较小时，随着Z的增加z而增加;当Z二三Zc之后，为常值。现在，把这种分布的给水度称为变值给水度，区别图1与Z的关系以往使用的为常定值的常值给水度。不同岩性不受毛管水影响(Z二三Zc)的给水度值参见表10表1不同岩性给水度()表岩性给水度岩性给水度粘土O. 01 O. 03 精细砂O. 070. 10 砂质粘士O. 030. 045 细砂O. 080.1l 粘质砂土O. 040. 055 中砂O. 090. 13 黄土O. 0250. 05 粗砂0.1l0.1
5、5 粉砂O. 050. 065 砂卵砾石O.13O. 20 采用降水入渗补给系数法时，其中的降水人渗补给系数计算公式为:= PT/P1 式中，PT为由降水P，引起的地下水的补给量，即PT = p.h 因此，降水人渗补给量W，为:W , = PrF, =P，F， 由于PT值的计算同值关系密切，同样值也是随着地下水位埋深而变的。多年平均的年降水入渗补给系数参见表2051 表2多年平均的年降水入渗补给系数()裴非毛:粘土砂质粘土粘质砂土粉细砂砂卵砾石50 。o.02 o. 010. 05 o. 020. 07 o. 050.11 o. 080.12 100 o. 010. 03 O. 020. 06
6、 O. 040. 09 O. 070.13 o. 100. 15 200 O. 030. 05 o. 040. 10 O. 070. 13 o. 100. 17 O. 150. 21 400 o. 050.11 o. 080. 15 o. 120. 20 O. 150. 23 o. 220. 30 600 O. 080. 14 o. 110. 20 o. 150. 24 o. 200. 29 O. 260. 36 800 o. 090. 15 O. 130. 23 0.170. 26 O. 220. 31 o. 280. 38 1000 0.08-0.15 0.14-0.23 0.180. 2
7、6 o. 220. 31 O. 280. 38 1200 o. 070. 14 0.13-0.21 0.170. 25 O. 210. 29 O. 270. 37 1500 0.06-0.12 0.1l0.18 O. 150. 22 1800 O. 050.10 O. 090. 15 O. 130. 19 十二一采用的优点是z易于综合分析，对不同岩性的值可进行比较;可移用于缺乏资料的相似地区。2 河渠湖库渗漏补给量是计算地表水体对地下水的补给量，分三种情况。第一种情况(河渠水位稳定时的计算方法，一般可用于计算时段中河渠水位变化不大的情况)和第二种情况(河渠水位急剧上升时的计算方法，用于计算时段
8、内上游急剧来水导致水位上升的情况)分别是根据稳定流和非稳定流理论推演的公式，表3不同岩性渗透系披CK)表地下水位高于河渠床底，为顶托一渗透系数岩性(m/d) 岩性(m/d 粘土o. 001 o. 054 细砂515 J 砂质粘土0.02-0.50 中砂粘质砂土O. 2- 0 粗砂20-50 I 渗流。第三种情况为地下水位低于河渠床底，为自由渗流。现对本规范公式(2.3.4-3)、(2.3.44)和公式(2.3.今日中的几个主要参数说明如下:粉砂15 粉细砂3-8 52 砂砾石砂卵石80-300 I 渗透系数K是水力坡度1=1时的渗流速度，其值参见表30压力传导系数aj的计算公式为:a j =
9、T/=KM/ 它反映地下水在含水层中渗流的一种特性指标，与导水系数T (或渗透系数K和含水层厚度M乘积)成正比，与给水度成反比。渠系渗漏补给系数mj的确定如下:m j = W3/Wn 即渠系渗漏补给量W3与渠首引水量Wn之比，与河渠的透水性能有关，如果渠道有较好的防渗措施，则mj就小。mj可通过下式计算:m j = r(l一守)守一生二垒-Q. 式中?一一渠系水的有效利用系数;Qn一一渠首引用的流量;Q。一一渠尾的流量;r一一一修正系数，是河渠渗漏补给地下水的量与河渠通过周边渗入地下水量之比值。据?可南省与江苏省所采用的系数为:11 = O. 40 O. 55及r= O. 35 O. 40 或
10、m j = O. 16 0.24 4 渠灌田间入渗补给量为渠水进入田间后渗入地下补给地下水的量，可通过灌溉田间入渗补给系数卢进行计算:=二式中Ix-灌溉人渗补给地下水的量;I一一进入田间的灌概水量。据安徽省淮北地区砂质粘土及粘质砂土地区的试验结果，有卢=0.080一0.060Z+ 0.00333L 53 式中Z一一地下水位埋深，m; /, 每次灌水定额，m3/亩。上式适用于/c=3090m3/亩的情况。对于砂性土，其灌溉田间人渗补给系数卢约等于2.2。灌溉田间人渗补给系数，在元资料地区，可参考表40表4灌溉入渗补给系数()表地下水埋深灌水定额岩性(m) (013/商)砂质粘土粘质砂土粉细砂40
11、-70 0.10 0.10 100 0.10 0.20 0.25 40-70 0.05 0.05 4-8 70-100 0.05 0.05 0.05 100 0.10 0.10 0.10 40-70 0.05 0.05 0.05 8 70-100 0.05 0.05 0.05 100 0.05 0.05 0.05 5 井灌回归补给量为井水进入田间后下渗补给地下水的量，此时可按上条的方法计算，其中卢和均称为井灌回归系数。井灌回归量为地下水补给量中的重复计算量。6 对于越流补给量，例如当深层地下水水头高于浅层地下水位时，深层地下水通过相对隔水层(弱透水层)补给浅层地下水。开发利用深层水时，或层水亦
12、可越流补给深层水。2.3.5 地下水排泄量中的潜水蒸发量，在地下水位埋深较演时，应予考虑。一般在无资料地区，可采用潜水蒸发系数法。潜水蒸发系数C的计算公式为:C = EjEo E1=b.h 54 式中E。一一用E601型水面蒸发器测得的水面蒸发量，m; .h-因蒸发而下降的地下水位降幅，mo 潜水蒸发系数C的参考值，见表5。表5潜水蒸发系数CC)表地下水埋深(m)地区岩性0.5 1.0 1. 5 2.0 黑龙江流砂质粘土O. 10O. 15 O. 080. 12 O. 060. 09 域季节粘质砂土O. 21 O. 26 O. 160. 21 O. 130. 17 O. 080. 14 冻土区
13、粉细砂O. 230. 37 O. 180. 31 O. 140. 26 O. 100. 20 内陆河流域砂质粘土O. 220. 37 O. 090. 20 O. 040. 10 O. 02O. 04 严重干旱区粘质砂土O. 260. 48 O. 190. 37 O. 150. 26 O. 080. 17 砂质粘土O. 400. 52 O. 160. 27 O. 080.14 O. 040. 08 其他地区粘质砂土O. 540. 62 O. 380. 48 O. 260. 35 O. 160. 23 砂砾石0.5左右0.07左右O. 02左右0.01左右地下水埋深(m)地区岩性2.5 3. 0
14、:j.5 4.0 黑龙江流砂质粘土O. 040. 08 O. 030. 06 O. 020. 04 O. 010. 03 域季节粘质砂土O. 050.1l O. 040. 09 O. 030. 08 O. 030. 07 冻土区粉细砂O. 060. 13 O. 030. 10 O. 01 O. 07 O. 01 O. 05 内陆河流域砂质粘土O. 020. 03 O. 01 O. 02 O. 01 O. 02 O. 010. 02 严重干旱区粘质砂土O. 050. 10 O. 030. 07 O. 020. 05 O. 01 O. 03 砂质粘土O. 030. 05 O. 020. 03 O.
15、 020. 03 O. 010. 02 其他地区粘质砂土O. 090. 15 O. 050. 09 O. 030. 06 O. 010. 03 I 砂砾石2.3.6 可开采量的确定，本规范列举了五种方法，应根据水文地质条件等因素，因地制宜地选用。本规范中增加了模拟模型计算法，在区域几何形状和水文地质条件比较复杂的地区可采用。2.4.2 供需水量平衡计算为统一计算标准，在地下水资源评价和供需水量平衡计算中，统一采用灌概用水频率为多年平均和不同55 频率年(P=50%、75%、95%)。需水量的计算方法可参见机井技术手册。2.4.5 单井控制灌溉面积的计算，参考下列三种公式。清华大学1977年编农
16、田水利工程，单井灌概面积的公式为:陕西水利学校主编的农田水利学)，单井灌溉面积的公式为:F=QT旦m 式中F一一单井控制灌溉面积，亩FQ-一一单井流量，m3/h; Q一-单井干扰出水量，旷/h;T一-轮灌期，d; t一-每天灌水时间，h; v一一渠系水的有效利用系数;m一一灌水定额，m3/亩。西北农学院、华北水利水电学院1984年编地下水利用)，单井灌概面积的公式为:F = KQtTl 1J 一一QmaxT2 式中F一一单井控制灌概面积，亩;56 Q一一单井配套安全出水量，m3/h; t一一每天抽水时间，h，可取16-20h(或更长); T j -每一次轮灌天数，以伏天抗旱为标准，可取710d
17、;T2一一实际灌水时间，h; K一一考虑作物比例变动的水量调整系数，在北方旱作地区可取O.70. 9; qrnax一一最大净灌水率，旷/(h .亩)，应由试验或调查而定，在北方旱作地区，如无此试验资料，可参考:早作为O. 085 0.09旷/(h .亩)，蔬菜为O.2 O. 25 m3/ (h.亩); ?一一灌溉水的有效利用系数，在井灌区可取0.9。本规范公式(2.4.5)为参考上述三种计算公式并结合我国实践经验而定。水量削减系数(水量干扰系数)，在规划区内选择一组或数组机井，进行单井抽水试验和群井抽水试验，得出的单位出水量，计算得出的水量削减系数一般应小于O.3。其计算方法可参见机井技术手册
18、。综合平均灌水定额不是指一种作物的灌水定额，而是指规划区内种植的各种作物需要灌溉的综合参数，其计算方法可参见机井技术手册。2.4.6 井距与井数的确定，本规范公式(2.4. 6-1)、(2.4.6-2)计算所得数值为平均井数，应视当地地形，土质等情况，适当增减。2.4.9 井灌区规划成果及其附件仍沿用原规范，规划报告内容包括基本情况、地下水资源评价、供需水量平衡计算、机井工程规划(含地下水开采深度、单井灌溉面积、井数与井距、机泵配套设备、渠系或管道及田间工程布置、电网布置、地下水开发的环境评价、地下水资源保护及地下水动态观测网的布设)、工程投资概算、经济评价及实施方案。图件应包括规划区内水文地
19、质图、地下水开采条件分区图、地下水可开采模数图、地下水化学成分分类图、水利工程现状图、机井工程规划图等。其他图件可根据需要，编制规划区内各水文地质区有代表性地段的机井规划详图，地下水位埋深图、地下水位等值线图。2.4.11 改建规划、调整现有机井布局，其内容包括:保留井，即现有机井质量符合规范标准，井位适宜予以保留的井;新打井，即改建规划时在规划的井位处新增打的井;更新井，即原有机井老化损坏不能修复，在原处或附近补打的井;备用井，即规划区内原有机井，质量尚符合标准，而井位不符合规划要求，虽不计算在规划井数内，但予以保留的井。57 对原有提水设备安装不合理的机井，根据测试资料进行技术改造，如去掉
20、水泵进水管底阀、加大输水管径、减少水泵叶轮级数及输水管长度、消灭高射炮安装等措施，都可不同程度地提高机井装置效率。供电线路应根据调整后的机井布局进行调整改造。低压线以变压器为中心放射状出线，尽可能缩短供电线路，减少电损，按照DL499-92(农村低压电力技术规程计算线路电压损失，选择导线型号。2.4.12 原规范对井渠结合灌区适用条件，提出三种不同的适用范围。由于我国水资源紧缺，凡已建成的渠灌区或井灌区，地表水与地下水均需统一规划与调度。因此本规范规定有成井条件的渠灌区和有引用地表水灌溉条件的井灌区，可建成井渠结合灌区。近20多年来，我国北方各省、市、自治区，井渠结合灌区建设发展较快，有利于调
21、控地下水位，防止盐碱化，而且是发展方向。因此列入本规范内。2.5.1 地下水资源开发利用规划应包括各种用途(含农业、工业、生活用水等)的供水机井工程规划。由于原规范仅限于农业灌溉用水范围，未能包括地下水开发利用规划的全部内容。为了加快依法治水的步伐，适应国民经济迅速发展和社会进步的需要，本次修订时新增加了工业与生活供水机井规划的内容。2.5.7 由于城市与乡镇供水条件和居民生活水平存在较大差异，所以生活用水量应分别规划。城市生活用水量标准，参照GB50282-98 (3、填砾厚度达200-250mm时，倍比系数可以加大为10-20的规定。这是由水利部农村水利司下达给陕西省地下水工作队在关中平原
22、粉、细砂含水层地区，采用无砂泪凝土管加大填砾厚度扩大倍比系数的试验项目，所取得的成果在生产推广中得到验证。原规范中图3.3.6与公式(3-4)中的图标与计算有误，更正为本规范的图3.3.7与公式(3.3.7-3)。滤料的填充高度，由于当前大多数的人工回填滤料很难填实，在洗井和抽水试验过程中，撑料沉实下移，适当增加填砾高度。滤料上部应高出过滤器的上端，具体数值应根据当地含水层厚度、埋藏位置和填滤料下移高度等因素确定。为防止过滤器下端涌砂，应在下端多填2m以上。3.3.8 沉淀管(孔)长度，原规施对松散层中管井定为4-8m较为笼统，修订为浅井2-4m，深井48m。基岩管井，仍为24m。3.3. I
23、I 3. 3.13 基岩地区的管井，上部安泵段均应安装井管，不仅支撑需要，同时起到保护井口的作用。64 管井的井身结构，主要决定于上部覆盖层与基岩中的破碎带、胡塌层、溶洞等厚度与位置，一般多采用变径的井身结构。由于深井高扬程泵最小管径为100mm，因此要求终孔直径应大于150mmo3. 4. 23. 4. 5 大口井的构型，应根据水文地质和工程地质条件来选定，还要考虑施工条件、施工方法和当地建材等因素。据调查，阶梯圆筒形具有摩擦力小、下沉快、节省原材料等优点，因此沉井法施工时多用此构型。圆筒形具有构型简单、易于施工的优点，在地层稳定的条件下，采用大开槽法施工时，多采用此构型。因而在本规范中，凡
24、采用沉井法施工，其构型定为阶梯圆筒形p凡采用大开槽法或机械施工，其构型则定为圆筒形。基岩大口井，由于施工困难，其构型多为圆筒形。按井径划分大于2m的称为大口井。经过近10多年来的实践，较大井径的大口井逐渐减少。所以这次修订时，将大口井井径由原规范的2-8m改为25m。井筒类型本规范增加了钢制井筒，是由于材料来源品种增多，加工及施工方便，成井效果较好。大口井井深一般不超过20m，但在山前区覆盖稳定层较厚时，早筒可以适当加深。沉井设计主要内容为强度计算和下沉验算，有关计算方法原规范参照给水排水工程结构设计子册.本规范改用GBJ69十84给水排水工程结构设计规范有关规定。3.4.6 井底反滤层是大口
25、井的最优进水结构。它具有进水面积大，渗透流速小，不易涌砂、堵塞，易建造.寿命长等优点。因此含水层厚度较大的，尽量采用井底进水。3.5.1 近几十年来，我国打辐射井技术有很大发展。过去工业部门，大多选择含水层渗透性强、地下水补给丰富的砂、砾石含水层打辐射井解决工业供水。70年代以后，陕西省地下水工作队、西北水科所、西安市水利勘测设计队、西北农学院，在我国西部黄土塘区试验研究推广辐射井，解决农田灌慨和人畜饮水，取得了65 成功经验。河北省水科所在沧州地区浅层粘土裂隙含水层中打辐射井增加单井出水量，效果很好。辽宁省阜新市水利局在砂、砾石含水层用锤击法打辐射井，积累了很多经验。80年代以后，中国水利水
26、电科学研究院，通过对砂、睬类含水层打辐射井的试验和生产实践，取得了成功经验，目前已在农田灌溉排水、工业与生活供水、基础工程降水等方面推广应用。3.5.2 辐射井的集水井，不直接汲取地下水，目的是为了辐射孔施工与蓄存孔内来水。因此集水井井径主要根据水平钻机的尺寸、施工与安装要求等因素确定。本规范中仅规定了井径不小于2.5m，上限未作规定。集水井井深，可根据水文地质条件、施工技术等因素确定。本规范有关集水井结构设计的数据，是根据工程地质参数和不同施工方法进行应力计算确定的。3.5.3 砂、砾类含水层和黄土、粘土裂隙含水层辐射管(孔)设计的有关数据，均系采用本规范条文说明3.5.1中列出的有关单位的
27、试验研究报告。66 4机井施工4. 1. 1 目前我国很多省(市、自治区)已实行了凿井队技术资质管理，根据凿井队的设备、资产、人员素质及管理水平等因素评定技术资质级别，明确规定了各级别凿井队的凿井施工范围，对提高成井率与成井质量起到了重要作用。故本规范增加新建机井由具备相应技术资质等级的凿井队施工。4.2.1 本规范表4.2.1中所列钻机，是我国目前各类型中性能较好、使用较多的钻机。钻机品种很多，每种钻机都有它的适应性和局限性，可因地制宜选定。详见机井技术手册。安装钻机时，除原规范中涉及到高压电线外，还将会遇到地面建筑物、电话线、地埋电力线、通信电缆等，仍需留有足够的安全距离，本规范参考CJJ
28、l3-87(供水水文地质钻探与凿井操作规程作了补充。原规范对冲击钻的安装技术要求未作规定，根据冲击钻特点及实践经验，本规范规定冲击钻机必须保证连接牢固，钻具总重不得超过钻机说明书规定的重量，活芯应灵活，钢丝绳与活套的轴线应保持一致;在钻进过程中不得位移。泥浆循环系统的规格，主要由钻进方法、井深及地层特点确定。泥浆池和沉砂池的规格数量，各地要求不一，很难规定一个具体数值，本规范只根据各地凿井经验规定了泥浆槽的长度一般应在15m以上。4.2.2 钻进方法应根据地层岩性、井身结构、破碎岩层的方式、护壁方法、冲洗介质类型、循环方式等因素，并结合当地实际情况进行选择。依据CJJlO-86(供水管井设计、
29、施工及验收规范的规定，以及生产实践经验，在松散层钻进时，应采取水压护壁或泥浆护壁。冲击钻进采取水压护壁时，孔内须保持一定的水头压力，以防塌孔，确定为3m以上。采用泥浆护壁时，井孔内泥浆面距地面应小于O.5mo67 钻孔用的泥浆起着固壁、携砂、冷却、润滑、堵漏等作用，原规范规定的密度、粘度、含砂量、胶体率四项指标，经长期生产实践证明能够满足钻孔要求，故仍沿用。井孔倾斜度是成井质量的重要标志之一，尤其是井泵安装孔段更为重要，它不仅关系到井泵的正常安装，而且关系到井泵的使用寿命。故在钻进中应采用有力措施，注意防斜，-旦发现孔斜征兆，应查明原因及时纠正。孔斜的产生既有地质上的因素，也有钻进技术方面的因
30、素，但主要的是后者，尤其是初钻的50m孔段、变径处等最容易产生孔斜，应特别注意。使用弯曲的钻杆、磨损的钻头也是产生孔斜的原因。因此合理选用钻进参数，钻键加压和使用导正器，都是防止孔斜的有效措施。4.2.3 在钻进中采取地层的岩土样，可全面了解地层、含水层的岩性、结构以及颗粒组成，为评价含水层的特征及进行管井过滤器设计、井管安装提供可靠依据3采样有两种方法:(1)采取鉴别地层的岩(土)样(简称鉴别样)，冲击钻进可用抽筒带取，回转元岩芯钻进可在井口冲洗液中捞取岩粉，虽精度不高，但易于操作。(2)采取颗粒分析样，一般用于新井灌区采探结合井、试验井以及特殊要求的工业与生活供水井。关于土的分类，为了与同
31、行业标准致，并与国标现行通用标准接轨，按照GB50296-99(供水管井技术规范的有关规定执行，见本规范表4.2.3-1。4.2.4 原规范对疏孔器和破壁未作具体要求。根据我国各省(市)凿井经验，本规范规定疏孔器长度二般不少于8m。这是因为疏孔器长短与疏孔质量有关，疏孔器愈长纠正孔斜段效果愈好，有利于井孔上下畅通保证安全下管;同时还规定破壁钻头要比使用的原钻头直径大1020mm，目的是将孔壁的泥皮破坏掉，以增加井的出水量。对于换浆质量，原规范没有作具体指标规定，仅要求达到出孔泥浆与入孔泥浆性能接近一致是不够的，必须限制泥浆的密度，以便洗井，提高成井质量。根据北方各地凿井经验，故本规范规68 定
32、泥浆密度应小于1.1。4.2.5 常用井管外观质量标准，依据SL/T154-95(棍凝土与钢筋棍凝土井管标准中的规定z将原规范无砂混凝土井管与混凝土井管的外径偏差不得超过士5mm，修改为:无砂混凝土井管内径偏差士6土9mm，混凝土井管内径偏差士5土6mm。将原规班元砂?昆凝土井管与混凝土井管壁厚偏差不得超过士2mm，修改为:无砂混凝土井管壁厚偏差士4士6mm，混凝土井管壁厚偏差士3-:!:4mmo为了确保管口附端面垂直于井管的轴线，结合实践经验，规定了同一节井管管口平面上的倾斜度不超过井管外径的1.5%。4.2.6 允许一次吊装长度，应依据井管强度、连接方式(粘接、焊接、管箍丝扣等)、下管方法
33、(悬吊、托盘、浮板)以及设备条件来确定。本规范只提供一般常用的悬吊及托盘下管，未采取其他措施情况下的允许各类井壁管及过滤器一次安装的长度。过滤器安装位置的上、下偏差不得超过300mm的要求，与CJJlO-86标准规定相同。为了使井管周围的回填滤料(或粘土球)水平厚度一致，应用扶正器来控制。扶正器外径比井孔直径小3050mm.扶正器的数量原规范未作具体要求，只要求每井至少安装2组。根据实践经验，本规范修改为一般间隔320m安装一组扶正器。4.2.8 洗井结束后，应水清砂尽。参考CJJlO二86.本规范对洗井的质量规定增加了井底沉淀物厚度应小于5/1000的规定。洗井完毕后的试验抽水，主要确定管井
34、的实际出水量，为合理配泵提供依据。所用水泵的额定流量应与管井的实际出水量相适应。如限于设备条件不能满足时，其流量也不得小于设计出水量的75%。原规范试验抽水一般只做一次大降深，本规范增加了需要绘制Q-S曲线、qS曲线等特殊要求时，则应做三次降深。试验抽水终止前，对要求进行水质分析的井，要采取水样进行水质分析，水质好的井无须采取水样。69 4.2.10 关于管井出水量验收标准.CJJ10-86规范也规定管井的单位出水量与设计单位出水量基本相符，但当实际的水文地质条件与设计依据的资料不一致时，应予修改设计，管井的出水量亦应按修改后的设计出水量验收。4.3.2 大开槽法施工，本规范根据GBJ201-
35、83限主豆346 78 910 电配45.00 40.87 36.51 34.33 4B-15 机配42.79 37.55 33.63 31.79 离心泵电配52.89 45.12 41.50 38.76 6B-13 机配49.09 43.20 39.50 36.46 QS25X40 电配44.30 40.66 36.37 36.30 潜水电泵200QJ80 电配45.69 41. 89 38.40 37. 12 长轴深150JD56 机配45.37 40.53 33. 70 30.00 井泵200JD80 电配47.00 44.44 41.00 37.00 根据表10所列的实测数据，验证了原
36、规范确定的新机泵装置效率指标z电动机配套应不低于45%，柴油机配套应不低于40%具有合理性，故本规范仍继续浩用。柴油机作为动力机的井泵抽水装置效率中，柴油机的装置效率不包括柴油机本身的热功效率，仅指燃油消耗率。井灌衬砌渠道和低压输水管道水的有效利用系数，各地均有实测资料，原规范规定的系数都能达到，并符合SLZ07-98。74 5.3.1 组织管理是本规范新增部分。因组织管理在机井管理中占有重要位置，针对过去组织管理不善出现的问题，本规范中规定要建立机井管理机构，实行机井管理责任制，建立规章制度，保证技术档案齐全等。5. 3. 25. 3. 5 机务管理、工程管理、用水管理，财务管理等四条，原规
37、范规定行之有效，故仍沿用。5.3.6 水资源的利用，必须按照规划、设计的用水要求及地下水可开采量，合理安排统一调配，要做到有采有补、均衡开采。尤其在干旱半干旱地区，要使降水、地表水和地下水三者统一利用、综合调节。合理地运用三水，使其长期处于良性循环状态，以实现地下水资源可持续开发利用，避免过量开采引起的不良后果。水源监测工作的任务、方法、内容，本规范规定必须按照SL/T183-96进行。5.4.2 原规范机井完好率的技术经济指标规定，经过生产实践证明，适用可行，故本规范仍继续采用。完好机井应具有井管顺直，能顺利升降水泵;出水量不得低于成井验收时出水量的60%;水质符合标准要求等条件。5.4.3
38、 原规范规定设备完好率，在机井正常使用中机井装置效率:电动机配套不低于35%，柴油机配套不低于30%。经陕西省地下水工作队的机井装置效率指标试验研究成果证明，不同类型机泵、不同使用年限的机井装置效率成果为:机泵运行48年时，离心泵电配的达到45.12%36. 51%，离心泵机配的达到43.2%33. 63%; 潜水电泵达41.89%36. 37%(见表10)。从这些数据来看，机井装置效率指标随着机泵运行年限的增加而大大降低。以新配机井装置效率指标为基础，指标降低限额为:3年以内，机井装置效率不应降低;运行48年降低限额小于6%;运行8年以上降低限额小于10%。与原规范规定的指标一致。5.4.7 为了加强对地下水资源的管理，本规范增加了地下水资源开发利用程度这项指标，系指地下水实际开采量与地下水可开采量的比值，均应小于1075 COON-UUNd 书号:155084-39定价:10.00元
