1、中华人民共和国行业标准水运工程混凝土质量控制标准JTJ 269-96 条文说明制订说明本标准是根据交通部的安排，由交通部第四航务工程局科研所会同交通部第一航务工程局、交通部第三航务工程局、南京水利科学研究院、中交水运规划设计院、河海大学等单位共同编制而成。在编制过程中，对水运工程濡凝土质量现状和有关质量控制问题进行了广泛的调查研究，吸取了生产实践经验和科研成果，并借鉴了国内外有关标准。本标准在完成初稿、征求意见稿、并征求有关单位的意见后，完成了送审稿。本标准编写人员分工如下:第1章潘德强第2章杨松泉第3章潘德强、刘清芹第4章洪定海、卫淑珊第5章黄孝衡、蔡锐华第6章林紫东、卢瑞珍本标准于1994
2、年通过部审，1996年4月发布，1996年10月1日实施。35 36 目次1 总则. . . (37) 3 混凝土质量要求. (38) 3. 1 昆凝土拌合物. (38) 3.2 混凝土强度.(39) 3.3 1昆凝土耐久性设计. . (40) 4 混凝土质量初步控制 . (49) 4.1 组成材料的质量控制.(49) 4.2 11昆凝土配合比的确定与控制.(53) 5 温凝土质量生产控制. (55) 5.1 称量.(55) 5.2 搅拌. . (55) 5.3 运输. . . . . . . . . . . . . (55) 5.4 烧筑前的检查. . . (56) 5.5 挠筑. . .
3、. . . . . . . (56) 5.6 养护. . (57) 6 混凝土质量合格控制. . (58) 6.1 11昆凝土外观质量及尺寸偏差. . (58) 6.2 混凝土强度的合格评定. . (58) 6.3 71昆凝土耐久性的合格检验.(60) 1 ，总JHH mm川1. O. 2 7，昆凝土质量控制包括耐久性设计及施工过程中的初步控制、生产控制和合格控制。通过耐久性设计，确定混凝土的质量指标及选择必要的保护措施，保证渥凝土建筑物的使用寿命F通过对原材料的质量检验与控制、混凝土配合比的确定与控制、生产和施工过程中的检验与控制以及合格性检验与控制，使媲凝土质量符合设计要求。1. O. 4
4、 混凝土质量控制涉及到原材料、混凝土配合比、施工生产工艺、生产设备、检验方法及结构设计等许多方面，故在进行质量控制时，除执行本标准的规定外，尚应执行国家现行有关标准。37 3 混凝土质量要求3. 1 混凝土拌合物3. 1. 1 混凝土拌合物的稠度根据构件尺寸、钢筋密度、捣实设备以及环境条件等因素确定。因此，施工时，若拌合物的稠度小于设计值，则难以保证棍凝土混筑质量，易出现蜂窝、麻面等缺陷。若稠度大于设计值规定范围，说明温凝土拌合物水灰比增大，将导致棍凝土强度降低，并影响?昆凝土耐久性。因此，生产过程中应加强对海凝土拌合物稠度的检验，以利于发现问题，及时采取措施，确保混凝土拌合物的质量。?昆凝土
5、中掺入引气剂，使混凝土拌合物含有许多封闭的微小气泡，可明显地提高海凝土抗冻融能力，其抗冻性与含气量有密切关系，但含气量超过一定范围，会明显地降低温凝土强度。因此，为确保混凝土的强度或抗冻性，应检验惯凝土拌合物的含气量。流动性和大流动性混凝土拌合物的胡落度，通常会随时间迅速降低。降低率与外加剂的品种及掺量、环境气温及温度、水泥品种等有密切关系。因此，为避免混凝土拌合物拥落度损失过大而影响烧筑质量，对流动性和大流动性混凝土拌合物，应根据外界条件的变化检验其明落度损失，以确保烧筑时混凝土拌合物的现落度能满足工艺要求。均匀性差的混凝土，不仅对温凝土强度有明显影响，而且还会影响到混凝土的耐久性。因此，应
6、根据需要对棍凝土拌合物的均匀性进行检测。有温度控制要求的棍凝土，如大体积强凝土，炎热气候条件下或冷天烧筑揭凝土时，为保证混凝土的质量，均应检测海凝土拌合物的温度。3. 1. 2-3. 1. 5 fl昆凝土拌合物的稠度分级标准、检测方法采用现行国家标准的分级标准及检测方法。当要求稠度为一定值时，明落38 度或维勃稠度允许偏差也沿用国标的规定。3. 1. 6 本条参照现行行业标准水运工程混凝土施工规范)(JTJ268)制订。3. 1. 9 t昆凝土拌合物中均匀性与海凝土配合比、组成材料、搅拌设备以及搅拌时间有关。因此，变更时应检测拌合物的均匀性。3. 1. 11 本条参照现行国家标准泪凝土质量控制
7、标准)(GB50164)制订。3.2 混凝土强度3.2.1 根据现行国家标准港口工程结构可靠度设计统一标准(GB50153)温凝土强度分级从原来的标号改为等级，划分等级的依据是立方体强度标准值。确定强度标准值的试件尺寸由原来的边长200mm改为边长150mm立方体;强度保证率的要求提高到95%，简称双改。双改后新的强度等级与原来标号间关系大致为:原来的标号一20新的强度等级-10 即原来设计标号为300拢的温凝土，其强度质量水平相当于新的强度等级为C28的混凝土。不允许将原设计标号为300稼的海凝土，只通过单位换算(由kgf/cm2改为N/mm2)，就改称为C30混凝土。考虑到目前港工系统高强
8、度濡凝土的应用已有相当规模，强度等级的上限延伸至C80。设计人员在选定温凝土强度等级时，除考虑荷载作用外，还应综合考虑结构物所处环境和混凝土所处部位，对泪凝土最大水灰比的限制。3.2.3 混凝土生产管理水平的划分原则是z以港工混凝土强度标准差的平均值。(N/mm2)作为中等管理水平的基准，具体分界线的确定如条文说明表3.2.3。39 混疆土生产管理水平的划分原则表3.2.3生产管理水平类别备注优良中等较差现混4二0-0.50土0.50士0.5以0作为中等水平的中线预制=二0-1.0 。0 以。作为中等与较差的分界线0 -1. 0 3.2.4 罐内混凝土强度的变异系数，反映的是-次称量情况下，由
9、于搅拌及取样的不均匀性，试件成型操作、养护、仪器测试等一系列因素构成的强度离散。由于通常每罐只取一组试件，组内只有3个试件，样本太少，不宜用样本标准差S，凹的公式来计算其离散，所以通过t算组内3个试件间的强度极差，用连续15罐或连续积累25罐以上，每罐抽一组试件，共15或25组以上的极差求平均值，再通过系数O.59 来估算罐内强度的标准差，即式(3.2.5-1)和式(3.2.5-2)3.3 混凝土耐久性设计3.3.1 水运工程建筑物经常与水接触或处于潮温环境中，混凝土冻融和钢筋腐蚀破坏比陆上建筑物要严重得多，特别是与海水接触的建筑物则处于更为严重的暴露条件下，由于受海水的物理化学作用、波浪和漂
10、流固态物的撞击以及磨耗等各种有害作用而逐渐破损4其中最为突出的是处于水变区的冻融破坏和浪溅区的钢筋腐蚀破坏，温凝土的耐久性往往成为控制棍凝土质量的主要指标。因此，温凝土除了拌合物的质量和强度要满足设计和施工要求外，尚应根据建筑物所处的环境条件，在建筑物上的部位，按混凝土所要求的抗冻性、抗渗性或防止钢筋腐蚀等耐久性能进行耐久性设计。3.3.2 海水港是按环境对钢筋腐蚀程度分为海上大气、浪溅、水位变动和水下4个区。根据海港工程结构腐蚀调查表明(见条文说明表3.3. 2)，钢筋腐蚀损坏最严重的范围是从设计高水位以上1. Om到设计高水位以下0.8m的浪溅区，而水位变动区与海洋大40 气区次之，水下区
11、很少发生腐蚀损坏。为留有适当余地，取设计高水位加1.5m、设计高水位减1.Om、设计低水位减1.0m为其区域分界线。我国有掩护海港码头钢筋混凝土上部结构钢筋腐蚀破坏部位与设计高水位的关系表，见条文说明表3.3.2。钢筋庸蚀损坏范围(以设计高水位为准)表3.3.2地区港口结构型式损坏范围构件管柱、梁、型肋板+0.72-+0.45 板底、型板肋A 桩基、梁、型肋板+1. 0-+0.6 板底华B 桩基、无梁大板土0-0.5板底和桩帽沉箱基础、立柱、梁、型肋板+0.6-+0 梁、型板肋的柱顶C 桩基、框架、梁、板+0.3-0.3 梁底和柱桩基、框架、梁、板+0.8-0.3 板底、梁底和柱顶D 南桩基、
12、梁、型肋板-0.4-0.8 梁、型板肋桩基、梁、裂肋板一0.4-0.8梁、贺型板肋桩基、梁、型肋板一0.1-0.8梁、型板肋华E 桩基、梁、板+0.4-+0.2 边纵梁底、下横梁侧东F 桩基、梁、板+0.9-0.26 纵梁底和板底3.3.5-3.3.6 混凝土保护层对钢筋的防腐蚀极为重要，它有着双重作用。首先，增加它的厚度可明显地推迟腐蚀介质(氯离子到达钢筋表面的时间，其次可增强抵抗钢筋腐蚀造成的胀裂力。因此，为防止海水环境建筑物过早的发生钢筋腐蚀损坏，除了要求濡凝土保护层有良好的质量外(高密实性)，尚应规定棍凝土保护层最小厚度值。本标准给出的海水环境钢筋揭凝土和预应力温凝土保护层最小厚度值主
13、要沿用港口工程技术规范)(1987)，鉴于近几年我国连云港、北仑港及湛江港新建码头钢筋腐蚀破坏的情况，根据专家的意见，将南方海水环境浪溅区钢筋揭凝土保护层最小厚度值由原60mm改为65mm。国外有关标准规定的漏凝土最小保护层厚度见条文说明表3.3.5041 各国标准规定的最小保护层厚度(mm)表3.3.5混凝土所处部位FIP建议ACI357 BS6235 BS8110 DNV AS1481 (1986) (1989) (1982) (1 985) (1 977) (1 983) 大气区65(90) 65(90) 75 (100) 60(60) 40(80) 75(100) 浪溅区65(90)
14、65(90) 75 (100) 60(60) 50 (100) 75(100) 水下区50(75) 50(75) 60(75) 60(60) 50 (100) 60(75) 注:括号内指预应力混凝土最小保护层厚度。3.3.7 泼水环境受力钢筋保护层最小厚度的规定是参照了现行行业标准水运工程混凝土施工规范)(JTJ268)的规定，将原水上区划分为受水气积聚和不受水气积聚两种，由于受水气积聚比不受水气积聚条件恶劣，因此，保护层最小厚度比不受水气积聚部位增加10mm。3.3.8 钢筋混凝土最大裂缝限值是引自现行行业标准港口工程?昆凝土和钢筋棍凝土设计)(JTJ220-87)的规定。3.3.9 水位变
15、动区海凝土抗冻等级选定标准是按现行行业标准水运工程j昆凝土施工规范)(JTJ268)的规定制订。3.3.11 混凝土抗冻融的能力与其含气量有密切关系，因此有抗冻要求的棍凝土必须掺入适量的引气剂，使拌合物的含气量控制在表3.3.11范围内。国外一些标准对抗冻融海凝土含气量的规定见条文说明表3.3.11。本标准规定有抗凉要求的温凝土拌合物含气量是根据我国港口工程多年的实践经验和参考国外标准制订的。各国对抗冻融il.土含气量的规定表3.3.11标准名称或代号集料最大粒径(mm)含气量范围(%)(FIP海工混凝土结构10 710 设计与施工建议20 5-8 (1986) 40 4-7 (CEB/FIP
16、模式混凝土8 二注6结构规范16 二;.5(1990) 32 关442 续上表标准名称或代号集料最大垃径(mm)含气量范围(%)BSllO英国10 7 20 5 (1985) 40 4 ACI318美国10 6(7.5) (1989) 20 5(6) 40 4.5(5.5) AS1480澳大利亚10 6-10 (1982) 20 4-8 40 3-6 DNV挪威20 二5(1989) 40 二，3注:ACI318括号内的含气量是指混凝土处于严重受冻的环境条件下。3.3.14 混凝土抗渗等级的选定标准是按现行行业标准水运工程漉凝土施工规范)C1TJ268)的规定。3.3.16 影响、混凝土抗冻性
17、、抗渗性和防止钢筋腐蚀的主要因素是它的渗透性，为了获得耐久性良好的濡凝土，y!昆凝土应尽可能密实。为此，除了选择级配良好密实的集料和精心施工保证混凝土充分捣实以及采用适当的养护方法保证水泥充分水化外，水灰比是影响混凝土密实性的最主要因素。因此，为获得耐久性良好的温凝土，必须根据环境条件及海凝土在构筑物中所处部位规定水灰比的最大允许值。对于水运工程，冻融破坏最严重的是水位变动区，其次是浪溅区F钢筋腐蚀破坏最严重的是浪溅区，其次是水位变动区及大气区，水下区由于缺氧，钢筋腐蚀破坏很少发生。本标准规定的水灰比最大允许值主要按港口工程技术规范)(1987)的规定，鉴于近几年连云港、北仑港、湛江港等新建码
18、头钢筋腐蚀破坏的情况，本标准将南方海水环境浪溅区钢筋温凝土的水灰比最大允许值由0.45改为0.40。国外海工混凝土结构主要规范或标准要求的水灰比最大允许值见条文说明表3.3.16043 各国海工il疆土结构水灰比最大允许值表3.3.16混凝土所处部位标准代号或名称大气区浪溅区水下区(FIP海工混凝土结构设计与施工建议)(1986)0.40 0.40 0.45 ACI357 (l989) 0.4 0.4 0.4 AS1480(l98Z) 0.45 o. 45 0.45 DNV(1989) 0.45 0.45 0.45 日本土木学会编混凝土标准规范(1986)0.45 0.45 O. 5 一一一一
19、一一一一-3.3.17 为了保证混凝土有足够的耐久性，国内外大多数规范对最低水泥用量都有具体规定。究其原因可归纳为以下几点。1.单位水泥用量较高的海凝土，温凝土拌合物较均匀，可减少混凝土捣实过程中出现的局部缺陷;2.水泥用量较高的棍凝土，能经常保持钢筋周围有较高的碱度，使钢筋钝化膜不易破坏。本标准规定的海水环境按耐久性要求的最低水泥用量，主要按港口工程技术规范)(1987)的规定，只是对南方水下区钢筋混凝土最低水泥用量由原325kg/m3改为300kg/m3。主要依据是过去我国巳建成的海港工程水下区水泥用量在300kg/旷左右的钢筋渥凝土至今未发现明显的腐蚀破坏。国外海工混凝土结构主要规市或标
20、准要求的最低水泥用量见条文说明表3.3.17。各国海工il.土结构要求的最低水泥用量(kg/m2)表3.3.17. 混凝土所处都位标准代号或名称大气区浪溅区水下区(FIP海工混凝土结构设计与施工建议(1986)360 400 360 44 续上表混凝土所处部位标准代号或名称大气区浪溅区水下区ACI357(1989) 350 350 350 AS1480(1982) 400 400 360 DNV(l989) 300 400 300 日本土木学会编f混凝土标准规范)(1986)330 330 300 3.3.18 水灰比大小和水泥用量大小，不仅影响混凝土的强度，而且是影响?昆凝土耐久性的主要因素
21、。因此，对有耐久性要求的重要工程，特别是处于海水环境中的结构用棍凝土，根据需要检测其拌合物的水灰比和水泥含量。3.3. 19 ，昆凝土拌合物中氯离子最高限值，系指由拌合水、水泥、细骨料的海砂、粗骨料的海砾以及外加剂等各种材料带进氓凝土的氯离子。当氯离子含量在钢筋周围达到某一临界值时，钢筋的钝化膜开始破裂，丧失对钢筋的保护作用，从而引起钢筋锈蚀。因此，对不接触氯盐的淡水环境、混凝土，拌合物中的氯离子含量应小于引起钢筋腐蚀的临界值3对于处于海水环境中的钢筋棍凝土，由于海水中的氯离子还会不断渗入到钢筋周围，因此，对海水环境棍凝土，拌合物中的氯离子含量应尽可能的少;对预应力混凝土结构，由于预应力筋对氯
22、盐腐蚀非常敏感，易发生应力腐蚀，因此，更应严格限制;至于素揭凝土，虽然不存在钢筋腐蚀问题，但氯盐掺量过大按无水氯化钙计，超过水泥重量2%时)，混凝土拌合物易产生速凝，此外，氯盐的存在还会促进碱集料反应。因此，为保证混凝土的耐久性，应根据混凝土种类，环境条件等对混凝土拌合物中氧化物总量加以限制。关于引起钢筋腐蚀的氯离子临界值，目前看法尚不一致，大约在占水泥重量的0.35%-1%范围内。港口工程技术规范(1987)对预应力混凝土和钢筋混凝土分别规定棍凝土拌合物中氯盐含量(以氯离子占水泥重量计)，不得超过0.06%和0.1%. 国外一些主要规范规定混凝土拌合物中氯离子允许的最高限值如下:一、日本土木
23、学会编混凝土标准规范)(1986)规定:1.对于一般钢筋、混凝土和后张预应力?昆凝土，混凝土中的氯离子总量定为0.60kg/旷以下F2.对于耐久性要求特别高的钢筋海凝土和后张预应力混凝土，在可能发生盐害和电腐蚀的场合里以及采用先张预应力棍凝土的场合里，t昆凝土中氯离子总量定为O.30kg/m3以下E另外日本预拌、混凝土规范)(JISA5308) (1986)规定混凝土的氧化物含量，在卸货地点，氯离子必须在0.30kg/旷以下。但是，在得到购货者认可时，可在0.60kg/m3以下。二、(FIP海工漉凝土结构的设计与施工建议)(1986)，规定见条文说明表3.3.19-1，该建议考虑了气候条件的影
24、响。FIP对混混土拌合物中氯离子的最高限值(按水泥重量的%计)表3.3.19甲1环境条件钢筋混凝土预应力混凝土热带气候0.1 0.06 温带气候0.4 0.06 极冷地区0.6 0.06 三、美国固定式离岸1昆凝土结构设计与施工指南)(ACI357-1984)规定:泪凝土拌合物中可溶性氯离子总含量不得超过水泥重量的0.10%(对钢筋海凝土)和0.06%(对预应力?昆凝土)。美国钢筋混凝土房屋结构规范)(ACI318-1989)规定，见条文说明表3.3. 19-2。46 ACI318对混凝土拌合物中氯离子的最高限值构件种类及环境条件预应力混凝土使用环境中暴露于氯化物的钢筋混凝土表3.3.19-2
25、混凝土拌合物中可溶于水的氯离子(按水泥重量%计)0.06 0.15 构件种类及环境条件使用环境中干燥的或有防潮措施的钢筋混凝土其它钢筋混凝土| 续上表混凝土拌合物中可溶于水的氯离子(按水泥重量%计1. 00 四、英国离岸固定建筑物实施规范)(BS6235-1982)和混凝土结构应用)(BS811 0-1985)对混凝土拌合物中氯离子限值的规定见条文说明表3.3.19-3。BS6235和BS8110对混凝土中氯离子的最高限值(按水泥重量%计)表3.3.19-3结构种类水泥品种BS6235 (1982) BS8110(1985) 符合BS12的水泥或相当水泥0.35 0.40 钢筋混凝土符合BS4
26、207的水泥或相当水泥0.6 0.20 预应力混凝土各种水泥0.06 0.10 本标准规定的晦凝土拌合物中氯离子的最高限值，主要是参考上述国内外标准制订的。3.3.20 使用质量低劣、密实性差的混凝土保护层垫块，往往不能保证规定的保护层厚度和质量，外界腐蚀介质(如海水中的氯离子极易经此渗透到钢筋周围引起钢筋腐蚀。因此，为了保证构件的耐久性，温凝土保护层垫块宜采用水灰比不大于0.40的砂浆或细石棍凝土制作;为保证钢筋保护层最小厚度值，垫块尺寸不允许负偏差，正偏差不得大于5mm。3. 3. 22 有活性的骨料，有可能与来自水泥或其他来源的碱(Na20和K20)发生反应，反应产物会使泪凝土膨胀引起海
27、凝土开裂和破裂，通常，发生这种反应应同时具备以下条件z1. 71昆凝土湿度高;2.水泥的含碱高或有碱的其它来源;3.骨料中含有易与碱发生反应的物质，如活性Si02等。当所用骨料经检验具有活性时，通常采用的低碱水泥或限制棍凝土中的碱总含量来防止发生碱一骨料反应，但对海工结构来说，混凝土经常处于饱水或干湿交替状态，有利于反应物产生较大的膨胀，即使采取措施限制水泥中的含碱量小于0.6%(以NazO当量计)，但海水可不断提供新的碱来源，很难保证不会发生碱一一骨料反应。因此，为保证海工结构的耐久性，故应严禁使用有可能产生碱一骨料反应的骨料凝土的总含碱量限值是综合国际上近年成果规定的。48 4 混凝土质量
28、初步控制4.1 组成材料的质量控制4. 1. 2 本标准未推荐抗硫酸盐硅酸盐水泥，此外，将水泥熟料中的铝酸三钙含量限值放宽到6%-12%范围内，主要依据z国内外长期研究与海水港海凝土工程的大量调查表明:既使硅酸盐水泥熟料的铝酸三钙计算含量高达9%-17%.低渗透性混凝土如水灰比为0.53.水泥用量为350kg/m3).不会产生硫酸盐型化学腐蚀破坏，不影响海工混凝土结构的耐久性。由于海水含有大量氯离子，水泥的铝酸三钙水化物可与渗入混凝土的氯离子结合，反而推迟了钢筋周围水泥石孔隙液的氯离子浓度达到活化钢筋的临界浓度所需的时间，因此，目前国外普遍认为硅酸盐水泥熟料的铝酸三钙含量的适当增大，对保护钢筋
29、来说，反而是有利的z另外，我国目前能供应抗硫酸盐型硅酸盐水泥(其熟料的铝酸三钙计算含量小于5%)的厂家较少，按原港工混凝土技术规范推荐海工混凝土采用此种水泥，势必使水泥运距和运费增加，工地水泥贮存时间和受潮的概率增加;根据以往的成功经验，配制适用于我国受冻地区海水港高抗冻性?昆凝土，其关键是温凝土掺有足够的引气剂，而不是单靠降低水泥熟料的铝酸三钙含量。近年，采用熟料的铝酸三钙含量高的硅酸盐水泥也能配制成高抗冻性混凝土。因此，对于受冻地区水位变动部位的海水环境混凝土，没有强调必须优先采用抗硫酸盐硅酸盐水泥z对于不受冻地区的浪溅区和水位变动区的海水环境泪凝土，根据现行国际标准(如何IP海工混凝土结
30、构设计与施工建议)(1986年第四次修订版的附录z渴凝土耐久性的第3.1节).将硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥熟料中的铝酸三钙计算含量放宽到6%-12%范围内。4.1.3 大掺量(大于胶凝材料总量的60%)的矿渣硅酸盐水泥，根据国外长期研究与大量海工钢筋混凝土工程实践表明:低水灰49 比、富配合的这种混凝土具有极为优异的抗氯离子扩散性能和极为优异的对钢筋的长期防腐蚀性能。我国的对比试验也证实了掺矿渣70%的大掺量矿渣硅酸盐水泥的抗氯离子渗透能力比硅酸盐水泥高27倍。近年来，世界上钢筋腐蚀破坏最严重的中东海湾地区海工钢筋棍凝土与预应力混凝土重要工程结构的耐久性设计，甚至采用这种水泥作为保证其长期使用
31、寿命的关键性措施之一，与高效减水剂、低水灰比、厚保护层和充分潮湿养护并列加以推荐。4.1.4 研究表明，同时掺适量高效减水剂，会大大增益减水效应，显著降低水灰比，使7天强度也不低于基准混凝土。4. 1. 8 根据各国长期研究成果，高钙高碱粉煤灰抑制碱一骨料反应效果不好，掺量少时甚至会增加碱一骨料反应的膨胀破坏作用。国内外研究表明，当水泥的含碱量不大于0.6%时，一般不会发生有害的膨胀反应，因此，当不得不用碱活性骨料时，必须限制水泥中的碱含量。4.1.15 对所用集料的碱活性有怀疑时，按现行行业标准水工温凝土试验规范)(SD105)取样检验其碱活性。也可采用我国工程建设标准协会颁布的推荐性快速检
32、验标准。4.1.21 近十年来，广泛发展的早强剂与防冻剂均含大量碱，因此应检验外加剂的含碱量。4. 1. 244. 1. 29 国内外大量实验和工程实践表明:掺加适量优质粉煤灰，取代部分水泥和部分细骨料，在保证海凝土强度等级与稠度要求的前提下，在充分潮温养护(不少于14d)条件下，不仅可以节能、节约水泥、降低工程造价，改善海凝土施工和易性、可泵性，提高后期强度，消除1昆凝土泌水、离析带来的漉凝土质量问题，而且可以显著提高抵抗氯离子扩散性的能力、抗碳化能力和不透水性、抗碱，骨料反应能力、抗硫酸盐性、增强对钢筋的防护性能、以及降低温度应力等。我国近来在工程实践中已取得一定的经验与经济技术效益(见条
33、文说明表4.1.24)，今后应在水运工程中推广使用。ul _. 应用单位挪威、英国等南尽水科院三航局六公司中国公路一局上海建筑材料工程公司工程概况粉煤灰质量北海预应力混优质粉煤灰或凝土的重力式硅灰采油平台(水深百余米，浪高30m(70年代厦门高集海永安电厂II级s峡公路大桥烧失量0.8%，(1986) 4. 4 需水量比万方:(1)预92.6% 应力混凝土梁(C50)，(2)钢筋混凝土桥墩，泵送就地灌筑混凝土桩(C35)上海南浦大桥上海磨细粉煤( 1989、4万灰II级方)，杨浦大桥( 1991、5万方的主桥塔和引桥横梁掺加粉煤灰的;1摄土工程应用实倒表4.1. 24 是否同时混凝土代普硅水泥
34、技术优点节约效益耐久性掺减水剂水灰比量(%)(超代)是(JTJ053-83)中促凝压蒸法的有关规定进行，但必须按具体情况建立有足够精度的适用性强的强度推定式，在使用过程中还应经常校核或修正，以保证推定式的精度。4.2.7 本条是参照现行国家标准混凝土工程结构施工及验收规范HGB50204)及泪凝土泵送施工技术规程的有关规定，结合水运工程的特点而制定的。为了使混凝土泵送顺利，对石子的最大粒径及砂子的细颗拉含量应有一定要求，特别是砂中通过0.315mm筛孔的这部分细颗粒含量，若该含量过低，输送管容易阻塞，造成泵送不良，(钢筋温凝土工程施工及验收规范和u昆凝土泵送施工技术规程的规定该部分的细颗粒含量
35、应不少于15%。若施工中确实无法满足此要求，则应采取措施，如掺入优质粉煤灰或细石粉，使混凝土有足够的细粉量，满足泵送要求。4.2.8 本条规定是为了保证掺粉煤灰的温凝土质量不低于基准混凝土。4.2.9 粉煤灰超量取代水泥，并同时掺入减水剂，可显著增加氓凝土保护层的密实性，对于以碳化为主要腐蚀方式的谈水环境和以氯离子活化为主要腐蚀方式的海水环境均应采用此法，以提高混凝土保护层密实性。表4.2.9中粉煤灰的超量系数是引自现行国家标准粉煤灰棍凝土应用技术规范)(GBJ146一90)。54 5 混凝土质量生产控制5. 1称量5.1.4 为防止渴凝土在搅拌过程中，因称量出现偏差，引起混凝土质量失控，应进
36、行称量示值检查。5. 1. 5 砂、石含水率是影响混凝土水灰比的重要因素之一，应根据含水率的变化及时调整用水量、砂、石用量，以减小提凝土质量的波动。5.2搅拌5.2.1 本条规定搅拌工序控制的目标，即要求温凝土拌合物各项质量指标达到本标准中有关规定。5.2.2 本条规定了混凝土搅拌的最短时间和每一工作班检查次数，是为了保证棍凝土拌合物的均匀性。5.2.3 本条规定是混凝土生产质量控制中的重要内容，规定了每个工作班对温凝土拌合物检测的项目、次数及指标的控制范围，必要时，根据工程性质、产品类型，应检测拌合物的其它质量指标水灰比、水泥含量、胡落度损失等)。5.3运输5.3.1 本条规定是运输工序控制
37、的目标。5.3.3 本条是对温凝土运输过程的基本要求，海凝土应以最短的时间从搅拌地点运抵浇筑地点，时间过长，特别是在气温较高的情况下，混凝土拌合物将失去流动性，难于操作。条文中的具体规定引自现行国家标准混凝土质量控制标准)(GB50164)。5.3.4 当采用皮带运输机运送渴凝土时，为了防止1昆凝土在运送过程中泌水、离析，应对皮带机的倾斜角度、运转速度、下料方式及海凝土的配合比严格进行控制和选用。55 5.3.6 当采用泵送温凝土时，连续工作可以减少堵泵、墙管现象。为防止空气进入泵塞内产生堵泵，其受料斗必须有足够的混凝土量。泵送间歇过长，会引起输送管内温凝土内部组分发生变化，如产生离析、泌水、
38、气泡消失等影响可泵性甚至产生墙管墙泵的现象，经验证明，其间歇时间不应超过45mino5.4 浇筑前的检查5.4.1 钢筋垫块数量、位置及绑扎的牢固程度直接影响棍凝土保护层厚度，特规定要进行检查。混凝土保护层厚度对钢筋的防腐蚀极为重要，在本标准第3.3.5条中特规定最小保护层厚度，为了保证钢筋有足够的保护层，对易发生钢锈的浪溅区从严要求，只允许有正偏差，而对其它部位则允许偏差数为一5-10mm。5.4.3 锈屑、油污、水泥浆、盐横对钢筋握裹力影响较大，因此必须清除。5.5浇筑5.5.1 本条为混筑工序控制的目标。5.5.2 7昆凝土运送到挠筑地点后，为了保证棍凝土的烧筑质量及混凝土的性能，应观察
39、棍凝土拌合物的均匀性和稠度，如不符合规定，应立即查明原因，妥善处理后再继续烧筑。5.5.3 在烧筑?昆凝土时，下料或振捣过程中易引起模板、钢筋位移或变形，因此应注意检查隐蔽项目，若发生偏差要及时纠正。5.5.4 混凝土倾落自由高度过大，混凝土拌合物将发生离析现象，因此规定烧筑高度超过2m时，应采用串筒、溜管或振动溜管浇筑棍凝土。5.5.6 本条对不同的捣实方式规定的相应媲凝土分层厚度是沿用现行行业标准水运工程棍凝土施工规范)(JTJ268)中的规定。5.5.7 在极端的温度条件下，将会影响混凝土拌合物稠度变化和操作性能。因此，规定混凝土拌合物运至挠筑地点的温度。在烧筑大体积混凝土时，若混筑温度
40、过高，混凝土凝结加快，易产生接磋不良，而且冷却时的体积变化也大，易出现裂缝，因此提出海凝土混筑时的温度不宜超过28C。5.5.8 渴凝土在烧筑及静置过程中，由于棍凝土拌合物的沉陷与干缩，极易在温凝土的表面和箍筋的上部产生非结构性裂缝，这些裂缝对结构的性能虽无大影响，但影响构件的外观和降低对箍筋的保护作用。因此，必须在海凝土终凝前采取对构件表面进行二次或三次压光等修整方法。5.6弊护5.6.6 大体积混凝土在硬化过程中，产生的水化热不易散发，当混凝土内外温差过大时，就会出现裂缝，因此必须采取措施，把内外温差控制在设计要求之内，当设计无要求时，根据经验，植差不宜超过25C。57 6 混凝土质量合格
41、控制6. 1 混凝土外观质量及尺寸偏差6. 1. 1 混凝土结构或构件的外观质量及尺寸偏差同混凝土拌合物质量，浇灌成型质量以及隐敝项目质量的控制好坏有关;而且不同程度地直接影响混凝土的使用功能和耐久性，所以提出了对棍凝土结构或构件的外观质量及尺寸偏差的检查项目。6.2 混凝土强度的合格评定6.2.3 条文适用于样本容量n不少于5组的情况。抽检以标准差未知方案为主，辅以最小值方案，与原港工混凝土施工规范(JTJ 221-87)中的验收条文，在抽检方案类型上一致。由于强度标准值已不同于原来的设计标号，所以式(6.2.3-1)是用标准差未知方案来检验强度标准值!cu.k能否达到设计所要求的95%保证
42、率。此条文的优点是:物理概念明确F工程适用性强;当生产管理水平变动时，通过样本信息Slcu可随时作出合理的调整，为防止偶然出现Slcu统计值过小的情况，还限制了Slcu的取值不得低于的一2.O(N/mm2);随n增大，错判概率和漏判概率均逐渐减小，对生产和使用双方都有利。式(6.2.3-2)是用最小值方案作为辅助条文。当生产管理水平不高时，可以起加严控制的作用，同时也限制了局部低强度耀凝土的出现。鉴于目前1昆凝土强度等级的幅度相当大(C10C80)，验收界限值采用!cu.k-C。而不是C!cu.k的形式，可以对各个强度等级都保持宽严一致。最小值方案的抽检特性，具有随样本容量n增大而错判概率增大
43、的缺点，所以对不同n下的验收界限值，通过验收系数C作出调整。同时也注意了主辅条文的协调。本验收条文的错判、漏判概率列于表6.2.3。58 验收条文的错判、涌判概率表6.2.3二，20;0.08 ;0.004 样本容量错判概率漏判概率合格质量水平z=J.也k+1.645a;拒收质量水平2=f，u.k+0.25，备注|假设z几u.k=25N/mm2;1=10=4.5N/mm2。当式(6.2.3-1)和式(6.2.3-2)中只有强度最小值不能满足要求时，可能是验收批内某一时段出现管理失误。为了查明此时段，把对不合格混凝土的处理限制在最必要的范围内，本条文的第4款中规定，在分析低强度数据出现原因和规律
44、的基础上，可适当将原来的验收批划小，重新按本条文进行合格评定。1旦在执行中，不允许不加分析地认为只有最小值不合要求的那一天，混凝土质量才有问题。6.2.4 条文适用于零星浇筑的混凝土，样本容量n为24的情况。抽检采用平均值最小值方案。式(6.2.4-1)和式(6.2. 4-2)的验收界限值分别采用j，u.k:J:常数的形式，可以对各种强度等级的耀凝土，都保持大致相同的宽严程度。条文的错判、漏判概率列于条文说明表6.2.4。验收条文的错判、澜判概率表6.2.4样本容量n2 3 4 错判概率0.19 0.15 0.12 漏判概率0.14 0.10 0.06 S F气audaZF川EOnL inv
45、+ 川叫川叫2.，mpehF山mm一一一-mVJrdr附日平平时水水卢-i一量量占优质质2儿严格收设合拒假注备59 由表中可以看出z小样本时的错判、漏判概率有所增大，但与第6.2.3条验收条文的错漏判概率仍有较好的衔接。由于此类验收条文中没有直接反映渴凝土强度离散的信息，所以在不同管理水平时，其抽检特性的调整不够理想。为此，条文中规定z此类小批量浇筑的混凝土，在计算施工配制强度时，取值不宜低于如此外，在实际施工中也应注意保持管理水平不低于一般水平。6.3混凝土耐久性的合格检验6.3.1 对水运工程来说，混凝土耐久性是决定工程质量的最重要指标，所以必须严格检验，确保质量。60 统一书号:15114.67 定价:15.00元
