1、中华人民共和国国家标准储罐区防火堤设计规范GB 50351-2005 条文说明目次1总则.(33) 2术语.门的3 防火堤、防护墙的布置(35) 3.1 一般规定( 3日3.2 油罐组防火堤的布置3. 3 液化石油气、天然气凝液及其他储罐组防火堤、防护墙的布置(38) 4 防火堤的选型与构造. (41) 4.1 选型.(4 4.2 构造(42)5 防火堤的强度计算及稳定性验算. (44) 5.1 荷载效应和地震作用效应的组合(44)5.2 荷载、地震作用及内力计算u5.3 强度计算. (4门5.4 稳定性验算们 31 1总则1. 0.1 本条说明了本规范的制定目的。1. O. 2 本条规定了本
2、规范适用的范围。1. O. 3 本规范作为国家标准，必须同时符合其他相关现行国家标准的有关规定，如石油库设计规范)(GB 50074)、建筑结构荷载规范(GB50009)、棍凝土结构设计规范)(GB50010)、砌体结构设计规范)(GB50003)、建筑抗震设计规范)(GB50007)等。 33 2术语2.0.3、2.0.4本规范将隔堤与防火堤的功能严格加以区分z只有防火堤才具有储罐发生泄漏事故时防止液体外流的功能，而隔堤不需要赋予这项功能。如果赋予隔堤与防火堤相同的功能，则由于隔堤可能分别受到两个方向的液体压力，其截面的结构尺寸将比防火堤大得多，显然在经济上并不合理。本规范明确规定，隔堤的作
3、用就是在储罐发生少量泄漏事故(如冒顶)时，把液体污染范围控制在一个较小的区域内，便于收集、清洁与处理。2.0.5 本条定义是为了与本规范第3.2. 5条的规定相统一。2.0.7 因为防火堤内场地地面有设计坡度，所以设计液面高度应取平均高度。2.0.10 对于土堤或内培土防火堤，内堤脚线指土堤内侧或培土坡面与设计地面的交线。2.0.11 对于土堤，外堤脚线指土堤外侧坡面与设计地面的交线。 34 3 防火堤、防护墙的布置3. 1一随规定3. 1. 1 防火堤主要用于油罐区及全冷冻式储罐区，防护墙主要用于全压力式球罐区。3. 1. 2 储罐区发生泄漏和火灾时，火场温度达到1000多摄氏度，防火堤和隔
4、堤只有采用不燃烧材料建造才能抵抗这种高温烧烤，便于消防灭火工作;防火堤的密封性要求，是对防火堤的功能提出的最基本要求。现场调研发现，许多储罐区的防火堤的堤身有明显的裂缝，或温度缝处理得不封闭，或管道穿堤处没有密封。这些现象导致防火堤不严密，一旦发生事故，后果不堪设想。因此，作出该条文规定。3. 1. 3 此条为保证防火堤、防护墙的严密性，防止渗漏。3. 1. 4 此条为防止防火堤、防护墙的基础受到沟内雨水的侵蚀。3. 1. 5 踏步的设置不仅要满足日常巡检的需要，而且要满足事故状态下人员逃生及消防的需要。3.2 油罐组防火堤的布置3.2.1 本条规定油罐罐壁到防火堤内堤脚线的距离，对于隔堤到油
5、罐罐壁的距离，设计人员可以根据操作要求确定，规范不再作出规定;对于高架立式罐的罐壁到防火堤内侧堤脚线的距离，以注解的形式加以规定。3.2.2 相邻油罐组防火堤外侧堤脚线之间留有不小于7m的捎防空地，是考虑到消防作业时的通行要求，便于对事故油罐的各个侧面进行扑救，同时，也能减小事故油罐组对相邻油罐组的影响。3.2.3 本条为油罐区成组布置的规定: 35 1、2随着石化工业的发展，油罐的容量越来越大，浮顶油罐单体容量已达150000m3，固定顶油罐也达到了20000rr3，所以适当提高油罐组总容量有利于采用大容量油罐，以减少占地。3 一个油罐组内油罐数量越多，其发生火灾事故的机会就越多;单个油罐容
6、量越大，火灾损失及危害就越大。为了控制一定的火灾范围和火灾损失，故根据油罐容量大小规定了最多油罐数量。4 油罐布置不允许超过2排，主要是考虑油罐失火时便于扑救。如果布置超过2排，当中间一排油罐发生火灾时，因四周都有油罐，会给扑救工作带来一定困难，也可能导致火灾事故的扩大。储存丙B类油品的油罐(尤其是储存润滑油的油罐)，其发生火灾事故的几率极小，至今没有发生过火灾事故，所以规定这种油罐可以布置成4排，以节约用地和投资。3.2.4 油罐组防火堤内有效容积的规定，主要出发点是z1 固定顶罐，油品装满半罐的油罐如果发生爆炸，大部分是炸开罐顶，因为罐顶强度相对来说要小些，而且油气聚集在液面以上，一旦火灾
7、爆炸，掀开罐顶是多见的，而罐底和罐壁则往往保持完好。根据有关资料介绍，在19起油罐火灾导致油罐破坏的事故中，有18起是破坏罐顶的，只有1次是爆炸后撕裂罐底的(撕裂原因是罐内中心柱与罐底板焊死)。另外，在一个油罐组内，同时发生一个以上油罐破裂事故的几率极小。因此，规定油罐组防火堤的有效容积不应小于油罐组内一个最大油罐的容积是合适的。2 浮顶罐(包括内浮顶罐)，因浮顶下面基本上没有气体空间，不易发生爆炸。即使发生爆炸，也只能将其浮顶盘掀掉，不会破坏油罐的下部，所以油体流出油罐的可能性小，即使有些油体流出，其量也不大。故防火堤内的有效容积，对于浮顶罐来说，规定不应小于最大储罐容积的二分之一是安全的。
8、3.2.5 防火堤内有效容积对应的计算液面是液体外溢的临界面，故防火堤顶面应比计算液面高出O.2m。防火堤高度下限规定为1.Om，是为了防止消防水及泡沫液外溢，同时也是为了限制罐组占地面积过大。防火堤高度上限规定为2.2m.且从外侧计算，主要考虑满足消防操作视野的要求，同时也考虑到单罐容积和储罐组容积越来越大，储罐区占地面积急剧增加，为了减少占地，并尽可能增大防火堤的有效容积。根据隔堤的定义及其功能，将隔堤的高度规定为o.50. 8m 是合适的，既满足功能要求，又简化了结构尺寸。国外NF-PA30 1990年版规定隔堤的高度为450mm。3.2.6 防火堤有效容积的计算，设计人员常常有错误发生
9、。为统一计算方法，本条给出计算公式。公式中各参数的图示见图1。罐组内的计算防火堤水平投影面A范围图1防火堤有效容飘计算示意3.2.7 防火堤内场地地面设计，是一个比较复杂的问题，难以用一个统一的标准来要求，故本次制订根据调研结果分别对待。1 对于大部分地区，为了排除雨水或消防水，堤内地面均应有不小于0.5%的设计地面坡度。调研发现，湿陷性黄土、膨胀土、盐渍土地区，在降雨或喷淋试水后地面产生沉降或膨胀，可能危害到储罐和防火堤的基础安全，所以应采取预防措施，防止水害。南方地区，四季常青，堤内种植草坪，既可降低地面温度，又可美化环境，特作此规定。2 对土壤渗透性很强的地区，为防止储罐渗漏物对附近地下
10、水源及环境的污染，所以提出堤内地面应采取防渗漏措施的要求。 37 3.2.8 规范编制组在调研过程中发现，目前许多储罐区场地的雨水排放设备极不完善，针对储罐区场地雨水排放的问题，规范编制组进行了深入的探讨。一致认为=储罐组堤内雨水排放的问题是有关安全的一个重要方面，为彻底解决这个问题，杜绝因此而带来的安全隐患，在规范上必须提出严格的要求一一储罐区必须设置安全可靠的截油排水设备、绝对避免油流的外泄。3.2.9 防火堤内设计地坪如果高于堤外消防道路路面或地面，不仅加大了防火堤高，使防火堤设计断面加大，而且给人以不安全感，而利用地形处理成内低外高的布置方式，则大大提高了储罐组的安全性(如秦皇岛油库)
11、。所以，当地形条件允许时，宜采用储罐组内地坪下沉、堤外道路高路基的布置方式。3.2.10 大型储罐在检修时，往往要进出大型起重设备和车辆，如果不设置进出储罐组的道路，势必要在防火堤上扒出缺口，即使再恢复，也难以达到原有的强度和严密性。所以，本条要求设置进出储罐组的坡道，并从防火堤顶越过。3.2.11 本条规定了储罐组内隔堤的设置，目的是当储罐发生冒顶、漏油事故时，把这些事故控制在较小的范围内，使污染及扑救在尽可能小的范围内进行，以减小损失。3.3 遭化石油气、天然气凝渡及其他储罐组防火堤、防护墙的布置3.3.1 本条规定全压力式与全冷冻式储罐组防火堤及隔堤的高度=1 全压力式储罐组内罐体发生事
12、故以后，液体卸压后变为下沉气，在一定高度范围内对其进行防护，因此规定防护墙高度宜为O.6m、隔墙高度宜为O.3m。2 全冷冻式储罐组防火堤高度通过计算进行确定，计算时应满足防火堤内有效容相应能容纳储罐组内-个最大储罐的容量、防火堤高度应比计算液面高出O.2m、储罐罐壁与防火堤内堤脚线 38 的距离不应小于储罐最高液位高度与防火堤高度之差等条件。3.3.2 本条规定储罐罐壁与防火堤或防护墙内堤脚线之间的距离。3.3.4 本条规定储罐组总容量及储罐数量z1 全压力式储罐组罐体泄漏的几率主要取决于储罐数量，数量越多，泄漏的可能性越大，故对储罐组内总容积及储罐的数量进行限制。储罐不应超过2排是为了方便
13、消防。2 全冷冻式储罐组内储罐数量不应多于2座，主要是考虑减少事故概率，并根据(Design and Construction of LPG Installa tions)(API Std 2510 1995年版)第9.3.5.3条规定两个具有相同基本结构的储罐可置于同一围堤内3 本规范对其他化工产品储罐组的总容量及储罐数量没作具体的规定，可参照相关的国家标准执行。3.3.5 全冷冻式储罐组，防火堤内有效容积不应小于一个最大储罐的容积，是考虑到一旦罐体发生破裂等事故时，在-定的时间内罐体流出的液体不会马上气化，仍保持液体状态，为把事故液体控制在防火堤的圈闭范围内，所以防火堤的有效容积不应小于一
14、个最大储罐的容积。另外，根据(Design and Construction of LPG Installations)(API Std 2510 1995年版)第9.3.5.3条规定:.围堤内的容积应考虑该围堤内扣除其他容器或储罐占有的容积后，至少为最大储罐容积的100% 0 其他液态化工产品储罐组规定其防火堤内有效容积不应小于一个最大储罐的容量，主要是考虑到储罐组内任何一个储罐发生破裂，都能将事故控制在防火堤的范围以内，以减少影响。3.3.6 本条规定防火堤、防护墙内的地面处理方式:1 全压力式和全冷冻式储罐组内地面予以铺砌，主要是考虑到减少地面粗糙度，减少事故时的影响程度，便于清洁和管理
15、。铺砌地面设置不小于0.5%的坡度，主要是考虑到排水方便。2 储存酸、碱等腐蚀性介质的储罐组内的地面应作防腐蚀处 39 理，主要是考虑到一旦储罐发生渗漏及破裂等事故，会腐蚀地面及影响到防火堤、防护墙的严密性。3.3.7 储罐组内应设置集水设施及安全可靠的排水设施，以保证雨水及喷淋冷却水能顺利快捷的排出储罐组。3.3.8 本条规定全压力式和全冷冻式储罐组内隔堤的设置，目的是当储罐发生事故时，把这些事故控制在较小的范围内，倭污染及扑救在尽可能小的范围内进行，以减小损失。另外，对全冷冻式储罐组考虑每罐一隔，还根据了(Desgn and Construction of LPG Installation
16、s)(API Std 25101995年版)第9.3.5.3条规定:.在两个储罐间设隔堤，隔堤的高度应比周围的围堤低1ft. 40 4 防火堤的选型与构造4.1选型4. 1. 3 防火堤的选型原则归根结底就是要考虑技术因素、经济因素、环保因素和安全因素，即在满足一定的安全要求的条件下综合考虑技术、经济、环保等要求。各种材料的防火堤的技术、经济、环保和安全方面的性能分别简述如下，以供设计人员选型时参考:1 从技术角度分析，土堤耐燃烧性能最好，不需要设伸缩缝，也没有管道穿堤时密封不严的难题，但土堤占地多(例如，2m高的土堤基底宽度6-7m)、维护工作量大F砖、砌块防火堤取材方便，施工简单，但不耐盐
17、碱，而且使用过程中难免出现温度裂缝或沉降裂缝;毛石防火堤在山区、半山区取材方便，施工简单，但整体性差，基础抗不均匀沉降能力低，抗震性能差;钢筋混凝土防火堤整体性、密封性好，强度高，抗震性能好。2 从经济角度分析，砖、砌块防火堤与毛石防火堤相差不大，而钢筋混凝土防火堤的自身价格较砖堤高;对于土堤，因土的来源不同，土堤本身的造价差别很大。实际上，罐区投资不仅决定于防火堤自身的造价，还包括土地征用费，在山区半山区还有土石方工程费等，对于土地资源紧缺的地区，即使土堤本身的造价较低，如果加上土堤多占土地而提高的其他费用后可能就不占优势了，相反的，在8度抗震设防区，2m高的钢筋棍凝土防火堤，堤身厚度只有O
18、.25m(同样高的砖堤厚度为O.93m)，由于占地面积小，在土地资掠紧缺的地区钢筋混凝土堤就有经济优势了。所以，考虑、防火堤的经济性应根据具体情况综合考虑，降低油罐区的总造价。3 从环保角度分析，土堤占用土地资源多，砖堤因取土烧砖，破坏土地资源，已经并继续受到限制，砖堤最终将被淘汰;毛石防 41 火堤因整体性能差只能用于抗震设防烈度小于等于6度的地区。所以从环保角度看，钢筋混凝土防火堤将以其少占土地、保护资源而占主导地位。4 从安全角度分析，土堤耐燃烧性和密封性都是最好的，只要维护得当则其安全性是最好的;钢筋混凝土堤整体性好，强度高，抗震性能好，安全性能好，特别是当罐区下游地区为重要工业区或生
19、活区时，采用强度和密实性皆佳的钢筋混凝土防火堤更具有明显的安全意义;砖、砌块防火堤和毛石防火堤由于均属脆性材料，使用中容易出现裂缝，耐久性、安全性较差，使用上必然受到限制。4. 1. 5 由于油罐区发生火灾时，火场温度很快达到10000C以上，砖、砌块防火堤和毛石防火堤如果没有保护，非常容易发生扭曲、崩裂而破坏，1989年8月黄岛油库特大火灾现场证明了这种情况确实会发生;渴凝土防火堤同样无法抵抗这种高温的烘烤。因此本条规定，防火堤(土堤除外)应采取在堤内侧培土或喷涂隔热防火涂料等保护措施。防火堤内侧培土可以满足防火需要，而且提高了防火堤密封性刊旦是由于防火堤内侧培土仍然要使用大量的粘性土并且占
20、地较多，特别是对原有油罐区防火堤进行改造时，增加内培土还会减少防火堤的有效容积，故近年来各地比较普遍采用在防火堤内侧喷涂专用的高温隔热防火涂料，取代内培土并取得了成功的经验，如1994年北京输油公司石楼泵站油罐区改造时涂刷的高温隔热防火涂料，经过10个年头的风吹日晒，本次调研时涂料层基本完好;南疆的轮库线库尔勒末站油库毛石防火堤内侧涂刷的高温隔热防火涂料经过9年的强烈日晒和高温气候考验，至今完好。可见以目前掌握的技术生产出来的高温隔热防火涂料，其粘结强度和耐久性是能够满足使用要求的。4.2掏造4.2.1 规范编制组在现场调研中发现，个别罐区砖砌的防火堤墙 42 体砌筑砂浆不饱满，有的防火堤存在
21、很宽的裂缝未修补，存在安全隐患，故作本条规定。4.2.2 本规定是考虑到防火堤的抗滑、抗倾覆的要求，也考虑了基础埋深如果过浅，小动物容易从基础下打洞从而破坏防火堤的密封性。4.2.3 我国国土面积辽阔，气候各不相同，地质条件各有特点，防火堤和防护墙变形缝的设置间距很难给出统一的规定，应由设计人员根据当地材料、气候和地质条件按有关结构设计规范确定。4.2.7-4.2.9 规范对砖、砌块防火堤、钢筋混凝土防火堤和浆砌毛石防火堤的构造作出了详细的规定。规范编制组在调研中发现为数不少的砖砌防火堤，不管多高，截面都是370mm，虽然满足构造要求，但并不满足强度和稳定性要求，故本规范强调截面设计在满足构造
22、要求的同时，还应进行强度和稳定性计算。4.2.10、4.2.11防护墙、隔堤及隔墙由于其使用功能的特点，可不进行强度及稳定性计算，只需满足构造要求。 43 5 防火堤的强度计算及稳定性验算5.1 荷载效应和地震作用效应的组合5. 1. 1 由于对防火堤的构造要求已能满足刚度要求，不需进行防火堤的变形计算，因此不再进行正常使用极限状态的验算;另外，对于数值很大而出现几率又非常小的油罐破裂时油品对防火堤的冲击力，尽管我们曾与天津大学联合进行了专题研究并对其成果完成了技术鉴定，规范也没有考虑这种偶然组合。5. 1. 2-5. 1. 4 根据对各种荷载产生的内力的计算结果表明，静液压力产生的内力一般远
23、大于其他荷载产生的内力，因此，公式5.1.2和5.1.3两种工况的荷载分项系数和组合值系数，是以静液压力为主要活荷载来规定的。堤身的地震作用、动液压力和动土压力三者同时出现且均达到标准值的几率很小而且为瞬时作用，故取组合值IP=O.6，能够满足安全要求。5.2 荷载、地震作用及内力计算5.2.2-5.2.6 这五条中的水平力和弯矩的计算公式，只适用于计算截面取在地面线以上或地面线上的情况。至于地面线以下的截面内力，可根据地面线处的截面内力进行换算确定。5.2.3 防火堤内培土静压力的计算公式是根据库伦主动土压力理论并按培土与水平夹角为尹推导出来的。见规范图5.2.3。延长培土倾斜面交堤面延长线
24、于A点，分别计算堤背为AB而填土面为水平时主动土压力强度分布图形ABC及以堤背为AB而填土表面倾角为-时的主动土压力强度分布图形ABD这两个图形交于F点，则实际计算截面以上主动土压力强度分布图形可近似取图中的ABDFA，它的面积就是主动土压力PT的近似值。对于 44 粉土、粉质粘土及粘土，可将其内摩擦角直接代入公式计算，即不考虑它们的粘聚力，仍按元粘性土计算主动土压力，这样使计算简化，并低于安全。5.2.4 规范给出的防火堤水平地震作用的计算方法分为下列两种情况:1 由于钢筋握凝土堤的高厚比一般都大于4，在水平地震作用下，以弯曲变形为主。规范给出的计算公式5.2. 4-15. 2. 4-4 就
25、是以纯弯曲变形理论为基础确定的。为了简化计算，选用了比较简单的振型函数(图2): x 图2振型函数曲线yb)=a(1-cos72) 该式满足下端的变形条件z当工=0时，挠度y(O)工0，转角:y dyl _ a_-一XI_A dx卡o2H2H卡o 检验上端力的边界条件z当x=H时，弯矩zEI轩L_u=Ela在VCOSE三L=0，满足。QX-Y-L.lJ L. l Y- (1) d3 V I T I、3XIT I、剪力EI干H_u=-Ela/T sin二L_u=-Ela/T手0，不满足。dx叶H- 2H J . 2H卡H- 2H J 可见式(1)除自由端剪力不满足力的边界条件外，其他边界条件均能
26、满足。用能量法计算上式所表达的振动的固有频率为:w = ifEI(台)2dzzEI合-f=2日jH4H H一-om2dza(H-7十)mH4 .664 /EI 所以z=一Tr?严三口Z1 / _ _ v m 而按纯弯曲悬臂杆理论计算出的精确值为:3.515 /EI -H气百(2) 前者仅高出后者4.2%，故以式(1)作为振型函数来计算钢筋混凝土防火堤的水平地震作用，其精确度能够满足工程要求。规范中式5.2.4-1的振型参与系数和由下式计算得出:广rm(x)ydx=lJ(lm晏)dx= 2rr - 4 = 1 1jH j v238在omb)x t (1-cos扣)dx (3) 钢筋j昆凝土防火堤
27、的基本周期一般都小于O.ls，考虑到地震反应曲线在T=OO.ls之间的数值离散性较大，虽然现行抗震规范中将此区间加工成一条斜线，但实际上人为因素较大，故为安全起见，本规范仍然取地震影响系数最大值阳，偏于安全。2 砖石砌体防火堤一般为变截面的悬臂结构。其高厚比一般在24之间。经过实算，接近于纯剪切变形。规范中表达水平地震作用的分布值公式5.2.4-5就是按等截面纯剪切理论推导出来的，其振型函数为: 46 y(x)=sm主主2H (4) 基本振型参与系数甲1由下式计算得出zfH rH _ _v I m(x)y(x)dx I msin去舌dxA VI=jJ=;JG飞=号=1. 27 (5) 年Lm(
28、x) y2 (x)dx J。再sin22dzE系数1-4都是通过积分推导出来的，其表达式见式(6)，-，式(9)，也可以直接查本规范表5.2. 4。-2 X , 2 .X m=-J-ETESIn EE 1 1 , X、22 , 2 ，X、.X, 4X 2-z(百J-;-;(百Jsm2H 11:2 cos 2H 2一一1 (6) 主(7)vm-m s o 户L2一一一 (8) 4=ii1+主主COSE主-mdL主(9) -1 . 2H 2H . 2H) H 5.2.5 水平动液压力的计算公式是参照室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范)(GB50032-2003)第6.2. 3条。该条公式中的水
29、平地震加速度与重力加速度的比值用1.25max代替;水平动液压力系数的值取自该条表6.2.3。5.2.6 水平动土压力的计算公式是参照室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范)(GB50032-2003)第6.2.4条。由于动土压力的合力与动土压力分布值成正比，为了简化计算，本规范把上述规起动土压力分布值直接换算成功土压力合力值p该条公式中的水平地震加速度与重力加速度的比值用1.25max代替。为了简化计算，取动土压力的力矩为0.4HT，偏于安全。5.3强度计算5.3.2 防火堤截面强度计算应符合现行国家规范的有关规定。具体地讲，对于砖、砌块及毛石防火堤，应根据砌体结构设计规范)(GB50003
30、一2001)第5.4. 1条和5.4. 2条规定计算截面强 47 度;对于钢筋掘凝土防火堤，应根据混凝土结构设计规范)(GB50010-2002)第7.3.4条规定进行正截面偏心受压承载力计算，并根据第7.5节的规定进行斜截面抗剪计算。5.3.3 防火堤地基承载力计算以及地基强度计算应分别符合建筑地基基础设计规范)(GB50007-2002)第5章及第8章的有关规定。5.4 稳定性验算5.4.2 被动土压力计算公式5.4.2-3是根据朗肯被动土压力理论公式，考虑了粘性土和非粘性土两种情况。由于达到被动极限平衡状态所需的防火堤的位移是相当大的，按太沙基的试验为4%的墙高，照此推断，当基础埋深0.8m时，就需要32mm，这显然不允许，所以计算出来的被动土压力必须打个折扣，本规范取被动土压力折减系数r;=0.3。 48 统一书号:1580058 658 定价:10.00元
