1、ICS 85-010 Y 30 GB 中华人民圭七./、和国国家标准GB/T 27714-2011 废纸脱墨浆系统能量平衡及能量效率计算方法Calculation method of energy equilibrium and energy efficiency in deinked pulp (DIP) system 2011-12-30发布。刊SIl_;:1叫达百事备g码陌伪中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局中国国家标准化管理委员会2012-07-01实施发布前本标准按照GB/T1.1一2009给出的规则起草。本标准由中国轻工业联合会提出。本标准由全国造纸工业标准化技术委员会CSAC
2、/TC141)归口。GB/T 27714-2011 本标准起草单位:大连工业大学、芬欧汇)11C常熟)纸业有限公司、中国制浆造纸研究院、湖南泰格林纸集团有限责任公司。本标准主要起草人:刘秉铺、张清文、张扬、邱文伦。I G/T 27714-2011 1 范围废纸脱墨浆系统能量平衡及能量效率计算方法本标准规定了废纸脱墨浆(以下简称DIP)系统能量平衡及能量效率的计算方法。本标准适用于制浆造纸企业DIP系统的能量平衡及能量效率测试与计算。2 规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用
3、于本文件。GB/T 27736-2011 制浆造纸企业生产过程的系统能量平衡计算方法通则3 能量平衡方框图3.1 DIP系统能量平衡方框图见图10Q, Qa Q. Q5 Ql Qz Q3 固1DIP系统能量平衡方框图3.2 体系边界z从废纸进入DIP车间开始，至最后成浆为止。3.3 图1中符号说明:Ql一一废纸(浆料)带人的热量;Qz一一加入化学药品带人的热量;Q3-一加入清水带入的热量;Q.一一通人过热蒸汽带入的热量;Qs-一热分散机摩擦产生的热量;也排渣带出的热量;Q7一一浆料带出的热量;Q8-散热损失的热量p图1中符号的单位为MJ。Q6 1 GB/T 27714-2011 4 能量平衡计
4、算公式说明(以生产1t绝干浆为基准)4.1 输入热量4. 1. 1 废纸(浆料)带人的热量Q1按式。)计算:Q1=(C水m1水十C纤m1纤) (t1 - to) ( 1 ) 式中:C水一一-水的比热容，MJ/(t.C); m1水一所含的水的量，t;C纤废纸(纤维)的比热容，MJ/(t.C); m1纤绝干废纸(纤维)的量，t;t1 废纸(纤维)的温度:C;to 一-基准温度，0.C。4.1.2 加入化学药品带人的热量G按式(2)计算药品自身的热值忽略不计): Qz =C水.m2 (t2 -to) 式中:m2一一化学药液的送入量，t;t2 药液送入的温度，.C。4.1.3 加入清水带入的热量Q3按
5、式(3)计算:Q3 =C水m3 (t3 -to) 式中zm3一一加人清水的量，t; t3一一加人清水的温度:c。4.1.4 通人过热蒸汽送入的热量Q4按式(4)计算=. ( 2 ) ( 3 ) Q4 =C汽m4 (tg一九)+m4 Yb + C水m4 (tb - to) .( 4 ) 式中zc汽一一-通人过热蒸汽的比热容，MJ/(t.C); tg-通人过热蒸汽的温度:C;tb一一通入过热蒸汽在相应压力下的饱和温度:C;Yb一一通入过热蒸汽在相应压力下饱和蒸汽的汽化热，MJ/t;m一一通人过热蒸汽的量，t.4. 1. 5 热分散机摩擦产生的热量也按式(5)计算:Qs =Dm/Gw 式中zDm一一
6、热分散机每小时转换的热能，kW.h; Gw一一热分散机的工作能力，t/h。4.2 输出热量4.2.1 浆料带出的热量也按式(6)计算z. ( 5 ) GB/T 27714-20门Q6=(C水om6水+C纤om6纤)0 (t6 -to) ( 6 ) 式中:m6纤一一带走浆料的量，t;m6水一一带走浆料含水的量，t;t6 一一带走浆料的温度，.C。4.2.2 (脱墨)排渣带出的热量Q7按式(7)计算=Q7=(C水om7水+C纤om7纤)0 (t7一to)(7 ) 式中zm7纤一一(脱墨)排渣的量，t; m7水一一(脱墨)排渣含水的量，t;t7 一一(脱墨)排渣的温度，.C。4.2.3 散热损失的热
7、量Qs按式(8)计算:式中zQ人一输入的热量，MJ;Q出输出的热量，MJ。Qs =Q人-Q出4.3 电能计算(计算全系统的总用电负荷P)计算全系统的总用电负荷P见式(的，即zP= 2:, t 0 K 0 Pi =t 0 (K1 0 P1 +K2 0 P2 + +K. 0 P.) 式中:一一一参差系数，一般取t=O.80. 9; Ki用电设备的需要系数;Pi一一用电设备的装机容量，kW。5 DIP系统有关效率的计算. ( 8 ) ( 9 ) 5.1 DIP系统生产1t绝干浆需热能Q(GJ/t浆)按式(10)计算和蒸汽量M(t/t浆)按式(11)计算:Q=Q4 .( 10 ) M=m4(附蒸汽参数
8、). ( 11 ) 5.2 DIP系统生产1t绝干浆所消耗的电能P(kW 0 h/t浆)按式。2)计算:式中:P 一一全系统的用电负荷，kW;22.5一一每天工作的时间，h;G 一一脱墨浆系统的浆产量，t/d. P =22. 5 P/G 注:DIP系统能量平衡及能量效率的具体计算实例参见附录A.(12) 3 G/T 27714-2011 6 能量平衡表DIP系统能量平衡见表10表1DIP系统能量平衡表输入能量输出能量序号数量数量项日项目MJ MJ 1 废纸带入的热量Q，2 加入化学药品带人的热量也3 加入清水带人的热量Q34 通入过热蒸汽带人的热量也5 热分散机摩擦产生的热量Qs6 排渣带出的
9、热量Q67 浆料带出的热量Q，8 散热损失的热量Q8合计合计7 能量流向固按照GB/T2773$-2011中5.3.5的要求绘制DIP系统能量平衡流向圈。4 GB/T 27714-2011 附录A(资料性附录)DIP系统能量平衡及能量效率计算实例A.1 能量平衡有关数据A. 1. 1 水的比热容4.187MJ/(t. .C)，纤维(木片)的比热容1.468 MJ/(t. .C)。A. 1.2 生产每吨废纸浆用绝干废纸1.24 t，废纸温度20.C，干度90%;日产绝干浆量207t/ d。A. 1.3 加热蒸汽的参数:温度230.C，压力0.5MPa，查0.5MPa饱和蒸汽表得:t = 150
10、.C , Y150 =2 118.5 MJ/t，C汽=2.001MJ/(t .C)。A. 1.4 碎浆机的浆浓16%，送出浆料的温度45.C;送人白水温度50.C。加入的化学药品为:NaOH15 kg/t浆，浓度10%，温度36.C; H202 20 kg/t浆，浓度10%，温度36.C. Na2Si03 20 kg/t浆，浓度10%，温度36.C;肥皂6kg/t浆，浓度8%，温度36.C。A. 1.5 筛选净化的浆浓4%，白水温度50.C;排渣量100kg/t浆，浓度4%，温度48.C。A. 1. 6 浮选的浆浓1.1%，脱墨排渣量50kg/t浆，浓度1.5%，温度49.C。A. 1.7 筛
11、选净化的浆浓1.0%，排渣量50kg/t浆，浓度1.5%，温度49.C。A. 1.8 盘浓缩机入口浓度1.0%，双辑挤浆机出口浓度30%，温度49.C。A. 1.9 分散的温度100.C，热分散机功率1600kW，70%转化为热能，1kW. h=3. 596 MJ. A. 1. 10 高浓漂白浆浓15%，温度70.C，加入白水温度50.C，加入清水1.0 t，温度35.C。加入的漂剂NaOH 10 kg/t浆，浓度10%，温度42C; H2 O2 20 kg/t浆，浓度10%，温度42.C ;Na2Si03 10 kg/t浆，浓度10%，温度42.C。A. 1. 11 后浮选浆浓1.0%，温度
12、51.5 .C，加入清水温度52.C，排渣量40kg/t浆，浓度1.5%，温度51. 5 c。A. 1. 12 双网浓缩机人口浆浓度1.0%，出口浆浓度11.2%。A. 1. 13 还原漂白的温度70c ;加入的漂剂甲眯亚磺酸(FAS)5kg/t浆，浓度5%，温度40.C。A. 1. 14 DIP系统电器设备的需要系数(K)和装机容量(P)见表A.1。A.2 能量平衡方框圄DIP系统能量平衡方框图见图A.1.5 GB/T 27714-2011 Ql. 3 碎浆设备Q2.2 Q、2Q4.2 Q5.1 Q7.2 于商浓漂白Q7.3 Q8. 2 Q8.3 Q11.1 Q9.1 Ql0.l Ql0.2
13、 还原漂白圄A.1DIP系统能量平衡方框图6 图中符号说明:Q1.1一废纸带人的热量;Q1.2一加入化学药品带入的热量zQ1. 3 -一加入白水带人的热量;Q1. 4 碎浆机送出浆料带走的热量;Q1.5一一散热损失的热量;Q2.1-一排渣带出的热量;Q2.2一加入白水带入的热量;Q2.3 粗筛选净化送出浆料带走的热量;- Ql.5 Q2.1 Q2.4 - Q3.1 Q3.4 Q4.1 Q4.4 Q6.4 - Q7.5 Q8.1 Q8.5 -Ql0.4 Q2.4一一散热损失的热量;Q3.1一一脱墨排渣带出的热量;Q3.2一一加入白水带入的热量;Q3.3 前浮选送出浆料带走的热量zQ3.4 散热损
14、失的热量;Q4.1一一一排渣带出的热量;Q4.2一一加入白水带人的热量;Q4.3一一精筛选送出浆料带走的热量;Q4.4一一散热损失的热量;Q5.1一一浆料经浓缩后，白水带出的热量;Q5.2 浓缩、挤浆机送出浆料带走的热量;Q6.1一一摩擦产生的热量;Q6.2一一通蒸汽带人的热量;Q6.3 热分散机送出浆料带走的热量pQ6.4一一散热损失的热量;Q7.1一一添加漂剂带人的热量;Q7.2一一补加清水带入的热量FQ7.3 补加白水带入的热量;Q7.4 高浓漂白送出浆料带走的热量FQ7.5一一散热损失的热量;Q8.1一一排渣带出的热量;Q8.2一一补加清水带入的热量;Q8.3一一补加白水带入的热量;Q
15、8.4 后浮选送出浆料带走的热量zQ8.5一一散热损失的热量;Q9.1一一浆料经浓缩后，白水带出的热量FQ9.2 双网浓缩机送出浆料带走的热量;Q10.1一一添加漂剂带入的热量;Q川一一通蒸汽带入的热量;Q川还原漂白送出浆料带走的热量FQ川散热损失的热量;Q.1一一散热损失的热量。图中符号的单位为ML.3 能量平衡计算(以生产1t绝干浆为基准，基准温度为oOc) . 3.1 转鼓碎浆机能量平衡计算. 3. 1. 1 废纸带入的热量。.1废纸含水量ml.l水=1.24-:-90%-1. 24=0.137 (t) GB/T 27714-2011 Q1.1 = (C水.ml.l水+c纤m1.1纤)(
16、t1. 1 - to) = (4. 187XO. 137+1. 468X 1. 24) X (20一0)=47.95句). 3. 1. 2 加入化学药品带入的热量Q1.2(各种化学药剂加人的量较少，且浓度较低，均比照水来计算)各种化学药剂的总量m1.2=0.015 -;-.10 % +0.02 -:-10 %十0.02-:-10%+0.006-:-8%=0.625 (t) Q1.2=C水m 1.2 (t1.2 -to) = 4. 187 X O. 625 X (36一0)=94.21(MJ) 7 GB/T 27714-2011 A. 3. 1. 3 转鼓碎浆机送出浆料带走的热量Q.4ml.4水
17、=1.24-;-16%- 1. 24=6. 51 (t) Q1.4 = (c水oml.4水十C纤m1.4纤)0 (t1.4 -to)= (4. 187X6. 51 +1. 468X 1. 24) X (45一0)=1308.50 A. 3. 1. 4 加入白水带入的热量Q.3加入白水的量m1.3=m1.4水-m1.1水-m1.2=6.51一0.137一0.625=5.748(t) QI.3=C水om1.30 (t1.3 -to)=4.187X5.748X(50-0)=1203.34 (MJ) A. 3. 1. 5 散热损失的热量Q1.5Ql. 5 =Q1. 1 +Q1. 2 +Q1. 3 -Q
18、1. 4 =47.95十94.21+1203.34-1308.50=37.00 (MJ) A.3.2 粗筛选净化能量平衡计算A. 3. 2.1 转鼓碎浆机送来浆料带入的热量Q1.4= 1 308. 50 (MJ) A. 3. 2. 2 排渣带出的热量Q2.排渣含水量m2.1水=0.1-;-4%一0.1=2.4(t)Q 2.1 =(水om2.1水十C纤m2.1纤)0 (t2.1-to)=(4.187X2.4十1.468XO. 1) X (48一0)=489.39 (MJ) A. 3. 2. 3 粗筛选净化迭出浆料带走的热量Q2.3送出的浆料m2.3纤=1.24一0.1=1.14(t) 送出的浆料
19、带水m2.3水=1.14-;-4%-1.14=27.36(t) Q2.3=(C水omz.3水+马omz.3纤)0 (t2.3一马)=(4.187X27. 36十1.468X 1. 14) X (48一0)=5579.03(阅)A. 3. 2. 4 加入白水带入的热量Q2.2加入的白水量m2.2=m2.3十m2.1-m1.4 =27.36+2.40-6.51=23.25 (t) Q 2.2 =C水om2.20 (t2.2-to)=4.187X23.25X(50一0)=4867.39 (MJ) A. 3. 2. 5 散热损失的热量Q2.4Q 2.4 =Q1. 4 +Q2.2 -Q2.1 -Q2.3
20、 =1308.50+4867.39-489.39-5579.03=107.47 (MJ) A. 3. 3 前浮选能量平衡计算A. 3. 3.1 粗筛选净化送来浆料带入的热量Q2.3= 5 579. 03 (MJ) A. 3. 3. 2 脱墨排渣带出的热量Q3.排渣含水量m3.1水=0.05-;-1.5%一0.05=3.28(t) Q3.1 =(水m3.1水+马m3.1纤)0 (t3.1-to)=(4.187X3. 28十1.468XO. 05) X (49一0)= 676.53 (MJ) A.3.3.3 前浮选送出浆料带走的热量Q3.3 8 送出的浆料m3.3纤=1.14一0.05=1.09(
21、t) 送出的浆料带水m3.3水=1.09-;- 1. 1%-1. 09=98. 00 (t) Q 3.3 = (C水m3.3水+C纤om3.3纤)0 (t3.3-to)=(4.187X98.00+1. 468X 1. 09)X(49-0) =20184.38 (MJ) GB/T 27714-2011 A. 3. 3. 4 加入白水带入的热量Q3.2 加入的白水量m3.2=m3.3 +m3.1-m2.3 =98.00+3.28-27.36=73.92 (t) Q 3.2=C水m 3.2 (t3.2-to)=4.187X73. 92X(50一0)=15475.15(MJ) A. 3. 3. 5 散
22、热损失的热量Q3.4 Q 3.4 =Q 2.3 +Q 3.2 -Q 3.1-Q 3.3 =5579.03+15475.15-676.52-20184.38=193.27 (MJ) A. 3. 4 精筛选净化能量平衡计算A.3.4.1 前浮选送来浆料带入的热量Q3.3 =20 184.38 (MJ) A.3.4.2 排渣带出的热量Q4.1 排渣含水量m4.1水=0.05-=-1.5%一0.05=3.28(t) Q4.1=(C水m4.1水+c纤m4.1纤) (t4.1 -to)=(4.187X3. 28+1. 468XO. 05) X (49一0)=676.53 (MJ) A.3.4.3 精筛选迭
23、出浆料带走的热量Q4.3 送出的浆料m4.3纤=1.09一0.05=1.04(t) 送出的浆料带水m4.3水=1.04-=- 1. 0%-1. 04=102. 96 (t) Q 4.3 = (C水m4.3水十C纤m4.3纤).(tU-to)=(4.187X102.96+1.468X1.04)X(49一0)=21 198.39 (MJ) A. 3. 4. 4 加入白水带入的热量Q4.2 加入的白水量m4.2=m4.1十mu-m3.3 =3.28+102.96-98.00=8.24 (t) Q 4.2=C水mu (tu -to) =4.187 X 8. 24X (50一0)= 1 725.04 (
24、MJ) A. 3. 4. 5 散热损失的热量Q4.4 Q 4.4 =Q 3.3十Q4.2 -Q 4.1一Q4.3 =20184.38+1725.04-676.53-21198.39=34.50 (MJ) A. 3. 5 多盘AA缩、双辑挤浆机能量平衡计算A.3.5.1 精筛选送来浆料带入的热量Q4.3=21198.39(MJ) A. 3. 5. 2 多盘浓缩、双辑挤浆机迭出浆料带走的热量Q5.2 浓缩后的浆料带水mS.2水=1.04-=-30%-1. 04=2. 43 (t) QS.2=(C;水ms.2水+c纤.ms.2) (tS.2 -to) = (4. 187X2. 43+ 1. 468X
25、 1. 04) X (49一0)=573.36(岛。A. 3. 5. 3 浆料经浓缩后，白水带出的热量Q5.1浓缩后排出的白水量mS.l=m4.l水-mS.2水=102.96-2.43=100.53(t) QS.l=C水.mS.l (ts.l-to)=4.187X100.53X(49一0)=20625.04 A.3.6 热分散能量平衡计算A. 3. 6.1 多盘浓缩、双辑挤浆机送来浆料带入的热量Q5.2 =573. 36 (MJ) A. 3. 6. 2 摩擦产生的热量Q6.1 热分散机电机装机容量1600kW，工作过程中70%转化为热能:1600X70%=1120kW. h 9 GB/T 27
26、714-2011 热分散机工作能力207t/d，单位产绝干浆量:207 t -7- 22.5 h=9.2 (t/h); 折算为吨浆因摩擦产生的热量Q6.1=1120X3. 596 -7- 9. 2=437. 77 (MJ) A. 3. 6. 3 通蒸汽带入的热量Q6.2 0.5 MPa、230.C的过热蒸汽的熔值zi=C汽(t230 -t1SO)十Y旧+C水(t1so-tO) =2.001X(230-150)+2118.5十4.187X (150一0)=2906.63(MJ/t) Q 6.2 =i m 6.2 =2906. 63XO. 11=319. 73 (MJ) A.3.6.4 热分散机迭
27、出浆料带走的热量Q6.3 送出的浆料带水m6.3水=mS.2水+m6.2=2.43+0.11=2. 54 (t) Q6.3=(C，水ms.3水+马ms.3纤) (t6.3-to)=(4.187X2. 54十1.468X1.04)X(lOO-0)=1216.17(问)A.3.6.5 散热损失的热量Q6.4 Q 6.4 =Q 5.2-4 Q 6.1十Q6.2 -Q 6.3工573.36+437.77十319.73-1216.17=114.69(MJ) A.3.7 高浓漂白能量平衡计算A. 3. 7.1 热分散送来浆料带入的热量Q6.3 = 1216.17 (:M.I) A.3.7.2 添加漂荆带入
28、的热量Q川(各种化学药剂加入的量较少，且浓度较低，均比照水来计算)m7.1 = O. 01 -7- 10 %十0.01-7-10%+0.02-7-10%=0.4(t) Q7.1=C水.m7.1 (t7.1 -to)二4.187XO.4X(42-0)=70.34(MJ) A.3.7.3 补加清水带入的热量Q7.2 Q 7.2=C水.m7_a.(tu-to)=4.187X1.0X(35一0)=146.55(MJ) A. 3. 7. 4 高浓漂白迭出浆料带走的热量Q7.4 漂白浆料带水m7.4水=1.04 -7- 15%-1. 04=5. 89 (t) Q 7.4 =(水m7.4水+4f .4纤)
29、(t7.4 -to)=(4.187X5.四十1.468 X 1. 04) X (70一0)=1833.17(町)A.3.7.5 补加白水带入的热量Q7.3 加入的白水量m7.3=m7.4 -m7.1 -m7.2 -m6.3水=5.89一0.4-1.0-2.54=1.95(t) Q 7.3=C水.m7.3.(t7.3 -to) =4. 187X1.95X(50一0)=408.23 (MJ) A.3.7.6 散热损失的热量Q6.4 Q 7.5 =Q 6.3 +Q 7.1 +Q 7.2 +Q 7.3 -Q7.4 =1216.17+70.34十146.55+408.23-1833.17=8.12(如叮
30、)A. 3. 8 后浮选能量平衡计算A. 3. 8.1 高浓漂白送来浆料带入的热量Q7.4 = 1 833. 17 (MJ) A. 3. 8. 2 排渣带出的热量Q且1排渣含水量mS.l水=0.04-7-1.5%一0.04=2.63(t) 10 , GB/T 27714-2011 Q8.1=(C;水oms.1水十马叫.1纤)0 (t8.1-to)=(4.187X2. 63+1. 468XO. 04) X (51. 5-0)=570.13仙。A.3.8.3 补加清水带入的热量Q8.2 Q 8.2=C水om8.20 (t8.2-to)=4.187X17.248X(52一0)=3755.30 (MJ
31、) A. 3. 8. 4 后浮选迭出浆料带走的热量Q8.4 送出的浆料带水m8.4水=1.0-;-1.0%-1.0=99.0(t) Q8.4=(C;水oms.4水十C纤叫4纤)0 (t8.4 -to)=(4.187X99. 0十1.468 X 1. 0) X (51. 5一0)=21423.02f)A. 3. 8. 5 补加白水带入的热量Q8.3 加入的白水量m8.3=m8.4水+m8.1水-m7.4水-m8.2=99. 0十2.63一5.89-17.248=78.492(t) Q 8.3=C水om8.3 (t8.3-to)=4.187X78.492X(50一0)= 16 432.30 (MJ
32、) A. 3. 8. 6 散热损失的热量Q8.5 Q 8.5 =Q 7.4 +Q 8.2 +Q 8.:! -Q 8.1 -Q B.4 = 1833.17+3755.30+ 16432.30一507.13-21423.02=90.62 (MJ) A. 3. 9 双网浓缩机能量平衡计算A. 3. 9.1 后浮选送来浆料带入的热量Q8.4 =21423.02 (MJ) A. 3. 9. 2 双网浓缩机送出浆料带走的热量Q9.2 送出的浆料带水m9.2水工1.0 -;-1 1. 2 % -1. 0 = 7. 93 (t) Q9.2=(C水om9.2水+C纤om 9.2tf) 0 (t9.2 -to)=
33、(4.187X7. 93十1.468X1.0)X(51.5一0)= 1 785. 55 (MJ) A. 3. 9. 3 浆料经浓缩后，白水带出的热量Q9.1m9.1 =m8.4水-m9.2水=99一7.93=91.07Q9.1=C水om9.10 (t9.1 -tO) =4. 187X91. 07X(51. 5一0)=19637.47 CMJ) A. 3. 9. 4 散热损失的热量Q6.4 Q 6.4 =Q 5.2 +Q 6.1 +Q 6.2 -Q 6.3 = 573.36十437.77+319.73-1216.17=114.69(MJ) A. 3.10 还原漂白能量平衡计算A. 3.10.1
34、双网浓缩机送来浆料带入的热量Q9.2 = 1 785.55 (MJ) A. 3.10.2 添加漂荆带入的热量Q10.1 (漂剂加入的量较少，且浓度较低，比照水来计算)m lO.1 =0. 005-;-5% =0.1 (t) Q10.1=C水om10.1 0 (t10.1-to)=4.187XO.1X(40一0)= 16. 75 (MJ) A.3.10.3 通蒸汽带入的热量Q10.2 Q 10.2 =i 0 m10.2 =2 906. 63XO. 29=842. 92 (MJ) 11 G/T 27714-2011 A. 3.10.4 还原漂白迭出浆料带走的热量Q10.3 漂白浆料带水量m川水=m
35、9.2水+ml0.l+mlO .2 =7.93十0.1十0.29=8.32(t) Q 10.3 = (C水ml0.3水+c纤ml0.3纤) (tlO.3 -tO) = (4.187 X 8.32+1. 468X 1. 0) X (70一0)=2541. 27 (MJ) A.3.10.5 散热损失的热量Q10.4 Q 10.4 =Q 9.2十Q10.1 +Q 10.2 -Q 10.3 =1785.55+16.75十842.92-2541.27=103. 95 (MJ) A. 3. 11 气浮池能量平衡计算A. 3. 11. 1 进到转鼓碎浆机的白水量m1.3=5.748(t)、热量Q1. 3 =
36、1203.34 (MJ) A. 3. 11. 2 进到粗筛选净化的白水量m2.2= 23.25 (t)、热量Q2.2 =4867.39 (MJ) A. 3. 11. 3 进到前浮选的白水量m3.2=73.92 (t)、热量Q3.2 = 15475.15 (MJ) A. 3. 11. 4 进到精筛选净化的白水量m4.2=8.24 (t)、热量Q4.2 = 1 725. 04 (MJ) A. 3. 11. 5 进到高浓漂白的白水量m7.3=1.95(t)、热量Q7.3 =408.23 (MJ) A. 3. 11. 6 进到后浮选的白水量m8.3=78.492 (t)、热量Q8.3 =16432.3
37、0 (MJ) A. 3. 11. 7 从多盘浓缩、双辐挤浆机出来的白水量m5.1=100.53 (t)、热量Q5.1 =20625.04 (MJ) A. 3. 11. 8 从双网浓缩机出来的自水量m9，=91. 07 (t)、热量Q9, =19637.47 (MJ) 进入气浮池的白水量=m1.3+m2.2 +m3.2 +m4.2 +m7.3 +m8.3 =5.748+23.25+73.92+8.24+1. 95+8. 492=191. 60 (t) 由气浮池送出的白水量=m5.1+m9.1 =100.53+91. 07=191. 60 (t) A. 3. 11. 9 散热损失的热量Q11. 1
38、 Q 11. 1 = (Q 5.1 + Q 9.1 ) - (Q 1.3 + Q 2.2十Q3.2 +Q 4.2 +Q 7.3十Q8.3) = (20625.04十19637.47)一(1203.34十4867.39+15475.15+1725.04+408.23十16432.30)= 151. 06 (MJ) A. 3.12 各部消耗电能计算按式。0)计算出各用电设备的用电负荷，见表A.lC计算中取0.85)表A.1 DIP系统各用电设备的装机容量(p)、需要系数(K)及用电负荷(p)序号电机编号及名称装机容量CP)需要系数CK)用电负荷)kW kW 1 链板输送机匀料辍电机5.5 0.55
39、 3.025 2 链板输送机电机18.5 0.55 10.175 3 鼓式水力碎浆机电机250X2 0.70 350 4 新增转鼓牙箱润滑油泵0.37 X 2 0.75 0.555 5 转鼓底部浆槽浆泵电机160 O. 75 120 6 转鼓备用浆泵200 O. 75 150 7 白水塔搅拌器电机7.5 0.55 4. 125 12 GB/T 27714-2011 表A.1(续)序号电机编号及名称装机容量CP)需要系数CK)用电负荷Cp)kW kW 8 1将自水泵电机75 0.75 56.25 9 良浆底部收集槽搅拌器电机15 0.55 8.25 10 碎浆转鼓渣皮带电机11 0.50 5.5
40、 11 一段粗筛电机90 0.60 54 12 一段粗筛浆碴槽搅拌器电机5.5 0.55 3.025 13 二段粗筛供料浆泵电机30 0.60 18 14 二段粗筛电机55 0.60 33 15 二段粗筛浆碴槽搅拌器电机5.5 0.55 3.025 16 三段粗筛供料浆泵电机22 0.75 16.5 17 三段粗筛电机55 0.60 33 18 卸料浆塔搅拌器电机22 0.62 13.64 19 卸料浆塔抽浆泵电机75 o. 65 48. 75 20 一段预精筛电机160 0.60 96 21 一段预精筛浆碴槽搅拌器电机5. 5 0.55 3.025 22 二段预精筛供料浆泵电机22 o. 7
41、0 15.4 23 二段预精筛电机75 0.55 41. 25 24 二段预精筛浆碴槽搅拌器电机5.5 0.55 3.025 25 三段预精筛供料浆泵电机22 0.60 13.2 26 三段预精筛电机55 0.60 33 27 前浮选供料槽搅拌器电机22 。.5512.1 28 前浮选浆泵电机75 0.75 56.25 29 前浮选供料泵电机132 0.75 99 30 一段前浮选槽A气泡产生器电机22X6 0.55 72.6 31 前浮选消泡器电机15 0.55 8.25 32 前浮选油墨槽搅拌器电机5.5 0.55 3.025 33 二段前浮选供料泵电机30 0.75 22.5 34 二段
42、前浮选槽气泡产生器电机15 O. 70 10.5 35 二段前浮选槽气泡产生器电机15X2 O. 70 21 36 前浮选风机电机1l0X2 O. 75 165 37 后浮选风机电机1l0X2 0.75 165 38 一段除砂器280 0.60 168 39 二段除砂器75 0.60 45 40 三段除砂器30 0.60 18 41 四段除砂器15 0.60 9 42 一段轻质除砂器供浆泵电机45 0.65 29.25 13 GB/T 27714一2011表A.1 (续)序号电机编号及名称装机容量(P)需要系数(K)用电负荷(p)kW kW 43 二段轻质除砂器供浆泵电机11 0.65 7.1
43、5 44 精筛供料槽搅拌器电机7.5 0.55 4. 125 45 一段精筛进料泵电机200 o. 75 150 46 一段精筛A电机160X2 0.75 240 47 一段精筛浆渣槽搅拌器电机5.5 0.55 3.025 48 二段精筛进料泵电机75 0.75 56.25 49 二段精筛电机110 0.75 82.5 50 二段精筛浆碴槽电机5.5 o. 75 4. 125 51 三段精筛进料泵电机18.5 o. 75 13.875 52 三段精筛电机55 。.6033 53 多圆盘浓缩机主电机11 0.70 7.7 54 多圆盘浓缩机出料螺旋电机15 0.80 12 55 多圆盘浓缩机喷水
44、管电机0.75 o. 75 o. 562 5 56 2样白水泵电机45 。.7533.75 57 Y白水泵电机55 o. 75 41. 25 58 浊滤液槽搅拌器电机5.5 o. 55 3.025 59 俨白水泵电机315 0.75 236.25 60 热分散中浓泵电机75 0.75 56.25 61 热分散中浓泵真空泵电机4 0.75 3 62 热分散中浓泵调质器电机30 o. 75 22. 5 63 热分散中浓泵管道泵电机1. 5 0.80 1. 2 64 脱水压榨机主电机110 0.65 71. 5 65 脱水压榨机高压泵电机1. 1 0.75 0.825 66 脱水压榨机服务泊泵电机5
45、.5 0.75 4. 125 67 脱水压榨机碎浆螺旋电机30 0.80 24 68 料塞螺旋电机37 0.80 29.6 69 加热螺旋电机55 0.80 44 70 热分散主电机1600 0.90 1440 71 热分散喂料电机22 0.80 17.6 72 热分散机加压电机0.55 0.80 。.4473 热分散润滑油电机o. 75 0.75 o. 562 5 74 热分散管道加压泵1. 5 0.80 1. 2 75 螺旋输送机电机18.5 0.80 14.8 76 高浓漂塔稀释搅拌器电机37X3 0.55 61. 05 77 高浓漂塔顶部进料分散器电机7.5 0.60 4.5 14 G
46、B/T 27714一2011表A.1(续)序号电机编号及名称装机容量(P)kW 需要系数(K)用电负荷()kW 78 漂塔抽浆泵电机37 0.75 27.75 79 后浮选供料槽搅拌器电机22 0.55 12.1 80 后浮选浆泵电机45 O. 75 33. 75 81 后浮选供料泵电机132 0.55 72.6 82 一段后浮选槽气泡产生器电机22X3 O. 70 46.2 83 后浮选消泡器电机15 0.70 10.5 84 后浮选油墨槽搅拌器电机5.5 0.55 3.025 85 二段后浮选供料泵电机30 0.75 22.5 86 二段后浮选槽气泡产生器电机11X3 0.70 23.1
47、87 双网洗浆机电机90X2 0.60 108 88 双网洗浆机驱动冷却电机0.75X2 0.60 0.9 89 双网洗浆机滤液槽搅拌器电机5.5 0.55 3.025 90 后浮选中浓泵电机75 0.75 56.25 91 后浮选中浓泵真空泵电机4 0.75 3 92 后浮选中浓泵调质器电机30 0.70 21 93 后浮选中浓泵管道泵电机1. 5 0.75 1. 125 94 混合器电机55 0.80 44 95 1000 m3贮浆塔搅拌器电机30 0.55 16.5 96 送PM8浆泵电机75 0.75 56.25 97 双网洗浆机供料浆泵电机90 0.75 67.5 98 密封水泵电机
48、(商11X2 o. 75 16.5 99 送PM1浆泵电机90 o. 75 67.5 100 高压水泵电机18.5 o. 75 13.875 101 500 m3贮浆塔搅拌器电机30 0.55 16.5 102 密封水泵增压泵1. 5 o. 75 1. 125 103 密封水泵增压泵1. 5 0.75 1. 125 104 10替自水泵37 0.75 27.75 105 11样白水泵55 0.75 41. 25 106 后多盘主电机11 o. 70 7.7 107 后多盘出料螺旋15 0.80 12 108 后多盘喷淋水电机O. 75 O. 75 0.562 5 109 气浮澄清器进水槽搅拌器
49、电机5. 5 0.55 3.025 110 5替自水泵电机37 0.75 27.75 111 第1气浮澄清器表面污泥1将辘0.55 0.50 0.275 112 第1气浮澄清器表面污泥俨辘O. 55 0.50 0.275 15 GB/T 27714-2011 表A.1 (续)序号电机编号及名称装机容量(P)需要系数(K)用电负荷(p)kW kW 113 第1气浮澄清器底部污泥刮刀0.37 0.60 0.222 114 第1气浮澄清器底部污泥输送带O. 37 O. 5 O. 185 115 俨白水泵电机200 O. 75 150 116 7荐自水泵电机37 O. 75 27.75 117 第2气浮澄清器表面污泥辘O. 55X 2 0.50 0.55 118 第
