1、中华人民共和国第六机械工业部指导性技术文件潜艇下潜系统设计规则XEhxxxxxxxxx wm-m wm创wmwm一WMWMH2期以巳1wmmv牛WMWMUWM WMWM XXXV内XXXXXVOAX、下潜系统设计规则1. 下潜系统的用途及组成(1）下潜系统系供潜艇从水土状态转为水下状态之用。本系统应保证当潜艇下潜时，舷外水在规定时间内注满各主压载水舱。(2）下潜系统由下列各部分组成z(a）、主压载水舱（包括燃油压载71f:J），以下简称压载水舱，(t）、辅助压载舱（包括调整舵和快潜水舱。辅助庄载水舱的注计要求，不包括在本设计规则内，(c）迫气阀、应急迫气舌阀、迫注阅或流水孔，以及这些阀的手动及
2、机械传动装置，,d）、必要的锺路附件及检查测量仪表2. 下潜系统总的要求也(1）下j营系统必须保证在任何航行条件下，以及在爆炸产生震动时，均能可靠地工作。(2）下潜系统必须保证值勤人员在任何时候，均能适速地执行潜艇下潜任务。3. 压载水舱的设计要求a( 1)压载水舱分成首、中、库三组，首、尾组注j芮水后，潜艇处于半潜状态，首、中、尾三组同时或分批注被水后，潜艇处于全潜状态。各水舱的注排水时间能够均匀，舱所设置的通海阀、通气阀等阀件的品种规格应尽量简化。(2）某些潜艇为了增大继航力，可将部分压载水舱，超载装载燃沽，兼作燃j由舵使用，称为燃油压载水舱。这类水舵除了满足压载7JZ舱此设计要求外，尚满
3、足燃j由舱酌设计要求。(3）中组压载水舱，不得作为燃油压载水舱。(4）为使水进入或排出各压载水舱，泣有带传动装置的通海阀或流水孔。(5）压载水舱采用通海阀或流水孔，应根据潜水艇的稳性和抗沉性的计算结果来确定。中组压载水舱一般应设置通海阀，首、尾纽压载水舱在稳性和抗沉性许可条件下，允许采用流水孔，燃油压载水能必须设置通海阀。(6）各压载水舱识有将空气从水舱放出自飞迫气阀，没有迫海阀的压载水舱，除首、尾端无法设置第二道闭锁装置的外，还应置第二道闭锁装置一一应急通气舌阀。(7)燃油压载水般除设置通气阀外，尚需增诠防止燃抽外溢的第二道闭锁装置二应急通气舌阀，以提高潜艇的隐蔽性。(8）全部压载水舱注满水
4、的时间，常规动力潜艇，要求不大于10秒。注水时间，规定为在通海阀巴预先开启的情况下，从通气阀开启时算起。第六机械工业部发布渴艇专业组提出1980年2月12日批准七0所起草共6页第2页CB/Z171-80 犬申型潜蜒的)I能水脸的注水，必须按首、中、路王三锺集中操纵。小型潜艇，如其通海阔数量不多时，先评分散操纵。(10）当应就水舱内放置有高压气瓶时，一般不宜设置通海阂。如果设置通海阀，则必;J来取措施，使得当气瓶精气时，思载水舱兔遭爆破(11）快潜水舱设有无泡吹除及注排水倍号显示装置，以便控制注排水，并防止气泡外泄4.通海阔或流水孔，通气阔及应急通气舌阔的设计要求自。通？每阀厦榄水孔，应尽可能布
5、置在水枪最低处？使应载水舱吹除膺，才吃舱内的余术最为最小为此所有首部压载水撞的通海蝇，应布景在压载水撞的尾部，尾部压载水睫的通海阂，应布置在压载水舱的首部(2）要求启闭压载水麓递海阔的力为最小，为此要求z吟道海阀做成平衡式的，且外阀盘大于内阀盘，使能籍助磁外术的力把阀i盘压紧在国栏、.f，且便于内捣盘的安装F(b）减少传动装置组合件的数量。(3）燃油压载水舱的通海阀，一般楼成肉滚舱内开窟，使在燃油自重力反蒋捷压力作南下，有利于保持阔的萦蔷佳，使无渗油现象。(4）通气阀安装的高度位置，必须保证当潜水艇向穹纵幌。：90下潜时，压载水始全部注漏水？不得有空气垫和空气袭。(5）通海阀和通气阀的启闭时间
6、规定如下s当用动力咱源操纵峙，不超过2-3秒钟.用手动操纵通海阔及通气离时，一般不超过8秒钟。所有通海阀和通气阀，必须设有t自治周启闭情况即灯光信哇装茸；，；J信号装置分设在指浑舱和各舱内。(7）通海阀及通气阀的舌间，必须设有调整装置，舌阀经过调整，能平整地Iii紧在通海阔围挂上(8）道：每阁布通气阔的各个零件，及其传动装置的可部接头F必须可靠墙止动，以话要头自动脆出。(9）通海阔和通气阔的国拦面，以及承受海水和温气作用的活动接头，必须由醋腐蚀的材、科剖成。(10）通海阔租通t气阔的密封环，必便于拆部和更换。s.通海阀、通气阀及应急通气舌阀的传动装置的设计要求z(1）每个通海阀或通气阀的传动装
7、置，除由液压源在操瓢窒操纵外，应没有应急用的手动操纵机持。(2）快潜水脸的通海阀和通气阀，必须没有手动的和液压传动的装置，并在操纵室内操纵。若遇气间仅有手动操纵时，那应设计成快速启闭式。(3）通海町、通气阀及应急通气舌阔的传动装置，其布置位置应保证值勤人页能执行紧急下滑的；任务，手动操纵机梅应布置在便子接近和操纵的地方，一般不宣布置在生活闽、理壁内以及被就辗设备、电站、吊床、沙发等所阻挡而不易操作的部位。(4）通海悔、通气踊及应急通气舌阀包括快潜水脸的通海阔的传动装置，！总缭：读者表示“开和d关”的指示器，以及在潜艇停泊码头时，锁住通海阀、通气i浦传动装置的设备。(5）通海阀和通气阀的传动装置
8、，必须能自锁s（的防止通海阀和通气阀的任意开启和关闭，(b）当从搜压操纵转为手动，或从手动转为液压操纵时，通海阀和通气阀均能保持在踌粟，的开启或关闭的位置上。(6）燃油压载水舱通海阀的液压机上，必须设有与燃油压载水舱应急吹除的空气阀连顿的装置，CB/2171-80 共b页第、3页以防止在通海阀关闭的情况下，空气进入燃油压载水舱。(7)燃油压载水舱和快潜水舱的通海间和通气阀的操纵器，均必须单独设置，本得与其它压载水舱用同一操纵器。(8）通海间及通气间传动装置用的液压机，其工作应平稳和无冲击。(9）通海阅、通气阀和应急通气舌阀的手动装置，其活动部件应用耐腐蚀材料制成。(10）通海间和通气阅手动装置
9、的活动部件，应加注润滑油进行润滑。(11)手动操纵通海阀或通气间，施于传动杠杆上所需的最大手操力，不得超过一个人的正常力。如果诠计计算过程中，上述力超过规定的限制值时，可采用设置减速器，或采取其它措施，使得所施的力在一个人的正常力范围内。6. 辅助管路的设计要求z(1)为了提高艇的隐蔽性及生命力，中组压载水舱及调整水舱，必须分别设有每个液舱单独放出空气到耐压船体内的辅助通气管。(2）快潜水舱应设有阀室，防止吹除时空气外泄，该阀室应设有放出空气至耐E船体内的通气管路。(3）以上各种营路，选用耐腐蚀材料。7. 检查测量仪表的配置E(1)深度计对于不同极限下潜深度的潜艇，各部位的深度计，一般作如下配
10、置s首舱极限深度计1个，160米深度计1个，指挥枪极限深度计I个，30米深度计1个，160米深度计1个，主机舱30米深度计l个，尾舱一极限深度计l个，160米深度计1个，耐压指挥舱一一极限深度计1个，160米深度计1个。(2）纵倾指示器在指挥舱，首、尾舱中，各配置一个纵倾指示器，在指挥舱中除配置一般精度的纵倾指亲器外，尚应配置一兮高精度的纵倾指示器(3）横倾指示器在指挥舱，首舱、尾舱中，各配置一个横倾指示器。二、下酒系统的计算s. 通海阎面积的确定z主压载水舱通海阅或流水孔的有效面积可按下列近似公式计算zav F= - (m2) h磊H式中EV一主压载水舱的充水容积（ms)t一要求水舱充满水的
11、时间 H初压力头(m) 舷外水线至压载水舱内余水水线间的距离）a系数，随水舱类型而定对个半壳和双壳潜艇水舱，a= 1.50 共6页第4页CB111；：” 单壳潜艇水舱za= 1,20 件一流量惠数，取为通海阔 = 0.50 流水孔 9 Q,55 系数考虑到通气拇中的空气阻力，它随违气梅面积f与遥海阔或流7阳西积F的比值去而诀窍上述值适用于当E不小于0.07时。9. 通海阀围壁格子板面积的确定z当有通海阀围壁时，围壁格子板有效截面积取EFJ = 0.52) F F为通海阀截面积10.通海阀开启行程的确定z通海阀？平庸的最小行程，应使通海阀开启处透水的侧表面积、，不小于1.臼1.25倍通海阀的有效
12、截面积。11. 通气间截面积的确定z通气阀截面积取通海阀截面识的1015%，首尾端庄载水舱的通气阀无法满足此要求时，也应保持不小于通海阀截面积的7%。各水舱通气阀的面积尽量统一，以使全艇之通气阀尺寸类型为最少。12. 通海阀和通气阀密封环压紧力的确定z通海阀和通气阀传动装置所需之力，根据橡皮达，到密封时的单位应紧力来确定该单位m紧力，取决于密封环的形状和橡皮的种类。(1）对用于通海阔的三角形橡胶密封环，每厘米周长，单位应紧力取3kgf。(2）对用于通气阔的三角形橡胶密封环，每厘米周长，单位压紧力取l.5hf.通海阔密封环的选用，建议选用每厘米周长单位压紧力较小的密封环。当选用其它形式的密封琼时
13、，其单位压紧力，应根据密封环的要求来确定。13.通海阀液压机发力的确定s作用力的确定假定通海阀传动机构如图例所示(1)通海阀平衡式橡皮压紧力zP压Sq (kgf) s一通海阀密封环周长（m)q一每厘米周长的单位压紧力，取用3kgf/cm (2）为获得以上压紧力，每个舌阀所需对01轴的力矩Mi=P压1Li+P压2Li如为n个舌阅时，则力矩为Mio(3）铀的杠忏1上的切向力Pi-；M! , _ 一一一(kgf) (4）沿拉忏轴线方向的作用力zP. p品2 - co s1 假定关节接头、轴承和心轴上的摩擦力等于总的15%，则P = P2 l.15 (kgf) CB/111116 共6页第6页(5）操
14、纵机构杠抨lz及Zs上的切向力P3 = Pcosz p = Pf!2 二(6）沿液压机顶抨的力、EJ,Ea- u- K ，、oa P一句一CZ a- DA (7)液压机顶抨填料函的靡撩力取用Tckgf由液压机计算得出(8）液压机顶抨上为的总和P =Tc +P , (kgf) (9）沿液压机连忏z.的力PG16 m，汇其中16为液压机在死点时，连怦l与顶抒连接点距顶梓中心线的垂直距离。p -p 二5 - co s4 (10）在液压机曲轴臂5上的切向力PaP6=P5coss (11)由于液压机曲轴臂上的切向力P6所引起的力坦M2M2=P6.ls k1.fcm)飞此力短即为液压机在死点时需发出的力矩
15、，矩并且是液压机在708Q%的动力源压力时所产生的力矩。(12）手动开启的力Ps=l.15芒山f)液压机连接接头内的摩擦力占总力15%。由上式，根据手动操作最大允许力，即可确定枉抨臂长，或是否设置速减器等措施。(1）如果通海阀不是内外压力平衡，而是向内开启，则在计算中应计及舷外反压力P，对阎盘的作用力。(14），如果通海闹不是平衡式，而是向外开肩，则应计及阀盘活动部分重量的影响。(15）上述计算出的液压机在过死点所需的力矩，若阀盘向外开肩，且受有弦外水压力P作用时，尚须按核阅盘受有弦外水压力P作用时，液压机的最小发力值，能否满足打开通海阀的要求(19）根据以上计算出的作用力，应是液压机的实际输出力矩，并应考虑适当的裕量共6页第6页附录通海阔液压机发力示意图CB/Z17150 p 于Pfe, AJ句7/k i FAAA p 手
