1、ICS 93.040 P 28 DB13 河北省 地方标准 DB 13/T 2686 2018 公路钢混凝土组合梁桥设计与施工规范 2018 - 03 - 13发布 2018 - 04 - 13实施 河北省质量技术监督局 发布 DB13/T 2686 2018 I 前 言 本标准按 照 GB/T 1.1-2009给出的规则起草。 本标准由河北省 交通运输厅 提出 并归口 。 本标准 起草单位：河北省交通规划设计院、 同济大学、东南大学、邢台路桥建设总公司、中铁山桥集团有限公司、中国二十二冶集团有限公司 。 本标准主要起草人： 王国清、何勇海 、朱冀军、 雷伟、吴冲 、 闫涛、 李志 聪、马骅、
2、 张国清、金凤温、付常谊、张世梁、贾胜勇、徐洪涛、高海涛、王海林、苏立超、张艳梅、张鹏、朱中华、胡晓伦、王海艳、张悦、安伟胜、陈光、刘耀武、杨星蕊。DB13/T 2686 2018 1 公路钢混凝土组合梁桥设计与施工规范 1 范围 本标准规定了公路钢混凝土组合梁桥的 术语和定义、符号、总则、 材料、 组合梁计算、 总体设计、钢结构设计、 钢筋 混凝土桥面板设计、剪力连接件设计、 钢梁加工与运输、连接件施工、钢梁与组合梁安装、钢筋混凝土桥面板施工、 施工质量检测与验收等内容 。 本标准适用于 公路钢混凝土组合梁桥 ， 与相关国家标准和行业标准配合使用。城市道路钢混凝土组合梁 桥可参照执行。 2
3、规范性引用文件 下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本文件。 GB/T 699 优质碳素结构钢 GB/T 700 碳素结构钢 GB/T 1228 钢结构用高强度大六角头螺栓 GB/T 1229 钢结构用高强度大六角螺母 GB/T 1230 钢结构用高强度垫圈 GB/T 1231 钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件 GB/T 1591 低合金高强度结构钢 GB/T 2970-2004 厚钢板超声波检验方法 GB/T 3632 钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副 GB/T 5117 非合金钢及
4、细晶粒钢焊条 GB/T 5118 热强钢焊条 GB/T 5293 埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂 GB/T 5313 厚度方向性能钢板 GB/T 5780 六角头螺栓 C 级 GB/T 5782 六角头 螺栓 GB/T 8110 气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝 GB/T 8923.1-2011 涂覆涂料前钢材表面处理 表面清洁度的目视评定 第 1 部分 :未涂覆过的钢材表面和全面清除原 有涂层后的钢材表面的锈蚀等级和处理等级 GB/T 10045 碳钢药芯焊丝 GB/T 10433 电弧螺柱焊用圆柱头焊钉 GB/T 11352 一般工程用铸造碳钢件 GB/T 12470 埋弧焊用低合金钢焊丝和焊剂
5、 GB/T 14957 熔化焊用钢丝 GB/T 17493 低合金钢药芯焊丝 GB 50205 钢结构工程施工质量验收规范 JTG D60 公路桥涵设计通用规范 JTG D62 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 DB13/T 2686 2018 2 JTG D64-2015 公路钢结构桥梁设计规范 JTG/T B02-01 公路桥梁抗震设计细则 JTG/T F50 公路桥涵施工技术规范 JTT 722 公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件 Q CR 9211 铁路钢桥制造规范 TB/T 2137 铁路钢桥栓接板面抗滑移系数试验方法 3 术语和 定义 下列术语和定义适用于本 文件 。 3.1
6、组合构件 composite member 在同一截面内，由钢和混凝土两种材料通过连接件有效结合并共同受力的构件。 3.2 组合梁 composite girder 由钢梁和混凝土板通过连接件连成整体并且在横截面内能够共同受力的梁。 3.3 预应力组合梁 prestressed composite girder 组合梁或混凝土桥面板中施加纵向预应力的组合梁。 3.4 后结合组合梁 ost-composite girder 混凝土桥面板施加纵向预应力之后，采用连接件将钢梁和混凝土桥面板连成整体预应力组合梁。 3.5 钢板组合梁（工形组合梁） composite girder with I-sha
7、ped steel girder 由工形截面钢梁和混凝土板连成整体共同受力的组合梁。 3.6 钢箱组合梁 composite girder with box steel girder 由钢箱梁和混凝土板连成整体共同受力的组合梁。 3.7 组合箱梁 composite girder with U-shaped steel girder 由槽形截面钢梁和混凝土板连成整体形成箱形结构共同受力的组合梁。 3.8 叠合混凝土板 concrete slab combined with precast slabs and concrete cast in-site 在预制混凝土板上再浇一层现浇混凝土，当现浇
8、混凝土硬化后两者形成整体共同工作的桥面板。 DB13/T 2686 2018 3 3.9 钢与混凝土组合桥面板 steel-concrete composite slab 由钢板和混凝土板连成整体共同受力的桥面板。 3.10 结合部 connection part 使钢构件、混凝土构件或组合构件在长度方向某区段内相互结合、共同受力的部分。 3.11 剪力连接件 shear connector 将钢与混凝土两种材料连接组合在一起共同受力的构件。 3.12 群钉 group stud 混凝土桥面板中间隔适当距离设置预留孔，在预留孔中集中布置焊钉连接件。 3.13 屈曲 buckling 杆件或板件
9、在轴心压力、弯矩、剪力单独或共同作用下突然发生很大变形而失去稳定。 3.14 整体稳定性 overall stability 在外荷载作用下，整个结构或构件抵抗屈曲或失稳的能力。 3.15 局部失稳 local stability failure 结构中部分构件发生整体失稳以及构件中 板件发生屈曲的现象。 3.16 有效宽度 effective width 在进行截面强度和稳定计算时，假定板件有效的那一部分宽度。 3.17 有效宽度系数 effective width factor 板件有效宽度与板件实际宽度的比值。 3.18 计算长度 effective length 计算构件的长细比时，计
10、算长度是指将实际构 件换算为具有相同稳定承载力的两端简支构件支点间的长度。计算焊缝连接强度时，计算长度是考虑焊接起息弧对焊缝承载力影响后的换算焊缝长度。 3.19 DB13/T 2686 2018 4 长细比 slenderness ratio 构件计算长度与构件截面回转半径的比值。 3.20 换算长细比 equivalent slenderness ratio 在轴心受压构件的整体稳定计算中，按临界力相等的原则，将格构式构件换算为实腹构件进行计算时所对应的长细比或将弯扭与扭转失稳换算为弯曲失稳时采用的长细比。 3.21 受压板件 compressed plate 承受压应力的钢板板 件。 3
11、.22 加劲肋 stiffener 为提高母板的稳定性能焊接于母板上的纵向或横向板件。 3.23 加劲板 stiffened plate 由纵向加劲肋加强的板件或由纵、横向加劲肋加强的板件，由母板和加劲肋组成，加劲肋焊接于母板。 3.24 工艺文件 construction document 承包方为实现设计意图、保证工程质量所编制的包括技术方案、工艺规程、工装设备、质量控制等方面的文件。 3.25 零件 part 组成板单元、单元件的最小元件。 3.26 板单元 panel part 组成钢梁的基本单元，板单元包括：顶板单元、 底板单元、腹板单元、横隔板单元等。 3.27 单元件 menbe
12、r 由若干零件、板单元或单元件组成的整体。 3.28 梁段 segment 设计图中划分的钢梁制造吊装节段。 4 符号 DB13/T 2686 2018 5 下列 符号 适用于本文件。 4.1 材料性能有关符号 Ec 混凝土弹性模量 。 Es 钢材弹性模量 。 Ep 预应力钢筋的弹性模量 。 fcy钢材端面承压（刨平顶紧）强度设计值 。 fck、 fcd混凝土轴心抗压强度标准值、设计值 。 fk、 fd钢材抗拉、抗压和抗弯强度标准值、设计值 。 fpk、 fpd预应力钢筋的抗拉强度标准值、设计值 。 fsk、 fsd普通钢筋的抗拉强度标准值、设计值 。 ftk、 ftd混凝土轴心抗拉强度标准值
13、、设计值 。 frd 贯通钢筋抗拉强度设计值 。 fstd 焊钉抗拉强度设计值 。 fvd钢材抗剪强度设计值 。 Gc 混凝土的剪切模量 。 Gs 钢材剪切模量。 4.2 作用效应与抗力的有关符号 Md 组合梁最大弯矩设计值 。 V 形成组合截面之后作用于组合梁的竖向剪力 。 Vd 承载能力极限状态下剪力设计值 。 Vv 组合梁竖向抗剪承载力 。 、 钢梁腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力、剪应力 。 4.3 几何参数 有关符号 As 钢梁截面面积 。 Ac 混凝土板截面面积 。 Acr 开裂截面面积 。 beff 有效宽度 。 seb 考虑剪力滞影响的有效截面宽度 。 peb 考虑局部
14、稳定影响的受压加劲板有效截面宽度 。 h 梁高 。 hw、 tw 钢梁腹板高度和厚度 。 Iun 组合梁未开裂截面惯性矩 。 Le,i 等效跨径 。 l 组合梁跨度 。 lcs 预应力集中锚固力、混凝土收缩徐变变形及温差引起的纵桥向水平剪力计算传 递长度 。 4.4 计算系数及其它有关符号 DB13/T 2686 2018 6 n0 钢材与混凝土弹性模量的比值 。 0 结构重要性系数 。 S 混凝土板对组合截面中性轴的面积矩 。 efW 有效截面的抗弯模量 。 5 总则 5.1 本规范采用以概率理论为基础的极限状态设计方法（疲劳设计除外），按分项系数的设计表达式进行设计。 5.2 公路钢结构桥
15、梁应进行耐久性设计， 桥梁主体结构应按不小于 100 年设计使用年限进行设计 ，高速公路及一、二级公路上的小桥主体结构宜按不小于 100 年设 计使用年限进行设计。钢结构防腐设计不得低于 JTT 722 的要求。 5.3 公路和城市组合结构桥梁设计应与架设方案统筹考虑，选择合理的结构形式；构造措施应便于加工、安装、维护和检查。结构单元和构件应优先考虑标准化和通用化，以减少制作、安装的工作量。 5.4 公路和城市组合结构桥梁的设计、加工、运送和架设应分阶段实行严格的质量管理和控制。结构在使用过程中应视环境条件和交通情况建立养护制度，以维持结构强度、刚度、稳定性和耐久性的要求。 5.5 按本标准设
16、计时，采用的作用及其组合系数应符合 JTG D60 的规定；结构抗震设计应符合 JTG/T B02-01 的规定 。钢结构制造、验收、安装和混凝土桥面板的浇注和验收应符合 JTG F50 的规定。 5.6 结构设计应考虑车辆实际超载对结构安全的影响。 6 材料 6.1 混凝土 6.1.1 钢筋混凝土构件混凝土强度等级不应低于 C30；预应力混凝土构件混凝土强度等级不应低于C40。 6.1.2 混凝土轴心抗压强度标准值 fck和轴心抗拉强度标准值 ftk应按表 1 采用。 表 1 混凝土强度标准值（ MPa） 强度种类 强度等级 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C
17、70 C75 C80 fck 20.1 23.4 26.8 29.6 32.4 35.5 38.5 41.5 44.5 47.4 50.2 ftk 2.01 2.20 2.40 2.51 2.65 2.74 2.85 2.93 3.00 3.05 3.10 6.1.3 混凝土轴心抗压强度设计值 fcd和轴心抗拉强度设计值 ftd应按表 2 采用。 DB13/T 2686 2018 7 表 2 混凝土强度设计值（ MPa） 强度种类 强度等级 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 fcd 13.8 16.1 18.4 20.5 22.4 24.4
18、 26.5 28.5 30.5 32.4 34.6 ftd 1.39 1.52 1.65 1.74 1.83 1.89 1.96 2.02 2.07 2.10 2.14 计算现浇钢筋混凝土轴心受压和偏心受压构件时，如截面的长边或直径小于 300mm，表中数值应乘以系数 0.8；当构件质量（混凝土成型、截面和轴线尺寸等）确有保证时，可不受此限。 6.1.4 混凝土的物理性能指标应按表 3 采用。 表 3 混凝土的物理性能指标 指标类型 指标 强度等级 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 弹性模量 Ec （ MPa） 3.00 10 4 3.15
19、 10 4 3.25 10 4 3.35 10 4 3.45 10 4 3.55 10 4 3.60 10 4 3.65 10 4 3.70 10 4 3.75 10 4 3.80 10 4 剪切模量 Gc （ MPa） 1.20 10 4 1.26 10 4 1.30 10 4 1.34 10 4 1.38 10 4 1.42 10 4 1.44 10 4 1.46 10 4 1.48 10 4 1.50 10 4 1.52 10 4 泊松比 v 0.2 线膨胀系数 （以每 计） 1010-6 当采用引气剂及较高砂率的泵送混凝土且无实测数据时，表中 C50C80 的 Ec值应乘以折减系数 0
20、.95。 6.2 钢筋 6.2.1 钢筋混凝土及预应力混凝土构件的钢筋，应按下列规定选用： a) 普通钢筋宜选用热轧 HRB400、 HPB300 钢筋，预应力混凝土构件中的箍筋宜选用其中的带肋钢筋；按构造要求配置的钢筋网可采用冷轧带肋钢筋。 b) 预应力混凝土构件中的预应力钢筋应选用钢绞线、钢丝；中、小型构件或竖、横向预应力钢筋， 也可采用精轧螺纹钢筋 。 6.2.2 钢筋的抗拉强度标准值应具有不小于 95%的保证率。普通钢筋的抗拉强度标准值 fsk和预应力钢筋的抗拉强度标准值 fpk，应分别按 表 4 和 表 5 采用。 表 4 普通钢筋抗拉强度标准值（ MPa） 钢筋种类 fsk HPB
21、300 d=6 22 300 HRB400 d=6 50 400 表中 d 系指国家标准中的钢筋公称直径，单位 mm。 DB13/T 2686 2018 8 表 5 预应力钢筋抗拉强度标准值（ MPa） 钢筋种类 fpk 钢绞线 12 （二股） d=5、 5.8 1570、 1720、 1860、 1960 d=8、 10.0 1470、 1570、 1720、 1860、 1960 d=12.0 1470、 1570、 1720、 1860 13 （三股） d=6.2、 6.5 1570、 1720、 1860、 1960 d=8.6 1470、 1570、 1720、 1860、 1960
22、 d=8.74 1570、 1670 d=10.8、 12.9 1470、 1570、 1720、 1860、 1960 17 （七股） d=9.5、 11.1、 12.7 1720、 1860、 1960 d=15.2 1470、 1570、 1670、 1720、 1860、 1960 d=15.7 1770、 1860 d=17.8 1720、 1860 精轧螺纹钢筋 d=18、 25、 32、 40、 50 785、 830、 930、 1080 表中 d 系指国家标准中钢绞线、钢丝和精轧螺纹钢筋的公称直径，单位 mm。 6.2.3 普通钢筋的抗拉强度设计值 fsd应按 表 6采用；预
23、应力钢筋的抗拉强度设计值 fpd应按 表 7采用。 表 6 普通钢筋抗拉强度设计值（ MPa） 钢筋种类 fsd HPB300 d=6 22 250 HRB400 d=6 50 330 构件中配有不 同种类的钢筋时，每种钢筋应采用各自的强度设计值。 表 7 预应力钢筋抗拉强度（ MPa） 钢筋类型 抗拉强度标准值 fpk 抗拉强度设计值 fpd 钢绞线 j13.25 j15.25 1470 1000 1570 1070 1720 1170 1860 1260 1960 1330 精轧螺纹钢筋 785 650 830 690 930 770 1080 860 DB13/T 2686 2018 9
24、 6.3 钢材 6.3.1 钢材宜选用 Q235 钢、 Q345 钢、 Q390 钢和 Q420 钢，其质量应分别符合 GB/T 700 和 GB/T 1591的规定。其中， Q235 钢中的沸腾钢不宜用于需要验算疲劳，以及虽不需要验算疲劳但工作温度低于-20的焊接结构；也不宜用于需要验算疲劳且工作温度等于或低于 -20的非焊接结构。钢材强度标准值和设计值应按 表 8 采用。 表 8 钢材强度标准值和设计值 （ MPa） 钢材 抗拉、抗压和 抗弯强度 标准值 fk 抗拉、抗压和 抗弯强度 设计值 fd 抗剪强度 设计值 fvd 端面承压 （刨平顶紧） 设计值 fcy 牌号 厚度 （ mm） Q
25、235 钢 16 235 190 110 280 16 40 225 180 105 40 100 215 170 100 Q345 钢 16 345 275 160 355 16 40 335 270 155 40 63 325 260 150 63 80 315 250 145 80 100 305 245 140 Q390 钢 16 390 310 180 370 16 40 370 295 170 40 63 350 280 160 63 100 330 265 150 Q420 钢 16 420 335 195 390 16 40 400 320 185 40 63 380 305
26、175 63 100 360 290 165 表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受拉和轴心受压构件系指截面中较厚板件的厚度。 6.3.2 有关牌号钢材冲击韧性应符合以下规定： a) 对于需要验算疲劳的焊接构件，当桥梁的工作温度 t 处于 0 t -20时， Q235 的冲击韧性应满足 表 9 中质量等级 C 的要求；而 Q345、 Q390 和 Q420 的冲击韧性应满足质量等级 D 的要求。当桥梁工作温度处于 t -20时， Q235 的冲击韧性应满足 表 9 中质量等级 D 的要求；而 Q345、 Q390 和 Q420 的冲击韧性应满足质量等级 E 的要求。 b) 对于需要验算疲劳的非
27、焊接构件，当桥梁工作温度处于 t -20时， Q235 和 Q345 冲击韧性应满足 表 9 中质量等级 C 的要求，而 Q390 和 Q420 的冲击韧性应满足质量等级 D 的要求。 DB13/T 2686 2018 10 表 9 钢材冲击韧性 钢材牌号 Q235 Q345 Q390 Q420 质量等级 C D D E D E D E 试验温度（） 0 -20 -20 -40 -20 -40 -20 -40 冲击韧性（ J） 27 27 34 34 34 34 34 34 6.3.3 当焊接结构采用 Z 向钢时，其材质应符合 GB/T 5313 的规定。 6.3.4 钢铸件采用的铸钢材质应符
28、合 GB/T 11352 的规定。销、铰、轴、斜拉索锚具等宜采用优质碳素结构钢锻制或轧制钢材，其材质应符合 GB/T 699 的规定。铸钢和锻钢的强度设计值应按 表 10 的规定采用。 表 10 铸钢和锻钢的强度设计值（ MPa） 强度种 类 不同型号钢的设计值 ZG230-450 ZG270-500 ZG310-570 35 号钢 45 号钢 抗拉、抗压和抗弯 fd 170 200 225 250 280 抗剪 fvd 100 115 130 145 160 铰轴紧密接触时径向受压 frd1 85 100 110 125 140 辊轴或摇轴自由接触时径向受压 frd2 6.5 8.0 9.0
29、 10.0 11.0 销孔承压 fsd 190 210 铰轴紧密接触系指接触面为圆弧中心角为 2 45的接触；辊轴或摇轴自由接触系指 轴与板平面的接触。 计算紧密接触或自由接触受压强度时，其承压面积采用轴径截面。轴与板采用不同钢种时，径向受压设计值取用其较低者。 6.3.5 钢材和铸钢的物理性能指标应按 表 11 的规定采用。 表 11 钢材和铸钢的物理性能指标 弹性模量 Es （ MPa） 剪切模量 Gs （ MPa） 线膨胀系数 （ 1/） 泊松比 v 质量密度 （ kg/m3） 2.06 105 0.790 105 12 10-6 0.31 7850 6.3.6 高强度螺栓、螺母、垫圈的
30、技术条件应符合 GB/T 1228、 GB/T 1229、 GB/T 1230、 GB/T 1231、GB/T 3632 的规定。高强度螺栓预拉力设计值 Pd应按 表 12 的规定取用。 表 12 高强度螺栓的预拉力设计值 Pd（ kN） 性能等级 螺纹规格 M20 M22 M24 M27 M30 性能等级 8.8S 125 150 175 230 280 10.9 155 190 225 290 355 DB13/T 2686 2018 11 6.3.7 普通螺栓应符合 GB/T 5780 和 GB/T 5782 的规定。普通螺栓和锚栓连接的强度设 计值应按 表13 的规定采用。 表 13
31、通螺栓和锚栓连接的强度设计值（ MPa） 螺栓的性能等级、锚栓和 构件钢材的牌号 普通螺栓 锚栓 C 级 A、 B 级 抗拉 btdf 抗剪 bvdf 承压 bcdf 抗拉 btdf 抗剪 bvdf 承压 bcdf 抗拉 atdf 普通螺栓 4.6 级、 4.8 级 145 120 5.6 级 185 165 8.8 级 350 280 锚栓 Q235 钢 125 Q345 钢 160 构件 Q235 钢 265 350 Q345 钢 340 450 Q390 钢 355 470 Q420 钢 380 500 A、 B 级螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度， C 级螺栓孔的允许偏差和孔壁表面粗糙度，
32、均应符合 GB 50205 的要求。 6.3.8 锚栓的材料可采用材质符合 GB/T 699 规定的 35 号钢和 45 号钢，或者材质符合 GB/T 700 和GB/T 1591 规定的 Q235 钢和 Q345 钢。 6.3.9 圆柱头焊钉连接件的材料应符合 GB/T 10433 的规定。 6.3.10 焊接材料应与主体钢材相匹配，并应符合以下规定： a) 手工焊接采用的焊条应符合 GB/T 5117、 GB/T 5118 的规定。对需要验算疲劳的构件宜采用低氢型碱性焊条。 b) 自动焊和半自动焊采用的焊丝和焊剂应符合 GB/T 14957、 GB/T 8110、 GB/T 10045、
33、GB/T 17493、GB/T 5293、 GB/T 12470 的规定。焊缝的强度设计值应按 表 14 的规定采用。 DB13/T 2686 2018 12 表 14 焊缝的强 度设计值（ MPa） 焊接方法和 焊条型号 构件钢材 对接焊缝 角焊缝 牌号 厚度（ mm） 抗压 wcdf 焊缝质量为以下等级时，抗拉wtdf 抗剪 wvdf 抗拉、抗压 或抗剪 wfdf 一级、二级 三级 自动焊、半自 动焊和 E43 型焊 条的手工焊 Q235 钢 16 190 190 160 110 140 16 40 180 180 155 105 40 100 170 170 145 100 自动焊、半自
34、 动焊和 E50 型焊 条的手工焊 Q345 钢 16 275 275 235 160 175 16 40 270 270 230 155 40 63 260 260 220 150 63 80 250 250 215 145 80 100 245 245 210 140 自动焊、半自 动焊和 E55 型焊 条的手工焊 Q390 钢 16 310 310 265 180 200 16 40 295 295 250 170 40 63 280 280 240 160 63 100 265 265 225 150 Q420 钢 16 335 335 285 195 200 16 40 320 32
35、0 270 185 40 63 305 305 260 175 63 100 290 290 245 165 对接焊缝受弯时，在受压区的抗弯强度设计值取 wcdf ，在受拉区的抗弯强度设计值取 wtdf 。焊缝质量等级应符合 GB 50205 的规定。其中厚度小于 8mm 钢材的对接焊缝，不应采用超声波探伤确定焊缝质量等级。 7 组合梁计算 7.1 一般 规定 7.1.1 组合结构桥梁应按以下两类极限状态进行设计： a) 承载能力极限状态：包括构件和连接的强度破坏、疲劳破坏，结构、构件丧失稳定及 结构倾覆 ; b) 正常使用极限状态：包括影响结构、构件正常使用的变形、振动及影响结构耐久性的局部
36、损坏。 7.1.2 组合结构桥梁应考虑以下四种设计状况及其相应的极限状况设计： DB13/T 2686 2018 13 a) 持久状况：桥梁建成后承受结构自重、车辆荷载等持续时间很长的状况。该状况钢桥应进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计 ; b) 短暂状况：桥梁在制作、运送和架设过程中承受临时荷载的状况。该状况结构、构件应进行承载能力极限状态设计，必要时进行正常使用极限状态设计 ; c) 偶然状况：桥梁在使用过程中偶然出现的状况。该状况只需进行承载能力极限状态设计 ; d) 地震状况 ：按 JTG/T B02-01 要求设计。 7.1.3 组合梁应按以下规定进行结构整体分析： a) 组
37、合梁的内力分析应采用线弹性分析方法，考虑温度、混凝土收缩徐变、施工方法与顺序、车辆荷载超载等因素的影响 ; b) 计算组合梁截面特性时，宜采用换算截面法。按混凝土是否开裂，组合梁截面的抗弯刚度分为未开裂截面刚度 unEI 和开裂截面刚度 crEI 。开裂截面刚度可近似按混凝土折减弹性模量方法计算，混凝土折减弹性模量近似按混凝土弹性模量的 0.65 倍取值。 c) 组合 梁的温度效应应按 JTG D60 的相关规定计算 ; d) 混凝土收缩应变和徐变系数按 JTG D62 的相关规定计算 ; 7.1.4 考虑剪力滞影响的混凝土板翼缘有效宽度可按以下方法计算： a) 组合梁各跨跨中及中间支座处的混
38、凝土板有效宽度 efb 按下式计算，且不应大于 混凝土板实际宽度： eff 0 efib b b （ 1） ef e, 6i i ib L b （ 2） 式中 ： 0b 钢梁腹板上方最外侧剪力件的中心间距； efb 组合梁各跨跨中及中间支座处的混凝土板有效宽度； efib 钢梁腹板一侧的混凝土板有效宽度； ib 最外侧剪力件中心至相邻钢梁腹板上方的最外侧剪力件中心距离的一半或最外侧剪力件中心至混凝土板自由边的距离； e,iL 等 效跨径。 简支梁应取计算跨径，连续梁应按 图 1 a)取。 DB13/T 2686 2018 14 L1L2Le , 1= 0 . 8 L1Le , 2= 0 . 2
39、 ( L1+ L2) Le , 3= 0 . 6 0 L2Le , 4= 0 . 2 ( L2+ L3(L3a)连续组合梁等效跨径 bef,00 . 6 L10 . 2 L10 . 2 L10 . 2 L2bef,1bef,2bef,3bef,40 . 6 L20 . 2 L2L1L2L30 . 2 L3b)混凝土板有效宽度沿梁长分布 bef 1be f 2be f fb1b2b0b0c)组合梁截面尺寸 图 1 组合梁等效跨径及混凝土板有效宽度 b) 简支梁支点和连续梁边支点处的混凝土板有效宽度 efb 按下式计算： eff 0 efiib b b （ 3） e,0 .5 5 0 .0 2 5
40、 1 .0i i iLb （ 4） 式 中： e,iL 取为边跨的等效跨径（ mm），如 图 1 a）所示。 混凝土板 有效宽度 efb 沿梁长的分布可假设为如 图 1 b）所示的形式。 c) 预应力组合梁在计算预加力引起的混凝土应力时，预加力作为轴向力产生的应力可按实际混凝土 板全宽计算；由预加力偏心引起的弯矩产生的应力可按混凝土板有效宽度计算 ; DB13/T 2686 2018 15 d) 对超静定结构进行整体分析时，组合梁混凝土板有效宽度可取实际宽度 ; e) 混凝土板承预应力束或剪力件等集中力作用时，可认为集中力从锚固点开始向 两侧按扩散角2 33在混凝土板中传递。 7.1.5 考虑
41、剪力滞影响的钢梁有效截面宽度 seb 和有效截面面积 ,effsA 应按下式计算： ,1psnsse e iibb （ 5） , , ,11pssnnse ff s e i i s jijA b t A （ 6） 式中 : ,seib 考虑剪力滞影响的第 i块板段的翼缘 有效宽度，如 图 2； ti 第 i块板件的厚度； As,j 有效宽度内第 j根加劲肋的面积； psn 翼缘被腹板分割后的板段数； sn 有效宽度内的加劲肋数量。 图 2 考虑剪力滞影响的翼缘有效宽度示意图 I形、 形和箱形梁桥的翼缘有效宽度 ,seib 按式（ 7）和（ 8）计算，其适用条件见 表 15。 DB13/T 26
42、86 2018 16 ,0.05( 1 .1 2 ) 0 .0 5 0 .3 00 .1 5 0 .3 0s ie i is iie i is ieibbbbbbbbb （ 7） ,2,0.02 1 .0 6 3 .2 4 .5 ( ) 0 .0 2 0 .3 00 .1 5 0.30s ie i is i i ieis ieibbbb b bbb （ 8） 式中： ,seib 翼缘有效宽度； bi 腹板间距的 1/2，或翼缘外伸肢为伸臂部分的宽度，如 图 2所示； 等效跨径，见表 15。 DB13/T 2686 2018 17 表 15 翼缘有效宽度计算的等效跨径 类别 梁段号 腹板单侧翼缘
43、有效宽度计算 计算图式 符号 适用公式 等效跨径 简支梁 ,seiLb （ 7-7） L 连续梁 , 1seiLb （ 7-7） 0.8L1 , 2seiLb 0.6L2 , 1seiSb （ 7-8） 0.2（ L1+L2） , 2seiSb 0.2（ L2+L3） 线性插值 悬臂梁 , 1seiLb （ 7-7） 2 L1 , 2seiLb （ 7-7） 0.6L2 , 3seiLb （ 7-7） 2 L3 线性插值 7.1.6 考虑局部稳定影响的构件受压加劲板有效截面宽 度和有效截面面积应按以下规定计算： a) 考虑局部稳定影响的受压加劲板有效截面宽度 peb 和有效截面面积 ,effc
44、A 应按下式计算： ,11ppnnppe e i i iiib b b （ 9） , , ,1pn pe ff c e i i s jiA b t A （ 10） 式中 : ,peib 第 i块受压板段考虑局部稳定影响的有效宽度（如 图 3） ; ib ， it 第 i块受压板段或板元的宽度和厚度（如 图 3） ; pn 被腹板或刚性加劲肋分割后的受压板段或板元数（如 图 3） ; ,sjA 有效宽度范围内的加劲肋的面积之和 ; DB13/T 2686 2018 18 i 第 i块受压板段或板元的局部稳定折减系数。 a）刚性加劲肋加劲板的板元分割 和有效截面 b） 柔性加劲肋加劲板的板段分割和
45、有效截面 图 3 考虑局部稳定影响的受压加劲板有效宽度示意图 b) 轴心受压板段或板元的局部稳定折减系数应按以下规定计算： 2002 2 20 . 4 11 1 1 40 . 4 1 ( 1 ) 1 ( 1 )2ppp p p 时 ：时 ： （ 11） 0 0.8( 0.4)p （ 12） DB13/T 2686 2018 19 11 . 0 5y p yp c r sf b ft E k （ 13） 式中： p 相对宽厚比； t 加劲 板的母板厚度； fy 屈服强度； Es 弹性模量； cr 加劲板弹性屈曲欧拉应力 ; bp 加劲板局部稳定计算宽度。对于开口刚性加劲肋按加劲肋的间距 bi计算
46、（ 图 7-3 a）；对于闭口刚性加劲肋按加劲肋腹板间的间距计算；对于柔性加劲肋按腹板间距或腹板至悬臂端的宽度 bi计算（ 图 7-3 b）。 k 加劲板的弹性屈曲系数，可参考 JTG D64-2015附录 B计算。 7.1.7 同时考虑剪力滞和局部稳定影响的受压翼缘有效截面面积 effA 和有效截面宽度 be应按下式计算： ,11p sn ne ff e k k s ikiA b t A （ 14） ,1pne e kkbb （ 15） ,spe k k e kbb （ 16） ,sejsk kbb （ 17） 式中： np 受压翼缘被腹板分割后的板段数； tk 第 k块受压板段的厚度； bk 第 k块受压板段的宽度（ mm）； ,pekb 考虑局部稳定影响的第 k块受压板段的有效宽度； ,sejb 考虑剪力滞影响的第 k块受压板段的有效宽度之和。 be,k 考虑剪力滞和局部稳定影响的第 k块受压板段的有效宽度； sk 考虑剪力滞影响的第 k块受压板段的有效宽度折减系数； As,i 有效宽度范围内
