1、中华人民共和国行业标准采暖居住建筑节能检验标准Standard for Energy Efficiency Inspectionof Heating Residential BuildingsJGJ 132-2001J85-2001主编单位:中国建筑科学研究院批准部门:中华人民共和国建设部施行日期:2 0 0 1年6月1日1一7-1关于发布行业标准采暖居住建筑节能检验标准的通知建标2001133号根据建设部关于印发1992年工程建设行业标准制订、修汀项目计划(建设部部分第二批)的通知c建标1992 732号)的要求，由中国建筑科学研究院主编的镶采暖居住建筑节能检验标准，经审查批准为行业标准，其
2、中3.0.1, 3.0.2,3.0.3, 3.0.4, 3.0.6, 4.1.1, 4.4.2, 4.4.6,4.4.10, 4.5.4, 4.7.2, 4.8.2, 4.9.1，5.1.1,5.1.2, 5.1.3, 5.1.4. 5.1.5, 5.1.6, 5.1.7,5.1.8, 5.2.1，5.2.2, 5.2.4, 5.2.5, 5.2.6,5.2.7, 5.2.8为强制性条文。该标准编号为JGJ132-2001，自2001年6月1日起施行。本标准由建设部建筑工程标准技术归口单位中国建筑科学研究院负责管理，中国建筑科学研究院负责具体解释，建设部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版
3、。电华人民共和国建设部2001年2月9日言根据建设部1992建标字第732号文的要求，标准编制组在广泛调查研究，认真总结我国在建筑热工检测和供热系统测试诊断的实践经验，参考有关国际和国外的先进标准，并在广泛征求全国有关专家意见的基础上，制定了本标准。本标准的主要技术内容是:1总则;2术语;3一般规定;4检测方法;5检验规则毛附录A仪器仪表的性能要求。黑休字部分为强制性条文。本标准由建设部建筑工程标准技术归口单位中国建筑科学研究院归口管理，授权由主编单位负责具体解释。本标准主编单位:中国建筑科学研究院(地址:北京市朝阳区北三环东路30号，邮政编码:100013)本标准参加单位:哈尔滨工业大学土木
4、工程学院北京市建筑设计研究院本标准主要起草人员:徐选才冯金秋赵立华梁晶1一7-2目L总则2术语3一般规定4检测方法4.1建筑物单位采暖耗热量4.2小区单位采暖耗煤量4.3建筑物室内平均温度t4.4建筑物围护结构传热系数4.5建筑物围护结构热桥部位内表面温度tt1-7-41-7-41-7-41-7-41-7-41-7-51-7-61-7-6次4.64.74.84.9建筑物围护结构热工缺陷室外管网水力平衡度供热系统补水率室外管网输送效率t1-7-65检验规则.ttttt5.1检验对象的确定t5.2合格判据4附录A仪器仪表的性能要求本标准用词说明条文说明1-7-71-7-71-7-71-7-71-7
5、-81-7-81-7-81-7-81-7-81-7-101一7-31总则1.0二为了贯彻国家有关节约能源的法律、法规和政策，检验采暖居住建筑的实际节能效果，制定本标准1.0.2本标准适用于严寒和寒冷地区设置集中采暖的居住建筑及节能技术措施的节能效果检验。1.0.3在进行采暖居住建筑及节能技术措施的节能效果检验时，除应符合本标准外，尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。2术语1建筑物单位采暖耗热量;2建筑物室内平均温度。3.0.5节能检验必须在下列有关技术文件准备齐全的基础上进行:1国家有关部门对节能设计的审核文件;2由国家认可的检测机构出具的外门(或户门)、外窗及保温材料的性能检测报告;3锅炉
6、或热交换器、循环水泵等的产品合格证;4节能隐蔽工程施工质量的验收报告。3.0.6检测中使用的仪器仪表应在检定有效期内，并应具有法定计量部门出具的校验合格证(或校验印记)。除另有规定外，仪器仪表的性能应符合本标准附录A的有关规定2.0.1水力平衡度(HB) hydraulic balance level采暖居住建筑物热力入口处循环水量(质量流量)的测量值与设计值之比。2.0.2供热系统补水率(R.) rate of water make-up洪热系统在正常运行条件下，检测持续时间内系统的补水量与设计循环水量之比。2.0.3热像图thermogram用红外摄像仪拍摄的表示物体表面表观辐射温度的图片
7、。3.0.7123.0.8两类:123.0.9建筑物体形系数(S)类型可分为以下两类当S镇0.30时为第一类;当S0.30时为第二类。建筑物窗墙面积比(WWR)类型可分为以下当W WR-0.30时为第二类。当采暖居住建筑物同时符合下列条件时应视为同一类采暖居住建筑物:相同的外围护结构体系;相同的建筑物体形系数类型;3一般规定相同的窗墙面积比类型。3.0.1。代表性建筑物应根据层数、朝向和采暖系统形式在同一类采暖居住建筑物中综合选取。30.对试点小区应检脸下列项目:建筑物单位采暖耗热量;小区单位采暖耗煤量;建筑物室内平均温度;建筑物围护结构传热系数;建筑物围护结构热桥部位内表面温度建筑物围护结构
8、热工缺陷;室外管网水力平衡度;供热系统补水率;室外管网输送效率。对试点建筑应检验下列项目:建筑物单位采暇耗热盘;建筑物室内平均温度;建筑物围护结构传热系数;建筑物围护结构热桥部位内表面温度建筑物围护结构热工缺陷。对非试点小区应检验下列项目:建筑物单位采暖耗热量;建筑物室内平均温度;室外管网水力平衡度;供热系统补水率。对非试点建筑应检验下列项目:4检测方法4.1建筑物单位采暇耗热.3.0.23.0.34.1.1与建筑物单位采暇耗热!有关的物理量的检测应在供热系统正常运行后进行，检测持续时间不应少于168h.4.1.2对建筑物的供热童应采用热量计量装置在建筑物热力人口处侧f。计t *2中温度计和流
9、量计的安装应符合相关产品的使用规定。供回水温度测点宜位于外坡外侧且距外墙轴线2.5m以内。4.1.3建筑物室内平均温度应按本标准第4.3节规定的检侧方法进行检侧。4.1.4室外空气温度计应设里在百叶箱内;当无百叶箱时，应采取防护措施;感温测头宜距地面1.5一2.0m，且宜在建筑物不同方向同时设里室外温度测点。检侧持续时间内室外平均温度应按下列公式计算:全文。，.IJ.1(4.1.4)3.0.41一7-4式中tm检测持续时间内室外平均温度();第1个温度测点的第少个逐时测量值();阴室外温度测点的数量;，单个温度测点逐时测量值的总个数;1室外温度测点的编号;少室外温度第艺个测点测量值的顺序号4.
10、1.5在有人居住的条件下进行检测时，建筑物单位采Im耗热量应按公式(4.1.5-1)计算;在无人居住的条件下进行检测时，建筑物单位采暖耗热量应按公式4.1.5-2)计算范(GB10180)的有关规定。4.2.4小区室内平均温度应以代表性建筑物的室内平均温度的检测值为基础。代表性建筑物室内平均温度的检测应按本标准第4.3节规定的检测方法执行代表性建筑物的采暖建筑面积应占其同一类建筑物采暖建筑面积的10%以上。4.2.5室外平均温度的检测和计算应符合本标准第4.1.4条的有关规定。4.2.6小区室内平均温度应按下列公式计算:艺(4.2.6-1-)、。一_Qnm t弃 t,A t;, - t_278
11、H,(t; - to一)。(4 .1.5-1)Qnm t，一to 278Vnm=Ao:。一。H,一V lH(4 .1.5-2)式中V,建筑物单位采暖耗热量(W/m2);Qn,检测持续时间内在建筑物热力人口处测得的总供热量(lvu);9，H单位建筑面积的建筑物内部得热(W/。2)，应按行业标准民用建筑节能设计标准(采暖居住建筑部分)(JGJ26)的规定采用;全部房间平均室内计算温度，一般住宅建筑取16C;t,计算用采眨期室外平均温度()，应按行业标准民用建筑节能设计标准(采暖居住建筑部分)(JGJ26)附录A的规定采用;t,.-检侧持续时间内建筑物室内平均温度();t检侧持续时间内室外平均温度(
12、):Ao建筑物的总采暇建筑面积(mz)应按行业标准民用建筑节能设计标准(采睡居住建筑部分)(JGJ26 )附录D的规定计算;H,检测持续时间(h);278单位换算系数。乙Ao,艺t.，A;(4.2.6-2)义 A,J布1t,检测持续时间内小区室内平均温度();ti,检测持续时间内第;类建筑物的室内平均温度();t; ,检测持续时间内第!类建筑物中第i栋代表性建筑物的室内平均温度()，应按本标准公式(4.3.3)计算;Ao.第试类建筑物的采暖建筑面积(。，);人，第类建筑物中第I栋代表性建筑物的采暖建筑面积(.z)，应按行业标准民用建筑节能设计标准采暖居住建筑部分)(JGJ26)附录D的规定计算
13、;，第i类建筑物中代表性建筑物的栋数;m小区中采暇居住建筑物的类别数。小区单位采暖耗煤量应按下式计算:2一Hrv_=8.2又10e“G。Q耘. t一to，Ao., to一tea4.2小区单位采妞耗焦.(4.2.7)4.小区单位采瞬耗煤量(标准煤)(kg/m“a);GR检侧持续时间内的耗煤量(kg);当燃料为天然气时，天然气耗量应按热值折算为标准焦t;，苦中2.中式.式4.2.1与小区单位采暇耗煤f有关的物理!的检测，应在供热系统正常运行后进行，检测持续时间应为整个采暖期。4.2.2耗煤最应按批逐日计最和统计。4.2.3在检侧持续时间内，煤应用基低位发热值的化验批数应与供热锅炉房进煤批数相一致，
14、且煤样的制备方法应符合现行国家标准工业锅炉热工试验规QL-检测持续时间内嫩用煤的平均应用基低位发热值(k1/kg);当嫩料为天然气时，取标煤发热值;Ao,小区内所有采暇建筑物的总采暖建筑面积(澎);2采暖期天数(d)，应按行业标准民用建筑节能设计标准(采吸居住建筑部分)(JGJ26)附录A附表A的规定采用。1一7-54.3建筑物室内平均温度4.3.1建筑物室内平均温度应在采暖期最冷月检测，且检测持续时间不应少于168h。但当该项检测是为了配合单位采暖耗热量或单位采暖耗煤量的检测而进行时，其检测的起1卜时间应符合相应项目检测方法中的有关规定。4.3.2温度计应设于室内有代表性的位置，且不应受太阳
15、辐射或室内热源的直接影响。4.3.3建筑物室内平均温度应以代表性房间室内温度的逐时检测值为依据，且应按下式计算:测时间宜选在最冷月且应避开气温剧烈变化的天气，检测持续时间不应少于96h.检测期间室内空气温度应保持基本稳定，热流计不得受阳光直射，围护结构被测区域的外表面宜避免雨雪侵袭和阳光直射。4.4.8检测期间，应逐时记录热流密度和内、外表面温度。可记录多次采样数据的平均值，采样间隔宜短于传感器最小时间常数的二分之一。4.4，数据分析可采用算术平均法或动态分析法。4.4.10采用算术平均法进行数据分析时，应按下式计算围护结构的热阻，并符合下列规定: r ,Arm艺夕。一o)(4.4.10)(4
16、.3.3)一一Y A，客4,式中t,.检测持续时间内建筑物室内平均温度();r- .,检侧持续时间内第I个温度计逐时检测值的算术平均值();A 第I个温度计所代表的采暖建筑面积(m2);J-室内温度计的序号;，建筑物室内温度计的个数4.4建筑物圈护结构传热系数4.4.1围护结构传热系数的现场检测宜采用热流计法或经国家质量技术监督部门认定的其它方法。4.4.2热流计及其标定应符合现行行业标准建筑用热流计(JG/T 3016】的规定。4.4.3温度传感器用于温度测量时，侧童误差应小于0.5;用一对温度传感器直接测量温差时，测量误差应小于2%;用两个温度值相减求取温差时，测量误差应小于0.21v o
17、4.4.4热流和温度MIR应采用自动化数据采集记录仪表，数据存储方式应适用于计算机分析。测量仪表的附加误差应小于2VV或0.050 04.4.5测点位置应根据检测目的确定。测盈主体部位的传热系数时，测点位置不应靠近热桥、裂缝和有空气渗漏的部位，不应受加热、制冷装里和风扇的直接影响。4.4.6热流计和温度传感器的安装应符合下列规定:I热流计应直接安装在被测围护结构的内表面上，且应与表面完全接触;2温度传感器应在被测围护结构两侧表面安装。内表面温度传感路应命近热流计安装，外表面温度传感器宜在与热流计相对应的位兰安装。温度传感器连同0.1.长引线应与被测表面紧密接触，传感器表面的辐射系数应与被侧表面
18、墓本相同。4.4.7检侧应在采暇供热系统正常运行后进行，检J一7-6式中R围护结构的热阻(_2-K/W);0,;-围护结构内表面温度的第i次测量值();0,围护结构外表面温度的第少次测量值();马热流密度的第少次测量值(W/.,)1对于轻型围护结构(单位面积比热容小于20kj/ (-2“K)，宜使用夜间采集的数据(日落后1h至日出)计算围护结构的热阻。当经过连续四个夜间测量之后，相邻两次测盆的计算结果相差不大于5%时即可结束侧量。2对于重型围护结构(单位面积比热容大于等于201tj/ (-2“K)，应使用全天数据(24h的整数倍)计算围护结构的热阻，且只有在下列条件得到满足时方可结束侧t:1)
19、末次R计算值与24h之前的R计算值相差不大于5%;2)检侧期间内第一个INT (2 x DT/3)天内与最后一个同样长的天数内的R计算值相差不大于5%注:DT为检侧持续天数，INT表示取整数部分4.4.11围护结构的传热系数应按下式计算:兀=1/ (R;+R+ Re) (4.4.11)式中K围护结构的传热系数(W/m2“K);风内表面换热阻，应按国家标准2m+3)(l一P)八(i一少)4(1一P., ) P.(一少)式中，内表面温度的导数为EQ BE,图1B,;=(B,，一仇卜.)怂r(z)(3)动态分析方法中的数据利用x;,=e,，一OF;=内=(已一氏，卜1)怂r=BF=(BF一BF，一)
20、/At外表面温度的导数BE与上式类似。K Ka以及P二和Q，是围护结构的特性参数，没有任何特定意义，它们与时间常数T。有关。变量八。是时间常数r。的指数函数民=exp(一dt/r) (4)公式(2)中的，项求和是对所有时间常数的，理论上是一个无限数。然而，这些时间常数( r)和X一样，随着，的增加而迅速减小。因而只需几个时间常数(实际上有1至3个就够了)就足以正确地表示，BE和B,之间的关系。似定选取的时间常数为。个(rr,rZ，t二,r.)，公式(2)将包含2m+3个未知参数，它们是R,KKZ,PQP2,Q“，价，凡，Q (5)对于2m+3个不同时刻下的(2m+3组)数据将公式(2)写2，十
21、3次就得到一个线性方程组。对该方程组求解，就可确定这些参数，特别是热阻R。然而为了完成公式(2)中的少项求和，尚需附加户组数据(图1)。最后，为了估计随机变化，还孺要更多组测量数据。这样就形成了一个超定的线性方程组，该方程组可采用经典的最小二乘拟合法求解。这个多于2。十3个方程的方程组可以写成矩阵形式1一7-16B,;(1一QI)Qt(i一J)0(1一PI)RI(i一)1-1艺介。艺升x戈丸翔xs=2;,(，一，x)Rx(*一，)x，=2 BE;(，一Rx)Pz(*一，)x,xm,x一 e,;(1一二)、(一，)、.2二，二艺。(;一、)，。(，一，)1.N()在少项求和中，P足够大，使缺省项
22、之和可以忽略不计。于是数据组的数目N必须大于M+P，实际上P=N一M，式中N足够大。方程组给出向盆Z的估计值Z=(X) (X)一(X)万(8)式中，(X)是矩阵(X)的转f矩阵。事实上，时间常数r。是未知的。它们可通过改变时间常数来寻找Z的最佳估计值的方法来确定。这可按以下方式进行:1选取时间常数的个教(二).通常不大于3;之.司选取时间常数间的不变比布使满足(通常在3一10rl二)rZ二厂r3(9)3选取方程组(7)的方程个数M。该值必须大于2沪)十3，但要小于数据组的个数。通常15至40个方程就足够了。这就意味着至少需要30至100个数据点。4选取时间常数的最小值和最大值。因为计算机的精度
23、是有限的，所以处理比t/10还小的时间常数是没有意义的。另外，求和需要户=N一M个点如果时间常数大于P么t，求和将不会终止。最大时间常数最好在以卜范围内选取t/10r;P1/2(10)5在该区间内利用公式(8)用若干个时间常数值计算向量2的估计值2.。对于2的每一个值，热流向量的估计值寿，将通过下式计算出来:奋=(X)2(11)6这些估计值与测量值间的总方差按下式计算52=(百一万)2=艺(叼，9:)2(12)7能给出最小方差的时间常数组就是最佳时间常数组，这可由重复上述步骤5和6获得。8用此方法就可求得向量2的最佳估计值忍。它的第一个分量2，就是热阻的倒数(l/R)的最佳估计值。如果最佳估计
24、值所对应的最大时间常数等于或大于其最大值(即Pt忍)的话，则说明方程个数太少或检测持续时间不足。同时说明利用该组数据和该时间常数比率是无法得到可靠的结果的。这一问题可以通过改变方程组中方程的个数或使时间常数间的不变比率值(r)变大或变小来加以解决。当用单个测量值来估算热阻R值时，应有一个能给出其结果里信度的判定标准。即对于某个给定的单一测量值，当其滴足该标准时，便存在某个好的t信度(比如说概率90%)，结果将通近实际值(比如说在士10%之内)。在经典分析方法的情况下，惟一的判定标准就是要求有足够长的检测时间。但如果所记录的数据表明该传热过程处于准稳态，则测全结果的可命度高。然而，如果在测量开始
25、之前，与热流相关的温度变化显著，在这种情况下，如果测量时间太短以至于不能消除这一温度变化所带来的影响的话，那么最终的检测结果是不可信的。在动态分析方法的情况下也存在这样一个判定标准。对于上述热阻的估计值，里信区间为式中梦由公式(12)得出的总方差;Y(1，1)由公式(14)转换的矩阵的第一个元素;M方程组(6)中方程的个数，而。，是时间常数的个数;Ft分布的显著限，式中尸是概率，而M一2。一5是自由度。如果对于尸二0.9，该置信区间小于热阻的5%，则该热阻计算值通常是与实际值很接近的。在良好的测量条件(例如，对于轻型围护结构在夜间稳定状态下进行检测;而对于重型围护结构经过长时间的检测)下会出现
26、这样的结果。对于一个给定的检测持续时间，置信区间越小，则若干次测量结果的分布就越窄。然而当检测持续时间较短时。测量结果的分布范围大且平均值可能不正确(一般是偏低)。因此，该判定标准是不充分的。第二个要满足的条件是，检测持续时间不应少于96ho本条文是根据国际标准1509869附录B写成的4.4.12在新节能设计标准中，传热系数是由热阻按国家标准民用建筑热工设计规范(GB50176)(以下简称规范)中有关规定计算出来的。规范中规定了内表面换热阻和外表面换热阻的取值。为了和新节能设计标准中传热系数的计算方法相统一，增加数据的可比性，所以，本条对围护结构内外表面换热阻的取值依据进行了规定。4.5邃筑
27、物困护给构热桥部位内衰面温度4.51由于热电偶反应灵敬、成本低、易制作和适用性强，在表面温度的测量中应用最广，所以，本标准优先推荐使用热电偶。随着测量技术的进步，新型的测温方法层出不穷，红外摄像仪便是一例。但由于这种设备售价高，且对操作人员的素质要求高，在短期内不易全面推广，所以，本标准规定，在有条件许可的情况下，也可采用红外摄像仪测量热桥部位的内表面温度。4.5.5新节能设计标准中规定热桥部位内表面温度不应低于室内空气峪点温度，这是相对于室内外冬季计算沮度条件而言的。因此需将实际室内外温度条件下的侧t值换算成室内外计算温度下的表面温度值。4.盆筑物.护结构热工缺陷S2寿孕釜二里先;(;M一2
28、冲苦一5)(y)=(X)(X)一:一4.1本节依据国际标准建筑围护结构中热工性能异常的定性检脸(1阳6781一1983(E)编写而成。编写时内容的顺序及章节划分与国际标准有所不同。因篇幅所限，本节只摘要收编了国际标准中的主要内容。用红外振像法进行热工缺陷的定性检验，要求检验人员具有红外摄像和建筑热工方面的专业知识1一7一17和丰富的实践经验并掌握大量的参考热像图ISO 6781-1983 (E)中对检验时的气候条件要求和环境状况、热工缺陷的三种类型的典型特征及参考热像图等都做了举例说明，需要时可自行参考c4.6.2-4.6.3由于在室内外温差较大且基本稳定的条件下，可使测得的热像图中热工缺陷部
29、位更加明显和易于辨认，所以，这种方法特别适用于冬季现场测量。此外，因为直射阳光下的表面温度不能反映围护结构正常的传热性能.所以。在这种情况下，不应检测4.65热工缺陷包括缺少保温材料、保温材料受潮和空气渗透三种情况。此外，参考热像图是对各种典型建筑构造在实验室条件下或对实际建筑物在现场实际条件下测得的各种热像图，可表征有热工缺陷和无热工缺陷的各种建筑构造，用于在分析栓测结果时做对比参考。4.6.6工程实践中，采用示踪气休浓度测定法来测量房间的换气次数，采用鼓风门法来检测房间的空气渗透性能，上述两种方法均是针对房间或建筑物的整体特性的检测而言的。1986年我国颁布实施了适用于试验室检测外窗性能的
30、建筑外窗空气渗透性能分级及其检测方法(GB7107), 1991年美国ASTM协会颁布了供现场检侧外窗及门本身空气渗透性能的已安装外窗和门空气渗透的现场侧量(ASTM E783-91)。但越来越多的工程实践表明:除外门窗本身的气密性能外，外门窗的安装质量，即外门窗外框和门窗洞口连接处的气密性能，也是一个不可低估的重要因素。对于如何检测外门窗的现场综合空气渗透性能(含安装质且)，国内外尚无完整成熟的检测方法4.8供热系统补水率4.7室外管网水力平衡度4.7.1在实施水力平衡度的检侧时，首先系统应运行稼定，其次应处于热态。因为在热态时，易于确认系统中空气是否排尽，从而。有利于增加检侧结果的可信性。
31、4.7.2循环水泵出0总流f应稳定维持为设计值的100%-110%,这样规定的目的在于力求遏制“大马拉小车”运行棋式的继续存在。中国建筑科学研究院空调所从1991年开始，一直致力于平衡供暇的实践工作。在实践中发现:在供热系统中。“大马拉小车州的现象十分普遍。如北京蒲黄榆某小区供热系统水力平衡调试前实测总循环水奋为设计值1.36倍;北京安贞里某小区二次管网水力平衡调试前实测循环水盘为设计值的1.57倍。尽管采用“大马拉小车”的运行模式能解决让运行人员头痛的由于“末端用户不热”而带来的居民投诉问题，然而，这是以浪费能源为前提的。为了全面地推广平衡供暇，本条规定循环水E应德定维持为设计值的100%一
32、110%.1一7-184.8.4在工程界关于补水率的定义有两种。一种以系统的水容量为基础，另一种则以系统的循环水量为基础。锅炉房设计规范(GB 5004U第4.1.7条规定:热水系统的小时泄漏量，应根据系统的规模和供水温度等条件确定，宜为系统水容量的1%,”而城市热力网设计规范(0134 )第3.4.1条规定“闭式热水热力网的补水率，不宜大于总循环水量的1%”在本标准中，究竟采用何种定义来限定补水率的大小呢?从理论上看，应按系统水容量的某一个比例来限定补水率的大小，这样更直观。但在检测实际补水率的过程中，便会遇到困难。首要的问题是热水采暖系统的水容量如何计算或测量?当然，在整个系统首次上水时，
33、可以采用流量计测得其总上水量，通过该上水量即可求得系统的水容量。但由于所有供热系统的上水时间都相对集中，所以，按照此法执行起来十分困难，再加上，为了减少管网系统的腐蚀，在系统的运行管理中大力提倡湿保养，这样，将会使上水量实测法.，变得越发无计可施。除实测外，尚可以通过计算。显然，企图通过系统管材设计用量的统计计算来计算系统水容量理论上是可行的，但实际上是不可能的。因为设计和施工往往相差甚远;另一种计算方法，即是根据供热通风设计手册(陆银庆主编)P468上表11-59“供给每1kW热盆所需设备的水容量”来计算。该表推荐的数据对于采瞬系统膨胀水箱容积的设计计算是适用的，但并不能适用于本检脸。首先，
34、表11-59中的有关数据是基于某一特定温度工况下的值;其次，表中所列数据均是概略值，而数据的误差限又无从考证。因为该表中的数据引自原苏联有关手册，而苏联手册中也未对数据的来源和误差限给予说明。若采用以系统的实际循环水量为基础来计算系统补水$，则对按“大流t，小温差”运行模式运行的系统似乎有网开一面之橄。基于上述理由，本标准采用“以系统的设计循环水里为基础”来计算系统的补水率。但应注愈的是，设计循环水t并不是指循环水泵的额定流盈，而是指设计人员根据系统设计热负荷和设计水沮差确定的理论循环水t。这种规定，既便于实际操作，又有利于收到实效。4.9室外f网输送效率4.9.1一般来说，在最冷月采暖供水温
35、度相应较高，也最接近设计工况，所以，在最冷月进行输送效率的检侧，检侧结果最具有代表性。4.，.2“供热系统应处于正常运行状态”是指室外管网应水力平衡且系统的补水率应正常。对“锅炉或换热器热力工况应保持稳定“的规定是为了提高检测结果的可比性。本条采用了(工业锅炉热工试验规澎(GB 10180)中的有关规定，并对进出水温度和设计值之差进行了调整。GB 10180第3.3.5条规定“热水锅炉的进水温度和出水温度与设计值之差不得大于5C“”本标准放宽为“10C “。这是因为:GBI0180的侧重点和本标准不同。GB10180的侧重点是锅炉热工性能的试验，而本标准的应用重点在于室外管网热力输送效率的检验
36、。所以，本标准在此基础上作适当的放宽是恰当的(45kcal/mc“h)，采暖供水温度为95C(恒定)，设计回水温度为70t，设计供回水温差为25C(恒定)，室外设计采暖计算干球温度为一9恒定)，室内采暖设计温度为18时，采用程序对水力平衡度分别取。9, 1.0, 1.1和1.2时，采暖系统回水温度和室内温度进行了预测计算，其结果如表1所示水力平衡度对室温的影晌表15检验规则5.1检验对象的确定5.1.1-5.1.8本节的宗旨是既要对有关项目进行检验，又要切实可行、便于本标准的执行凸5.2合格判据序号项目内容1水力平衡度0.901.11.22采暖供水温度(959595953采暖回水温度()67.
37、7707273.74 实际循环水蚤(kg/m“h)1.621.801.982.165实际热指标(W/m,)51.652.453.153.76实际室温()17.61818.418.75.2.1对建筑物单位采暖耗热量或住宅小区单位采暖耗煤量的限值进行了规定。该限值详见行业标准民用建筑节能设计标准(采暖居住建筑部分)(JGJ26 )附录A附表Aa5.2.2采暖通风与空气调节设计规范(GBJ19)第2.1.1条规定:“民用建筑的主要房间的设计温度宜采用16-20C“，所以，据此本条规定建筑物逐时室内温度值最低不应低于1611。与此同时，为了节约采暖能耗以及适度地控制建筑物室温的不均匀分布，本条亦对建筑
38、物逐时室内温度的最高值做出了规定。最高值(24C)的具体确定一方面参照了国家标准旅游旅馆建筑热工与空气调节节能设计标准(GB50189)中对客房设计温度的有关规定，另一方面考虑了随着社会的发展和人民生活水平的提高，居民对室内热舒适的要求也在逐渐提高这一客观现实。5.2.4本规定是根据民用建筑节能设计标准(采暖居住建筑部分)(JGJ26)第4.2.7条和民用建筑热工设计规范)(GB50176)第4.3.1条和第4.3.2条而确定的。5.2.6规定了各个热力人口处的水力平衡度的具体控制指标。这里的热力人口不含锅炉房或热力站循环水泵出口总管。由于水力平衡度是相对于设计工况而言的，因此水力平衡度控制在
39、0.9-1.2的惫义为在设计工况下，通过平衡调试后的供热系统，其各个热力入口(不含热源出人口)的实际循环流t应保持在其相应设计流量的90%一120%之间。这个指标的确定基于两方面的考虑。其一，使各热力人口的循环水t严格和设计一致，是不现实的，也是不可能的，尤其是对规模庞大的系统;其二，循环水量的允许偏差既不能栖牲居民太多的室内舒适度，又要注意节能。因此结合北京地区的实际情况，编程进行了棋拟计算。计算中.取采暇设计热指标为52.4W/.从表1可以看出，当各个热力人口的水力平衡度为0.9-1.2时，在供水温度和室外设计条件不变的情况下，室温将在17.6-18.7之间变化，而处于该温度范围内的室温完
40、全能满足采暖通风与空气调节设计规范(GBJ19)中的有关规定。5.2.，对供热系统补水率的限值进行了规定。城市热力网设计规范(CJJ34)第3.4.1条规定:“闭式热水热力网的补水率，不宜大于总循环水盆的,I,;而据刊登在暇通空调(1995.2)上的x山小区的综合节能规划和设计运行一文载明:禽山小区供热系统的补水率最后达到了设计循环水t的0.4896，为了将补水率控制在0.5%以下，起初，他们拟采取三方面的措施:所有阀门直接从工厂订购;要求阀门采用膨胀石旦盘根;选用质盘上乘的自动跑风。但在实际操作中，仅控制住了第一项措施，其它两项措施因种种原因未能如愿。即使是这样，系统的补水率仍达到了小于等于
41、0.5%的标准。实践证明:只要严把工程质t关。供热系统的补水率控制在设计循环水A的0.5%以下是能做到的。5.2.8规定了室外管网输送效率的控制指标。本条是根据行业标准民用建筑节能设计标准(采暇居住建筑部分)(JGJ26)第3.0.3条而提出的。附录A仪器仪表的性能要求A.0.1该条的宗旨有两条:其一是保证侧f数据的准确度能满足工程应用;其二是积极采用新技术，努力提高检侧仪表的自动化程度。1.用于检侧空气温度的二次仪表50年代以前，要祖对空气沮度进行连续的检测，常采用双金属片握度计，或钥一康钥热电偶、锅电1一7-19阻和热敏电阻配台手动或半自动的几次ix表进行测试，甚至使用棒状水银温度计这些测
42、温方法或手段都有各自的致命缺点。双金属片温度计测量误差大，尚需要定期更换记录纸，且数据需要人T抄录;热电偶、铜电阻和热敏电阻测温时，不但要设仪表间，而目还要布置导线，可操作性差;棒状水银温度计需要人_读数，可操作性更差。随着计算机技术的进步，智能I7的数据巡检仪得到了决速的发展，而且体积越来越小。在国外这种数据采集技术已用于空气温度、湿度、以):气体浓度等参数的检测中。一个单点的温度采集器的体积仅如火柴盒大小，使用前、首先通过计算机进行设定，然后将其放在室内合适的地方进行自动数据采集和存储，待一个采暖期结束后，再将采集器收回，通过计算机便可以将存储在采集器中数据传输至计算机的硬盘中，所以，使用
43、起来十分方便在国内，清华同方和哈尔滨【_业大学也在生产功能类似的产品。正基于此，在本标准的附录A附表A中规定:“二次仪表应具有自动采集和存储数据的功能，并可以和计算机接口。这种温度巡检仪也能用于水温测量中2温度传感器在节能检验中，温度传感器用的场合很多，例如:室内外温度的检测、采暖系统供回水温度的检测、外围护结构构件表面温度的检测等。在温度的连续测定中，常采用的温度传感器有铂电阻、铜电阻、热敏电阻和热电偶。其各自的测温范围及不确定度如表1所示。行空气温差的检测过程中，通过选择误差特性一致的温度传感器可以进一步降低系统的总不确定度温度传感器的不确定度以及和二次仪表组合在一起后的总不确定度表2种类
44、分级161、时温度传感器的绝对不确定度()/相对不确定度(%)161时温度传感器加上二次仪表不确定度后的总不确定度(%)24时温度传感器的绝对不确定度()/相对不确定度(%)24时温度传感器加卜二次仪表不确定度后的总不确定度(%)铜电阻级士0.36/2.22.7土0.38/1.62.1山级土0.40/2.53.0士0.44/1.82.3热敏电阻士0.24/1.52.0士0.36/1.52.0热电偶I级士0.50/3.13.610.50/2.12.6u级士1.00/6.36.8士1.00/4.24.7温度传盛器侧温范围及不确定度表1种类分级测温范围“)不确定度Ac (C )铂电阻I级一1(0.1
45、5+3.0x10一.09级0一500+(0.30+4.5x10一1.t)铜电阻u级一50一100+(0.30+-3.5x10一“.0m级一+(0.30+6.0x10-“0热敏电阻0-150士1.5%t热电偶1级一40- 135010.5C或士0.4% tn级11.0或10.75%t在采暖供热系统供回水温差的检测工程中，人们常采用的温度传感器有铂电阻、铜电阻，热敏电阻和热电偶。由于对于低温热水系统，供水温度一般最高为95C，回水温度最低不会低于4OC;而对于高温热水系统，供水温度一般最高为1301“，最低不会低于70C，所以，我们取40/95和70/130分别对温度传感器自身的绝对不确定度、相对
46、不确定度以及和二次仪表组合在一起后的总不确定度进行了计算。计算中二次仪表自身的不确定度仍取为0.5%,采用算术方法合成。其计算结果分别列于表3和表4中。沮度传启器的不确定度以及和二次仪裹组合在一起后的总不确定度(低温水系统)表3在室温测试中，人们常采用的温度传感器有铜电阻，热敏电阻和热电偶。由于居住建筑实际室温的变化范围为16-24C ,所以。我们取16和24分别对温度传感器自身的绝对不确定度、相对不确定度以及和二次仪表组合在一起后的总不确定度进行了计算。计算中二次仪表自身的不确定度取为0.5%(数字式仪表的精度一般均高于0.05级)，采用算术方法合成。其计算结果列于表2中。由表2可以看出:除
47、Q级热电偶作为温度传感器时系统的总不确定度大于附录A表A中相应的规定值外，其余的传感器均能满足有关要求，所以，在附录A表A中对检测空气温度和空气温差的侧量系统的测头的不确定度和总不确定度作了如是规定。在进1一7-20种类分级40时温度传感器的绝对不确定度()/相对不确定度(%)40时温度传感器加上二次仪表不确定度后的总不确定度(%)95时温度传感器的绝对不确定度()/相对不确定度(%)95时温度传感器加上二次仪表不确定度后的总不确定度(%)铂电阻IF士。27/0. 1.1810.44/0.460.96撇士。一明/1.加1.刀士。.73/0.761.26铜电阻口级10.44/1.10L印10.6
48、3/0.661.16皿级士。.54/1.351.8510.87/0.921.42热傲电吸土。.印/1.502.00士1.42/1.502.田热电佣赚士0.50八.251.75士0.50/0.531.03啤+1m/?.勺3.00士1.0D/1.051.551一-一一从表3“总不确定度”一栏可以看出:在用于水温的侧盘时，在40和95两种温度条件下。由所有温度传感器和相应的二次仪表构成的测温系统的总不确定度均能满足本标准规定的57L”的要求，从测头的不确定度看，所有测头均能满足“毛21; ,的要求;而1级铂电阻和工级热电偶在整个温区范围内均能满足本标准对水温度和水温差的测量所提出的不确定度的要求。温
49、度传招器的不确定度以及和二次仪表组合在一la居的A不确宁磨l高m执水系统)表4种类分级一70V e,t701时温度传感器加1_二次仪表不确定度后的总不确定度(96)1.101时似度传感器的绝对不确定度()/相对不确定度(%)I30时温度传感器加上二次仪表不确定度后的总不确定度(96)钊i电阻I级t 0.36 /0.511.01士054/0.400.9011级土0.62/0.891.犯工089/0.691.18热软电阻土1.05/1.502.00! 1.95/1.502oo热电偶1m土0.50/0.71卜2110.52/0.400.90U级土1.00/1.431.93士1.00/0.76126同理，从
