1、注册结构工程师（一级专业考试- 下午）模拟试卷 9 及答案与解析1 如图所示的某三跨钢筋混凝土连续粱，截面尺寸为 250mm500mm。采用 C30 的混凝土，粱内纵筋为 HRB335，箍筋为 HPB235，a s=35mm，作用在梁上的荷载标准值见下图，标准荷载作用下的弯矩、剪力见下图，粱端弯矩调幅系数为 0.8，荷载系数为 1.2。1 中跨梁的跨中受拉钢筋的计算面积与下列( )项数值最为接近。（A）1610mm 2（B） 1256mm2（C） 1572mm2（D）1752mm 22 已知箍筋间距 s=100mm，支座剪力 75%以上由集中荷载引起，计算剪跨比=3，则剪力最大截面处的箍筋的最
2、小配箍面积与下列( )项数值最为接近。（A）60.5mm 2（B） 147mm2（C） 102mm2（D）89mm 23 某一设有吊车的钢筋混凝土单层厂房，下柱长 He=11.5m。上下柱的截面尺寸如下图所示。截面采用对称配筋，a s=as=40mm。采用 C30 的混凝土，纵向钢筋为 HRB335，内力组合后的最不利内力设计值，上柱是 M=112kNm，N=236kN；下柱是 M =400kNm，N=1200kN。3 若已知上柱长 Hu=3.6m，则上柱的偏心距增大系数与下列( )项数值最为接近。（A）1.05（B） 1.1（C） 1.16（D）1.134 若已知上柱的偏心距增大系数 =1.
3、12，初始偏心距 ei=495mm，则上柱截面按对称配筋计算的一侧纵向钢筋面积与下列( )项数值最为接近。（A）605mm 2（B） 953mm2（C） 724mm2（D）890mm 25 若已知下柱为大偏心受压，截面中和轴通过腹板，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e=800mm，则下柱截面的一侧纵向受拉钢筋的最小配筋面积与下列( ) 项数值最为接近(注：计算时不考虑工字形翼缘的斜坡面积，最小配筋面积应为计算配筋面积与按最小配筋率计算的面积中取较大值)。（A）305mm 2（B） 453mm2（C） 360mm2（D）410mm 26 某矩形截面钢筋混凝土构件，截面 bh=300m
4、m500mm，混凝土强度等级为C30，箍筋采用 HPB235，纵向受力钢筋为 HRB335，a s=35mm。构件上无集中荷载作用，截面受扭塑性抵抗矩 Wt=18106mm3，U cor=1400mm，A cor=112500mm2。6 假定剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数的计算值为 t=1.26，试问该构件在剪扭力的作用下，其受扭纵筋的最小配筋率与下列( )项数值相近。（A）0.19%（B） 0.30%（C） 0.21%（D）0.25%7 假定构件承受弯矩设计值 M=100kNm，扭矩设计值 T=14kNm，剪力设计值为V=20kN，在弯矩和扭矩的共同作用下，构件弯曲受拉一侧钢筋的配置量与下
5、列( )项数值最为接近。（A）615mm 2（B） 963mm2（C） 734mm2（D）895mm 28 假定该构件承受的弯矩设计值 M=100kNm，扭矩设计值 T=20kNm，剪力设计值为 V=85kN，箍筋间距为 100mm， t=1.18。试问按剪扭构件计算的单肢箍筋所需总用量与下列( ) 项数值最为接近。（A）41mm 2（B） 35mm2（C） 26mm2（D）30mm 29 假定该构件为集中荷载下的剪扭构件，剪跨比 =3，承受扭矩设计值T=20kNm，剪力设计值为 V=90kN，其受扭承载力降低系数的计算值 t 与下列( )项数值相近。（A）1.02（B） 1.09（C） 1.
6、15（D）1.1110 下图所示一框架结构中间层的端节点，抗震等级为二级，柱截面尺寸为450mm450mm，混凝土强度等级为 C35，框架梁上排受力主筋为 HRB335 钢，直径为 22mm。则在该节点处上排主筋水平段 b 和向下弯折段 a 的锚固长度，应不小于下列( )项数值。（A）a=480mm，b=400mm（B） a=420mm，b=350mm（C） a=330mm，b=350mm（D）a=330mm，b=272mm11 已知一无梁楼板，柱网尺寸为 5.5m5.5m，板厚为 160mm，中柱截面尺寸为400mm400mm；混凝土强度等级为 C30，在距柱边 565mm 处开有一700m
7、m500mm 的孔洞如下图，a s=25mm。11 设板上承受均布荷载标准值为恒荷载 q1=15kN/m2(包括自重)，活荷载 q2= 5kN/m2，则无梁楼板承受的集中反力 F1 与下列( )项数值最为接近。（A）745kN（B） 698kN（C） 845kN（D）656kN12 假设集中反力作用面中心至开孔外边画出两条切线之间的长度为 242mm，若该楼板不配置抗冲切钢筋时，楼板的受冲切承载力设计值与下列( )项数值最为接近。（A）256.5kN（B） 338.8kN（C） 423kN（D）321.5kN13 已知构件的局部承压面积为 250mm200mm，混凝土的强度等级为 C25，配置
8、方格网式间接钢筋(HPB235 钢筋)。13 焊接钢筋网片为 500mm400mm，钢筋直径为 6(HPB235)，两个方向的钢筋分别为 10 根和 8 根，网片间距 s=50mm，则间接钢筋的体积配箍率与下列 ( ) 项数值最为接近。（A）0.023（B） 0.034（C） 0.047（D）0.04214 间接钢筋的局部承压承载力提高系数 cor=2，体积配箍率为 v=0.03，该构件的局部受压承载力与下列( )项数值最为接近。（A）2513kN（B） 2628kN（C） 2613kN（D）2698kN15 钢筋混凝土大偏心受压构件的破坏特征是( )。（A）远离轴向力一侧的钢筋先受拉屈服，随
9、后另一侧钢筋压屈，混凝土压碎（B）远离轴向力一侧的钢筋应力不定，而另一侧钢筋压屈，混凝土压碎（C）靠近轴向力一侧的钢筋和混凝土应力不定，而另一侧钢筋受压屈服，混凝土压碎（D）靠近轴向力一侧的钢筋和混凝土先屈服和压碎，而远离纵向力一侧的钢筋随后受拉屈服16 如下图所示连接节点，斜杆承受轴心拉力设计值 N=400kN，钢材采用 Q235-BF(3 号钢) 焊接时，采用 E43 型手工焊条。高强螺栓连接时，采用摩擦型高强度螺栓 M20，材质为 20MnTiB，等级为 10.9 级，接触面喷砂处理。普通螺栓受拉连接时，采用 M20 普通螺栓，Q235 钢(3 号钢)制作，4.6 级。16 角焊缝“A”
10、的长度是( )。（A）150mm（B） 160mm（C） 220mm（D）310mm17 如将焊缝“A”改为摩擦型高强度螺栓，需要( )个。（A）2（B） 2.5（C） 3（D）418 当偏心距 e0=0 时，连接板与翼缘板的角焊缝“B”至少为( )mm。（A）160（B） 170（C） 280（D）29019 当偏心距 e0=50mm 时，角焊缝 B 的折算强度是( )mm 2。（A）86（B） 105.8（C） 109.3（D）152.120 当偏心距 e0=0 时，翼缘板与柱的连接要( )个受拉普通螺栓。（A）4（B） 6（C） 8（D）1021 当偏心距 e0=50mm 时，如图所示翼
11、缘板与柱连接，采用 10 个受拉普通螺栓是( )。（A）够（B）不够（C）略嫌不够，可不必增加螺栓数（D）富余太多，可以减少螺栓数目22 翼缘板宽 140mm，厚 10mm，垫板厚 6mm，承托角钢将肢切成 30mm 宽，问翼缘板底部刨平顶紧时局部承压应力是( )N/mm 2。（A）129（B） 229（C） 285（D）30023 承托角钢采用 1409010，l=160mm ，短肢切成 30mm 宽，长肢焊在柱翼缘上，角焊缝尺寸为 8mm，侧焊缝与底焊缝连续施焊不切断，承托焊缝考虑不均匀系数1.3， ( ) 。（A）仅底侧角焊缝即可承受竖向力（B）仅两侧角焊缝即可承受竖向力（C）必须两侧及
12、底部三面围焊才能承受竖向力（D）必须加大承托角钢24 梁的支承加劲肋应设置在( )。（A）弯曲应力大的区段（B）剪应力大的区段（C）上翼缘或下翼缘有固定作用力的部位（D）有吊车轮压的部位25 简支梁当( ) 时整体稳定性最差。（A）两端纯弯矩作用（B）满跨均布荷载作用（C）跨中集中荷载作用（D）满跨均布荷载与跨中集中荷载共同作用26 杆件与节点板的连接采用 22 个 M24 的螺栓，沿受力方向分两排按最小间距排列，螺栓的承载力折减系数是( )。（A）0.7（B） 0.75（C） 0.8（D）0.927 ( ) 对钢材的疲劳强度影响不显著。（A）应力幅（B）应力比（C）应力循环次数（D）各种钢号
13、28 重级工作制吊车梁疲劳计算采用容许应力幅法时，下列( )部位可不计算疲劳。（A）简支实腹吊车梁的下翼缘板（B）简支桁架式吊车梁端压杆（C）简支桁架式吊车梁端拉杆（D）简支桁架式吊车梁下弦杆29 深仓和浅仓的主要区别在于( )。（A）在垂直荷载作用下，深仓的仓壁按深梁计算，浅仓的仓壁按普通梁计算（B）计算深仓贮料压力时，必须考虑贮料与仓壁间的摩擦力，浅仓则不考虑（C）深仓贮料压力按朗金土压力公式计算，浅仓贮料压力按修正的杨森公式计算（D）仓壁的加劲肋布置原则不同30 下图为某办公楼底层局部承重横墙的示意图，墙体厚 240mm，采用 MU10 黏土砖、M5 混合砂浆砌筑。30 假设该横墙有窗洞
14、 900mm900mm。试问有洞口墙允许高厚比的修正系数 2，应为下列( ) 项数值。（A）0.84（B） 1（C） 1.2（D）0.931 假设该横墙有门洞 900mm2100mm，横墙高厚比验算式(=H 0/h12)中的左右端项数值与下列( )项数值最为接近。（A）20；24（B） 14；27.07（C） 20；22.56（D）14；22.5632 试验算外纵墙上截面为 bh=240mm400mm 的钢筋混凝土挑粱下砖砌体的局部受压承载力，并指出其值与下列( )项数值最为接近。（A）132.7kN（B） 166.9kN（C） 159.3kN（D）181.1kN33 某带壁柱的砖墙，采用砖
15、MU10、混合砂浆 M5 砌筑。柱的计算高度为 3.6m。截面尺寸如下图：33 轴向力作用于。点时的受压墙体的承载力，接近下列( )项数值。（A）520.65kN（B） 473.72kN（C） 354.99kN（D）236.66kN34 轴向力作用于 A 点时的受压墙体承载力接近下列 ( )项数值。（A）281.24kN（B） 304.36kN（C） 239.05kN（D）210.93kN35 下列论述正确的是( )。（A）砌体结构房屋层数少、高度较低，故其布置与其抗震性能关系不大（B）底层框架房屋框架柱的刚度较上层墙体的刚度柔很多，能像弹簧一样产生较大的变形，可大大降低地震力的输入，因此这是
16、一种较理想的体系（C）砌体结构房屋高宽比限值，主要是防止结构可能产生的整体弯曲破坏（D）抗震横墙的最大间距限制主要是控制横墙的最大变形36 一多层砌体房屋局部承重横墙，如下图所示，采用 MU10 烧结普通砖、M5 砂浆砌筑：防潮层以下采用 M10 水泥砂浆砌筑。砌体施工质量控制等级为 B 级。36 试问，横墙轴心受压承载力与下列( )项数值最为接近。（A）299kN/m（B） 265kN/m（C） 251kN/m（D）283kN/m37 假定横墙增设构造柱 GZ(240mm240mm)，其局部平面如下图所示。 GZ 采用C25 混凝土，竖向受力钢筋为 412，箍筋为 6100。已知组合砖墙的稳
17、定系数com=0.804，试问，砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合砖墙的轴心受压承载力，与下列( )项数值最为接近。（A）914kN（B） 983kN（C） 983kN/m（D）914kN/m38 某建筑物中部屋面等截面挑粱 L(240mm300mm)，如下图所示。屋面板传来活荷载标准值 Pk=6.4kN/m，设计值 p=8.96kN/m；屋面板传来静荷载和梁自重标准值gk=16kN/m，设计值 g=19.2kN/m。38 根据砌体结构设计规范(GB 500032001)抗倾覆要求，挑梁埋人砌体长度l1，应满足下列( ) 项关系式。（A）l 12.76m（B） l12.27m（C） l12.7
18、6m（D）l 12.27m39 墙体采用 MU10 蒸压粉煤灰砖、M5 砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级为 B 级，试问，L 梁下局部受压承载力验算结果(NlfA 1 )，其左右端项数值与下列( )组最为接近。（A）41.4kN136.08kN（B） 73.8kN136.08kN（C） 82.8kN108.86kN（D）82.8kN136.08kN40 关于保证墙梁使用阶段安全可靠工作的下述见解，其中( )项要求不妥。（A）一定要进行跨中或洞口边缘处托粱正截面承载力计算（B）一定要对自承重墙梁进行墙体受剪承载力、托粱支座上部砌体局部受压承载力计算（C）一定要进行托粱斜截面受剪承载力计算（D）酌情
19、进行托粱支座上部正截面承载力计算41 下列关于挑梁的论述不正确的是( )。（A）梁下砌体所受的局部压力，即梁下砌体的支承反力 N，可近似按倾覆荷载的2 倍取用（B）刚性挑粱的倾覆点在墙边，弹性挑梁的倾覆点在墙内（C）挑梁的抗倾覆荷载，为挑粱埋入长度及尾端 45扩散角以上砌体自重与楼面恒载标准值之和（D）在挑梁上的砌体开裂前，按弹性地基梁理论分析得到的弹性挑粱埋入部分的计算变形曲线与实测变形曲线比较，二者接近42 对于采用原木下弦的木桁架，其跨度不宜大于( )项数值。（A）12m（B） 15m（C） 18m（D）21m43 如下图所示为一方木屋架端节点，其上弦杆轴力设计值 N=-120kN。该屋
20、架采用水曲柳制作。当用木材单齿连接受剪承（A）（B）（C）（D）44 某房屋墙下条形基础底面宽度 1.2m，基础埋置深度 d=1.3m，基础埋深范围内土的重度 m=118.0kN/m3，持力层为粉土，重度为 =17.0kN/m3，对粉土取 6 组试样，进行直剪实验，已求得每组试样的内摩擦角 i 和 ci 具体数值见下表：44 内摩擦角的变异系数，与( )值接近。（A）0.0142（B） 0.0179（C） 0.0191（D）0.021345 黏聚力的变异系数与( )值接近。（A）0.0245（B） 0.0347（C） 0.0412（D）0.051346 如果 =0.0130，则与内摩擦角的统计
21、修正系数接近的值为( )。（A）0.976（B） 0.989（C） 0.992（D）0.99747 如果 c=0.0338，则与黏聚力的统计修正系数接近的值为( )。（A）0.972（B） 0.963（C） 0.958（D）0.94948 如果 c=0.958，则与黏聚力标准值接近的为( )。（A）41.9N/mm 2（B） 44.76N/mm2（C） 46.96N/mm2（D）52.33N/mm 249 如果 =0.988，则与地基按抗剪强度指标求得的地基承载力设计值接近的为 ( )。（A）447N/mm 2（B） 456N/mm2（C） 467N/mm2（D）473N/mm 250 一幢
22、5 层砖混结构住宅楼，承重墙至标高0 处的荷载为 200kN/m，土层剖面至设计地面至0 至-1.5m 深范围内是杂填土，重力密度 =16kN/m3，其下为厚度较大的淤泥质软土，承载力特征值 fEK=70kN/m2，天然重力密度 =18kN/m3，含水量=50%( L)，颗粒相对密度为 2.60，地下水位在-3.5m 处，基础砌至标高-1.0m。若基底下采用中砂垫层，中砂垫层承载力特征值 fak=150kPa，中砂填筑后湿密度 =18.2 kN/m3，含水量 =7%。剖面如下图所示。要求：使用 建筑地基处理技术规范。 50 中砂垫层的承载力 fa 与下列( )项数值接近。（A）149kPa（B
23、） 158kPa（C） 168kPa（D）174kPa51 如果垫层承载力 fa=168kPa，则基础最小宽度与( )项值接近。（A）1.24m（B） 1.29m（C） 1.35m（D）1.49m52 如果基础宽度为 1.45m，砂垫层厚度 z=2.0m，基础底平均压力 Pk=168kN/m2 时，砂垫层与软弱土层界面中心处附加应力 Pz 与( )项值接近。（A）47.9N/m 2（B） 53.6N/m2（C） 56.6N/m2（D）64.1N/m 253 砂垫层底面中心处自重应力 pcz 与下列( ) 项值接近。（A）34.6kN/m 2（B） 43.6kN/m2（C） 49.9kN/m2（
24、D）52.4kN/m 254 淤泥质软弱土层承载力与( )项值接近。（A）112.5kN/m 2（B） 120.6kN/m2（C） 133.4kN/m2（D）141.3kN/m 255 土的液限 1，塑限 p 和塑性指数 Ip 与( )项因素有关。（A）沉积环境（B）矿物成分（C）粒度组成（D）天然含水量56 计算地基变形时，传至基础底面上的荷载应按( )项荷载效应组合。（A）短期效应组合（B）短期效应组合且计入风荷载和地震荷载（C）长期效应组合且计入风荷载和地震荷载（D）长期效应组合，不计入风荷载和地震荷载57 在同一条件下，由单桩竖向抗压静荷载试验得到 3 根试桩极限承载力实测值，它们分别
25、为：Q u1=480kN，Q u2=500kN，Q u3=510kN。则单桩竖向极限承载力标准值应为 ( )kN 。（A）497（B） 485（C） 490（D）50058 上海市区有 10 层的框架结构，丙类建筑，沿高度质量和刚度均匀。层高4.00m，已知房屋总高度 H=40m，房屋总宽度 B=30m，基本风压为w0=0.60kN/m2，房屋总长 L =50m。第一、第二振型如下图所示，各层重力荷载代表值 Gi=20000kN，结构阻尼比 s=0.05。58 当结构的基本自振周期 T1=1.24s 时，风荷载脉动增大系数最接近( )项数值。（A）1.402（B） 1.342（C） 1.378
26、（D）1.35259 若风荷载脉动增大系数 =1.360，则楼顶处的风振系数 40 最接近( )项数值。（A）1.538（B） 1.412（C） 1.337（D）1.55660 若楼顶处的风振系数 40=1.55，则屋面高度处的风荷载标准值 wk(kN/m2)与 ( )项数值最为接近。（A）1.712（B） 1.493（C） 1.336（D）1.27161 若 T1=1.4s，计算相应于第一振型自振周期的地震影响系数 a1，其值与( )项数值最为接近。（A）0.023（B） 0.08（C） 0.054（D）0.01462 计算第二振型参与系数 2，其值与( )项数值最为接近。（A）-0.312
27、5（B） -0.2908（C） 0.4282（D）0.124263 若 T2=0.35s，试计算第二振型基底剪力，与( )项数值最为接近。（A）297.79kN（B） -315.61kN（C） -465.28kN（D）233.34kN64 如下图所示一钢筋混凝土水塔，有六根支柱支承。各层重力代表值 Gi 见下表，已知设防烈度 7 度，近震，类场地。基本自振周期 T1，满载 T1=2.06s，空载T1=1.35s。 64 按高耸结构设计规范(GBJ 13590)计算水柜满载时的地震影响系数 a1，其与( )项数值最为接近。（A）0.08（B） 0.016（C） 0.0141（D）0.02165
28、计算水柜空载时的地震影响系数 a1，其与( )项数值最为接近。（A）0.08（B） 0.016（C） 0.021（D）0.03266 按底部等效弯矩法求基底弯矩 M0(kNm)，水柜满载及空载时 M0 与( )项数值最为接近。（A）1644.78；966.17（B） 2060.44；1511.71（C） 1420.97；672.41（D）1252.23；672.4167 有抗震设防的框架-剪力墙结构计算所得框架各层剪力 Vf 应按下列( )方法调整。（A）V f0.2V 0 的楼层，设计时 Vf 取 1.5Vf,max 和 0.2V0 的较小值（B） Vf0.2V 0 的楼层，设计时 Vf 取
29、 1.5Vf,max 和 0.2V0 的较大值（C） Vf0.2V 0 的楼层，设计时 Vf 取 Vf,max 和 0.2V0 的较小值（D）V f0.2V 0 的楼层，设计时 Vf 取 Vf,max 和 0.2V0 的较大值68 高层框架-剪力墙结构的计算中，下列( )符合规定。（A）对规则的框架剪力墙结构，可采用简化方法，不一定要按协同工作条件进行内力、位移分析（B）宜考虑两种类型结构的不同受力特点，按协同工作条件用简化方法进行内力、位移分析（C）应考虑两种类型结构的不同受力特点，按协同工作条件进行内力、位移分析，不宜将楼层剪力简单地按某一比例在框架与剪力墙之间分配（D）平面布置、立面体型
30、规则的框架-剪力墙结构，考虑两种类型结构的不同受力特点，采用简化的协同工作条件进行内力、位移分析69 框筒结构中剪力滞后规律，下列( )是不对的。（A）柱距不变，加大梁截面可减小剪力滞后（B）结构上部，剪力滞后减小（C）角柱愈大，剪力滞后愈小（D）结构为正方形时，边长愈大，剪力滞后愈小70 用振型组合法计算时，设材 M1、M 2、M 3 分别为三个振型计算所得某截面的弯矩值，则截面弯矩组合值应取( )。（A）（B）（C） M=M1+M2+M3（D）M=M 1-M2+M371 延性结构的设计原则为( )。（A）小震不坏，大震不倒（B）强柱弱梁，强剪弱弯，强节点，强锚固（C）进行弹性地震反应时程分
31、析，发现承载力不足时，修改截面配筋（D）进行弹塑性地震反应时程分析，发现薄弱层、薄弱构件时，修改设计72 在某大城市郊区设计一幢有特殊要求的矩形平面筒体结构，高度 150m，基本风压为 0.35kN/m2，风荷载体型系数为 s=1.3，风振系数为50=1.17， 100=1.28， 150= 1.37。则高度 50m、100m、150m 处垂直于建筑物表面上的风荷载标准值 wk，下列( )项是正确的。（A）1.78；1.46；1.07（B） 1.63；1.34；0.98（C） 1.58；1.25；0.87（D）1.48；1.22；0.8373 某公路桥梁，计算跨径为 25m，由双车道和人行道组
32、成。桥面宽度为 0.25m(栏杆)+1.5m(人行道)+7.0m(车行道)+1.5m( 人行道)+0.25m(栏杆)=10.5m。桥梁结构由梁高 1.5m 的 5 根 T 型主粱和 5 根横梁组成，混凝土标号为 30 号。设计荷载为公路-级荷载，人群荷载 q 人 =3kN/m2。桥梁结构的布置如下图所示。使用规范：公路桥涵设计规范(JTG D602004)及(JTG D622004)73 试问，1#主梁跨中断面由二行汽车车队产生的活载横向分布系数最大值，与下列 ( )项数值最为接近。 提示：不计主梁抗扭刚度，按刚性横梁法即偏心受压法计算横向分布系数，单行汽车车队汽车轴重为 P。（A）0.500P（B） 0.510P（C） 0.520P（D）0.530P74 试问，1#主梁跨中断面由人行道上的人群荷载产生的横向分布系数最大值，与下列 ( ) 项数值最为接近。（A）0.9275q 人
