1、注册结构工程师（二级专业考试- 上午）模拟试卷 5 及答案与解析1 1 当构件的内折角 a=120.0， 的纵向钢筋全部伸入混凝土受压区时，计算增设箍筋的面积最接近下列_项数值。（A）509mm 2（B） 441mm2（C） 293mm2（D）644mm 22 当构件的内折角 a=160.0，箍筋采用双肢箍，箍筋间距为 100mm，有 的纵向钢筋伸入混凝土受压区时，则计算每侧增设箍筋的数量最接近_项配置。(注：326100 表示每侧 3 根 6 的双肢箍，间距为 100mm)（A）326100 （B） 328100（C） 226100（D）2281003 3 受拉区和受压区的第一批预应力损失值
2、与_项数值最为接近。（A）96N/mm 2，86N/mm 2（B） 96N/mm2，72N/mm 2（C） 103N/mm2，86N/mm 2（D）87N/mm 2，72N/mm 24 条件同上题，若已知在第一批预应力损失后，在预应力钢筋 Ap 合力点和 Ap 合力点水平处的混凝土预压应力分别为 pcl=16.95N/mm2， pcl=-1.00N/mm2(拉应力)，则受拉和受压区的第二批预应力损失值与_项数值最为接近。（A）96N/mm 2，63N/mm 2（B） 150N/mm2，72N/mm 2（C） 150N/mm2，44N/mm 2（D）128N/mm 2，44N/mm 25 若已知
3、截面有效高度 h0=757mm，受压翼缘高度 hf=105mm，受拉翼缘高度hf=125mm，受压区总预应力损失值为 130N/mm2，张拉控制应力同上题，假定截面的中和轴通过翼缘，则截面的正截面受弯承载力与_项数值最为接近。（A）459.08kNm（B） 409.08kNm（C） 392.45kNm（D）366.50kNm6 受压区总预应力损失值为 130N/mm2，受拉区总预应力损失值为 246N/mm2，张拉控制应力同上题，使用阶段截面下边缘混凝土的预压应力与_项数值最为接近。（A）12.90N/mm 2（B） 13.5N/mm2（C） 14.5N/mm2（D）15.04N/mm 27
4、已知梁的短期刚度 Bs=2.310104Nmm，则梁的跨中按荷载标准组合，并考虑荷载长期作用影响的挠度与_项数值最为接近。（A）9.11mm（B） 8.40mm（C） 10.5mm（D）12.10mm8 放松钢筋时，截面上下边缘的混凝土预应力与_项数值最为接近。(提示：计算时仅考虑第一批预应力损失，此时预应力钢筋的合力 NpoI=684.31kN，预应力钢筋合力作用点至换算截面重心轴的偏心距 epoI=299.6mm)（A）8.4N/mm 2，12.90N/mm 2（B） -1.61N/mm2，13.5N/mm 2（C） -1.61N/mm2，18.01N/mm 2（D）-5.61N/mm 2
5、，18.01N/mm 29 若已知在进行梁的吊装时，由预应力在吊点处截面的上边缘混凝土产生的应力为-2.0 N/mm2，在下边缘混凝土产生的应力为 20.6N/mm2，梁自重化为均布荷载为2.36kN/m，设吊点距构件端部为 700mm，动力系数为 1.5，则在梁的吊装过程中在梁的吊点处截面的上下边缘应力与_项数值最为接近。（A）-3.60N/mm 2，15.85N/mm 2（B） -1.61N/mm2，18.82N/mm 2（C） -2.036N/mm2，20.65N/mm 2（D）-4.320N/mm 2，20.56N/mm 210 剪力墙连梁的截面尺寸 bh=250mm700mm，梁净跨
6、 ln=1200mm，采用 C40 混凝土，纵向受力钢筋用 HRB400 级，箍筋用 HRB335 级，剪力墙抗震等级为一级。10 若弯矩设计值 ML=161.5kNm，M k=-206.9kNm，则连梁的纵向受力钢筋面积为As=As=_mm2。（A）684.2（B） 700（C） 775.4（D）912.311 上题中若 Vmax=348.6kN，重力荷载代表值作用下按简支梁计算的连续剪力设计值 VGb=18.31kN。则连梁的箍筋配置下列_项最为合适?（A）（B）（C）（D）12 现浇柱中纵向受力钢筋的净距不应小于_。（A）纵筋直径（B） 1.5 倍纵筋直径（C） 50mm（D）75mm1
7、3 在轴心受拉及小偏心受拉构件中，_。（A）轴心受拉时外荷载由混凝土承受（B）轴心受拉时外荷载由混凝土和钢筋承受（C）小偏心受拉时外荷载由混凝土和钢筋承受（D）两种情况外荷载均由钢筋承受14 圆形截面轴心受压柱，直径 d=500mm，计算长度 l0=5200mm。受轴心压力设计值 N=4500kN，混凝土强度等级为 C30，纵筋用 HBB335 级钢筋，箍筋用 HPB235级钢筋。14 按配有普通纵筋和箍筋柱计算，所需纵向受压钢筋面积 As=_mm2。（A）8574.64（B） 8184.51（C） 7981.36（D）7798.1915 （A）4667.2（B） 5640.8（C） 6200
8、.6（D）7000.816 如图所示为封闭式通廊的中间支架，支架底端与基础刚接。通廊和支架均采用钢结构，采用 Q235-B 钢，焊接使用 E4303 焊条。支架柱支的中心距为 7m 和4m，受风载方向的支架柱支中心距 7m，支架的交叉腹杆按单杆受拉考虑。荷载标准值如下：通廊垂直荷载 F1；静载：1080kN；活载：360kN ；支架垂直荷载 F2；静载：420kN；通廊侧面的风荷载 F3；风载：480kN ；支架侧面的风荷载忽略不计。16 支架的基本自振周期近似值为_s。（A）0.585（B） 1.011（C） 1.232（D）1.5217 支架受拉柱肢对基础的单肢最大拉力设计值 NT=_kN
9、。（A）1785（B） 3420（C） 1910（D）357018 已知支架受压柱肢的压力设计值 N=2698kN，柱肢选用热轧 H 型钢H3943981118，A=18760mm 2，i x=173mm，i v=100mm。柱肢近似作为桁架的弦杆，按轴心受压设计，其以应力形式表达的稳定性计算数值为_N/mm 2。（A）191.5（B） 179.2（C） 163.1（D）214.319 同上题条件，用焊接钢管代替 H 形钢，钢管50010，A=15400mm 2，i=173mm，其压应力()和以应力形式表达的受压稳定性计算数值分别为_N/mm 2 和_N/mm 2。（A）175.2，195.3
10、（B） 152.3，195.3（C） 175.2，185.8（D）152.3，185.820 为了降低工程造价，支架采用钢管混凝土柱肢，单肢的压力设计值 N=-2850kN，柱肢采用焊接钢管 4008，A=9852mm 2，Q235-B 钢，采用钢管混凝土套箍指标 =1.46。当按钢管混凝土轴心受压构件正截面承载力进行计算时，混凝土强度等级应为下列_项数值? 提示：钢管混凝土单肢柱正截面轴心受压承载力公式： N 1fcAc(1+ =0.578 式中，f c、A c 混凝土的轴心抗压强度设计值和混凝土的截面面积；l、d 钢管混凝土单肢柱的计算长度和钢管直径。（A）C25（B） C30（C） C3
11、5（D）C4021 支架的水平杆件 cd 采用焊接钢管吵 2006，A=3656.8mm 2，i=69mm，节支架腹杆点连接如图所示。在风载作用下，按轴心受压构件的稳定性验算时，截面上以应力形式表达的数值为下列_项?（A）168.3（B） 146.8（C） 135.1（D）199.922 按上题图的节点形式，支架的交叉腹杆(1008)与节点板连接采用 10.9 级 M22摩擦高强度螺栓，取摩擦面的抗滑移系数为 0.45，所需螺栓数量为下列_项数值? （A）4（B） 3（C） 6（D）523 某简支楼盖主钢梁截面为 HN5002001016，I x=4.78108mm4，跨度l=12000mm，
12、承受永久荷载标准值 g=8N/mm，可变荷载标准值 g=8N/mm，为改善外观条件将梁按一般规定起拱。此梁由全部荷载产生的最终挠度 vT=_mm，由可变荷载产生的挠度 v0=_mm。（A）10.97，21.94（B） 43.88，16.46（C） 32.91，21.94（D）16.46，16.4624 某工字形截面牛腿与工字形柱的翼缘焊接如图，牛腿翼缘板与柱用对接焊缝连接；腹板用角焊缝连接，h f=8mm。已知牛腿与柱的连接截面承受的荷载设计值：剪力 V=470kN，弯矩 M=235kNm。钢材为 Q235-B。手工焊，E4315 型焊条，二级焊缝。24 对接焊缝的宽度 b=200mm，按强度
13、设计值换算成角焊缝等效宽度为_mm。（A）240（B） 258（C） 268.8（D）276.425 腹板角焊缝的有效面积为_。（A）18.48cm 2（B） 24.62cm2（C） 36.96cm2（D）42.84cm 226 如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为 35 604cm4，则焊缝强度验算时牛腿顶面对接焊缝的弯曲拉应力为(使用本题条件)_。（A）141.2N/mm 2（B） 148.6N/mm2（C） 150.4N/mm2（D）153.8N/mm 227 剪力全部由腹板承受，腹板角焊缝的有效面积为 36.96cm2 时，腹板焊缝强度验算时的焊缝剪应力 Tfv 为_。（A）100.4N/
14、mm 2（B） 114.6N/mm2（C） 120.8N/mm2（D）127.2N/mm 228 如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为 35 604cm4，腹板焊缝强度验算时的垂直焊缝方向应力 fM 为_。（A）100.4N/mm 2（B） 114.6N/mm2（C） 125.8N/mm2（D）134.2N/mm 229 垂直于屋面坡度设置的檩条，按_构件计算。（A）双向受弯（B）单向受弯（C）双向压弯（D）单向压弯30 某混合结构房屋，刚性方案，采用 MU10 砖，23 层采用 m2.5 混合砂，土层采用 M5 混合砂浆，结构平面和剖面见下图。30 A 轴线底层外高厚比验算结果分别为下列_ 组数
15、值?（A）14.217.6（B） 14.217.6，917.6（C） 14.217.6，18.7517.6（D）14.22231 A 轴线 1-1 截面梁端支承压力设计值为 95.16kN，上部荷载作用于该截面轴向力设计值为 55.65kN，其截面承载力为_数值 ?（A）256.72kN151.26kN（B） 204.28kN151.26kN（C） 256.72kN95.26kN（D）204.28kN95.16kN32 A 轴线 2-2 截面墙体承受的轴向力设计值为 480kN，其截面承载力为_数值?（A）463.72kN480kN（B） 530.895kN480kN（C） 506.43kN4
16、80kN（D）594.70kN480kN33 某房屋中横墙如图，采用混凝土小型空心砌块 MU10(孔洞率 45%)、水泥混合砂浆 Mb5 砌筑，施工质量控制等级为 B 级；截面尺寸为 5600mm190mm；由恒荷载标准值产生于墙体水平截面上的平均压应力为 0.5MPa，作用于墙体的水平剪力设计值为 200.0kN。33 该混凝土空心砌块墙体的受剪承载力，接近下列_组数值?（A）164.4kN（B） 158.6kN（C） 168.7kN（D）176.3kN34 当该混凝土空心砌块墙体采用 Cb20 混凝土灌孔，灌孔率为 33%时，该墙体受剪承载力，接近下列_组数值?（A）494.2kN（B）
17、495.8kN（C） 306.8kN（D）397.4kN35 已知钢筋混凝土过梁净跨 ln=3m，支承长度 0.24m，截面尺寸为240mm240mm，如图所示，过梁上的墙体高 1.5m，墙厚为 240mm；承受楼板传来的均布荷载设计值 15kN/m；墙体采用 MU10 承重多孔砖， M5 混合砂浆。过梁采用 C20 混凝土，纵向钢筋采用 HRB335，籀筋采用 HPB235。35 过梁承受的弯矩和剪力设计值接近下列_组数值?（A）28.91kNm，33.05kN（B） 27.64kNm，33.03kN（C） 28.91kNm，37.62kN（D）27.64kNm，37.62kN36 过梁钢筋
18、的截面面积应接近于下列_组数值?（A）436mm 2（B） 526mm2（C） 575mm2（D）607mm 237 过梁的箍筋配置应接近下列_组数值?（A）6150（B） 6180（C） 6200（D）625038 过梁端部砌体局部受压承载力验算表达式(NLfA)，接近下列_组数值?（A）39kN43kN（B） 35.69kN63.5kN（C） 35.69kN108kN（D）43.15kN108kN39 已知外纵墙的窗间墙截面为 1200mm240mm，采用蒸压灰砂砖 MU10 和 M5 的混合砂浆砌筑，钢筋混凝土大梁截面尺寸 bh=250mm600mm，在梁端设置650mm240mm240
19、mm 预制垫块。由荷载设计值所产生的支座反力 80kN，上部传来作用在梁底窗间墙截面上荷载设计值为 50kN。39 垫块外砌体面积的有利影响系数与_项数值最为接近。（A）1.21（B） 1.04（C） 1.29（D）1.1240 垫块面积上由上部荷载设计值产生的轴向力与_项数值最为接近。（A）27.1kN（B） 33.5kN（C） 30.2kN（D）25.6kN41 假设垫块面积上由上部荷载设计值产生的轴向力 N0=25kN，则它与梁端支承压力设计值 NL 两者合力所产生的偏心距与 _项数值最为接近。（A）57.1mm（B） 54.3mm（C） 75mm（D）60.5mm42 用新疆落叶松原木
20、制成木柱，柱长 40m，柱中部直径 d1=200mm，有一螺栓孔d2=20mm 穿过截面中间，两端铰接，露天环境使用年限 25 年。42 按强度验算时，木柱能承受的轴向力设计值 N 为_。（A）341kN（B） 358kN（C） 390kN（D）397kN43 按稳定验算时，木柱能承受的轴向力设计值 N 为_。（A）163kN（B） 155.2kN（C） 146.7kN（D）141.7kN43 由钻探取得某原状土样，经试验测得土的天然重度 =17kN/m3，含水量=13.2%，土粒相对密度 ds=2.69。土的干重力密度 d 最接近_。（A）1.50kN/m 3（B） 34.00kN/m3（C
21、） 15.02kN/m3（D）12kN/m 344 矩形基础底面尺寸 bl=3m3m，自重应力和附加应力分布图如图(a)所示，第层土的室内压缩曲线如图(b)所示。44 根据上图所示的应力分布图和压缩曲线第层土的压缩曲线系数最接近下列_项数值?（A）0.0013（B） 0.0008（C） 0.006（D）0.00345 已知 e1=1.06，a=0.0013，第 层土的压缩模量 Es 最接近下列_项数值?（A）1584.6kN/m 2（B） 1200kN/m2（C） 158.46kN/m2（D）568kN/m 246 已知 e1=1.06，e 2=0.95，第 层土的压缩变形量，最接近下列_项数
22、值?（A）64.1mm（B） 36.2mm（C） 55.30mm（D）70.00mm47 某挡土墙高 H=5m。墙背垂直光滑，墙后填土面水平，填土分两层：第一层土1=30，c 1=0kPa， 1=18kN/m3，h 1=3m；第二层土 2=20，c2=10kPa， 2=20kN/m3，h 2=2m；地下水位距地面以下 3m。47 两层土的主动土压力系数与下列_组接近。（A）K a1=0.33，K a2=0.49（B） Ka1=0.39，K a2=0.58（C） Ka1=0.41，K a2=0.63（D）K a1=0.44，K a2=0.5248 如果 Ka1=0.35，则第一层土底面处土压力强
23、度与下列_项值接近。（A）16.9kPa（B） 18.9kPa（C） 19.6kPa（D）21.6kPa49 如果 Ka2=0.55，第二层顶面处的土压力强度与下列_项值接近。（A）11.2kPa（B） 12.8kPa（C） 13.7kPa（D）14.9kPa50 当 Ka2=0.55 时，第二层土底面处的土压力强度与下列_项值相近。（A）21.8kPa（B） 22.6kPa（C） 23.9kPa（D）25.9kPa51 如果 a1=19.5kPa， a2 上 =12kPa。 a2=24kPa，则主动土压力与下列_项值接近。（A）36kN/m（B） 42.45kN/m（C） 50.25kN/m
24、（D）65.5kN/m52 条件同上题时，总侧压力与下列_值接近。（A）55.5kN/m（B） 69.8kN/m（C） 70.25kN/m（D）89.16kN/m53 某建筑柱下为一根灌注桩，柱、承台及其上土重传到桩基顶面的竖向力设计值F+G=2400kN，承台埋深 2.0m。灌注桩为圆形，直径为 900mm，桩端 2m 范围内直径扩到 1200mm，地基地质条件如图所示，安全等级二级。53 桩基重要性系数 0 为_ 。（A）1.2（B） 1（C） 0.9（D）1.154 极限侧阻力标准值 Qsk 为_。（A）1272kN（B） 1231kN（C） 1747kN（D）1809kN55 极限端阻
25、力标准值 Qpk 为_。（A）2470kN（B） 2573kN（C） 2714kN（D）2828kN56 竖向承载力设计值 R 为_。（A）3691kN（B） 2243kN（C） 2237kN（D）2305kN57 10 层框架-剪力墙结构，抗震设防烈度为 8 度，类场地，设计地震分组为第二组，首层层高 6m，二层层高 4.5m，三至十层层高 3.6m，总高度 39.3m。质量和刚度沿高度分布比较均匀，各楼层重力荷载代表值 Gi 如图所示。各楼层框架的 D 值及剪力墙等效刚度如表 1 所列。采用侧移法协同工作计算在连续均布荷载作用下结构假想顶点位移 uT=uqH4/100EIw。并已知当结构刚
26、度特征值 =1.2 时位移系数u=8.07057 采用底部剪力法计算求得结构底部总水平地震作用标准值，下列_项最接近。（A）5860kN（B） 5650kN（C） 6115kN（D）6230kN58 计算各楼层水平地震作用标准值后，求得的结构底部由水平地震作用产生的总弯矩，下列_项最接近。（A）157 850kNm（B） 163 750kNm（C） 160 510kNm（D）159 800kNm59 高层框架-剪力墙结构的剪力墙布置不宜过分集中，下列_项符合规定?（A）单片剪力墙底部承担的水平剪力不宜超过结构底部总水平剪力的 40%（B）各楼层每道剪力墙承受的水平地震剪力不宜超过该楼层总剪力的
27、 30%（C）各楼层每道剪力墙承受的水平剪力宜不超过该楼层总剪力的 50%（D）各楼层每道剪力墙承受的地震楼层剪力，不超过该楼层总地震剪力的 1/360 某高层现浇框架-剪力墙结构，抗震设防烈度为 8 度，高度 61m，丙类建筑，类场地，设计地震分组为一组；在重力荷载(包括恒载及活荷载)代表值、风荷载标准值及水平地震作用标准值作用下，第三层框架边柱的轴压力标准值分别为：重力效应 NG=5920kN，风荷载效应 Nw=100kN，水平地震作用效应 NEh=380kN，柱截面为 700mm700mm，混凝土强度等级为 C40，f c=19.1MPa，下列为该柱轴压比验算结果，指出_项是正确的。（A
28、） n=0.8150.85，满足二级要求（B） n=0.8150.95，满足三级要求（C） n=0.8290.9，满足三级要求（D） n=0.6730.75，满足一级要求61 如图所示某钢筋混凝土圆筒形塔结构，建造在大城市郊区，基本风压 0=0.45 kN/m2，塔体表面光滑，混凝土强度等级为 C25，E c=280105kN/m2，钢筋采用HRB335 钢。61 风荷载作用下底部弯矩设计值下列_项接近。（A）23 155kNm（B） 24 250kNm（C） 22 850kNm（D）24 355kNm62 由风荷载、日照作用，塔底部附加弯矩下列_项接近。（A）1648kNm（B） 1488k
29、Nm（C） 1545kNm（D）1580kNm63 塔底基本组合弯矩设计值下列_项接近。（A）24 643kNm（B） 25 160kNm（C） 23 876kNm（D）24 975kNm64 塔底截面承载力下列_项接近。（A）39 890kNm（B） 42 638kNm（C） 43 745kNm（D）45 765kNm65 下图为某壁式框架的梁柱节点，按有关规定计算梁刚域长度 lh 和柱刚域长度lc，下列 _项结果是正确的。（A）l b=400mm，l c=300mm（B） lb=500mm，l c=200mm（C） lb=500mm，l c=300mm（D）l b=400mm，l c=20
30、0mm66 某高层现浇框架-剪力墙结构，抗震设防烈度为 7 度，高度 55m，乙类建筑，类场地的某框架柱的竖向荷载与地震作用组合的最大轴压力设计值 N=7540kN，柱截面尺寸为 700mm700mm，混凝土强度等级 C40，柱轴压比验算结果下列_项是正确的。（A） N=0.810.95，满足三级要求（B） N=0.810.85，满足二级要求（C） N=0.800.85，满足二级要求（D） N=0.800.95，满足三级要求67 有一幢钢筋混凝土高层筒中筒结构，矩形平面的宽度 26m，长度 30m，抗震设防烈度为 7 度，要求在高宽比不超过高层规程规定的 A 级高度的限值的前提下，尽量做高，指
31、出下列_高度符合要求。（A）156m（B） 143m（C） 140m（D）150m68 抗震等级二级的框架梁，净跨 6m，组合内力设计值为左端弯矩Mmax=56kNm，M min=-121kNm，右端弯矩为 Mmax=76kNm，M min=-131kNm；剪力 Vmax=92kN；竖向荷载下 VGb=66kN，计算该梁的剪力设计值 Vb(kN)_项是正确的。（A）76（B） 92（C） 109.4（D）105.469 底部大空间剪力墙结构的底部总设计剪力设计值为 20 000kN，该结构有 8 根相同的框支柱，其中一根柱计算分配的剪力为 180kN，该柱的最终剪力设计值是_。（A）20000
32、2%=400(kN)（B） 2000020%/8=500(kN)（C） 400kN 再加上竖向荷载下的该柱剪力（D）由竖向与地震作用组合计算所得剪力设计值乘以 1.25 调整系数70 设防烈度为 8 度的现浇高层框架-剪力墙结构，横向剪力墙的间距，下列哪项符合规定要求?（A）4B，并且50m ，取较小值（B） 36，并且40m ，取较小值（C） 2.5B，并且30m，取较小值（D）2B，并且30m ，取较小值71 考虑风荷载和地震作用对高耸结构的影响时，以下概念_项是错误的?（A）结构重量对风荷载和地震作用都有很大影响（B）对于柔性结构，结构周期对风荷载的影响，远远大于对地震作用的影响（C）高
33、度愈高时，比起地震影响，风荷载的影响愈大（D）高度小刚度大的结构，对地震作用的影响可能比风荷载的影响大72 如图所示多跨桥，由 L=20m 简支梁组成，采用支撑于岩基上的柔性墩。墩的几何尺寸见图。桥墩混凝土采用 C25，混凝土线膨胀系数为 110/。除 0 号墩及 5号墩上分别设置滚动支座外，其他桥墩上均为固定支座(五跨一连)。72 当桥梁结构温度均匀变化时，梁体无水平位移的“零点位置” 离 2 号墩的距离口最接近的数值是_。（A）10m（B） 15m（C） 12m（D）16m73 假定桥梁结构温度均匀变化时，梁体无水平位移的“零点位置” 向右离 2 号墩的距离为 12.34mm，当桥梁结构温度均匀变化+20时，1 号墩的墩顶梁的水平位移值最接近的数值是_。（A）10mm（B） 6mm（C） 12mm（D）18mm74 当桥梁结构温度均匀变化+20 时，1 号墩的墩顶梁的水平位移值为6.468mm，1 号墩的墩顶承受的水平力值最接近的数值是_。
