1、注册结构工程师（二级专业考试- 上午）模拟试卷 6 及答案与解析1 有一两跨四层框架，梁、柱现浇，楼盖为装配式楼盖。梁的跨度为 6m，混凝土强度等级为 C30，受力纵筋为 HRB335，箍筋为 HPB235。屋面梁b=300mm，h=500mm，顶层柱 b=400mm，h=400mm，梁的混凝土护层厚度为25mm，柱的混凝土保护层厚度为 30mm，层高 H=4.5m。1 （A）V=222.1kN，M=-98.4kNm（B） V=222.1kN，M=-89.2kNm（C） V=208.2kN，M=-98.4kNm（D）V=241.5kN，M=-109.5kNm2 设屋面梁支座处考虑地震作用后的最
2、不利剪力设计值为 V=190kN，其中由于集中荷载在支座截面所产生的剪力占总剪力值的 75%以上，集中荷载作用点至支座截面的距离 a=2000mm，设箍筋的间距 s=150mm，则配置在支座截面内箍筋的全截面面积最接近_项数值。（A）114mm 2（B） 79mm2（C） 65mm2（D）101mm 23 设顶层柱的柱底截面考虑地震作用后的最不利内力设计值为N=320kN、M=153kNm，设截面为对称配筋计算而得的柱中纵向钢筋 As=As 最接近_项数值。（A）1129mm 2（B） 1025mm2（C） 1256mm2（D）912mm 24 设顶层柱的柱顶截面按荷载效应标准组合后的 N=3
3、20kN、M=90kNm，设截面的纵向受拉钢筋为 420，钢筋的相对粘结特性系数 v=1.0，c=30mm，则最后按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力 sk 最接近_项数值。（A）183N/mm 2（B） 211N/mm2（C） 84N/mm2（D）101N/mm 25 设屋面梁的纵向受拉钢筋为 38，按荷载标准组合下钢筋的应力 ss=162N/mm2，则屋面梁的短期刚度 Bs 最接近 _项数值。（A）42555kNm 2（B） 49123kNm2（C） 33125kNm2（D）55412kNm 26 （A）0.518（B） 0.544（C） 0.55（D）0.6147 某钢筋混凝
4、土偏拉构件，b=300mm，h=450mm 承受轴向拉力设计值 N=950kN，弯矩设计值 M=90kNm，采用 C30 级混凝土，HRB400 级钢筋。则所需钢筋面积As=_mm2，A s= _mm2。（A）270,270（B） 290,290（C） 2,025,290（D）2,394,7738 某矩形水池，壁厚为 300mm(如图所示矩形水池池壁弯矩 M 和拉力 N 的示意图)。通过内力分析，求得跨中水平方向每米宽度上最大弯矩设计值 M=120kNm，相应每米宽度上的轴向拉力设计值 N=240kN，水池的混凝土强度等级为C25， as=as=45mm，采用 HRB335 级钢筋。8 水池在
5、该处需要的 As=_mm2。（A）450（B） 500（C） 550（D）6009 （A）570（B） 600（C） 2126（D）230510 钢筋混凝土叠合梁如下图所示。梁宽 b=250mm，预制粱高h1=450mm， bt=500mm，h f=120mm，计算跨度 l0=5800mm，混凝土采用 C30；叠合梁高 h=650mm，叠合层混凝土采用 C20。受拉纵向钢筋采用 HRB335 级钢筋，箍筋采用 HPB235 级钢筋。施工阶段不加支撑。10 若预制梁、板及叠合层自重的标准值 q1Gk=12kN/m，施工阶段活荷载标准值q1Qk=14kN/m，则第一阶段梁的最大内力设计值 M=_k
6、Nm，V=_kN。（A）109.4，75.4（B） 114.4，75.4（C） 127.1，98.6（D）143.1，98.611 若 M1Gk=52.8kNm，面层、吊顶自重等新增加恒荷载标准值 q2Qk=10kN/m，使用阶段活荷载标准值 q2Qk=22kN/m。则第二阶段梁的正弯矩区段弯矩值 M 正=_kNm，负弯矩区段 M 负 =_kNm。（A）232.82，134.6（B） 232.82，180.02（C） 243.38，180.02（D）323.12，012 叠合面的受剪承载力 Vu=_kN。（A）225.5（B） 235.6（C） 256.1（D）269.213 第 2 小题中，
7、若 M2k=143.6kNm，M 1u=172.6kNm，梁底配置纵向受拉钢筋，则此钢筋的应力为 sk=_N/mm2。（A）275.4（B） 262.7（C） 252.3（D）239.614 关于受拉钢筋的锚固长度，下列_种说法正确?（A）经过各种修正后的锚固长度不应小于 0.7la（B）带肋钢筋末端采用机械锚固措施时，包括附加锚固端头在内的锚固长度不应小于 0.7la（C）经过各种修正后的锚固长度不应小于 250mm（D）带肋钢筋末端采用机械锚固措施时，包括附加锚固端头在内的锚固长度不应小于 250mm15 关于承担梁下部或梁截面高度范围内集中荷载的附加横向钢筋(箍筋、吊筋)的配置，下列 _
8、种表述正确?（A）附加横向钢筋不承担集中荷载，仅是梁的构造配筋（B）附加箍筋可代替剪跨内一部分受剪箍筋（C）附加吊筋如满足弯起钢筋计算面积的要求，可代替一道弯曲钢筋（D）当采用吊筋时，其弯起段应伸至梁上边缘，且末端水平段长度不应小于 20d16 某冶炼车间操作平台，梁跨度 9m，柱距 5m，柱顶与横梁铰接，柱底与基础刚接，其横剖面如图所示。全部平台结构自重 2kN/m2，由检修材料所产生的活荷载为 20kN/ m2，分项系数取 1.3。每片排架柱顶水平活荷载 H=50kN，在平台梁跨中设有检修用单轨吊车，其集中活荷载标准值 F=100kN。沿各列柱间有纵向十字形交叉支撑，在框架平面外柱顶及柱底
9、均视为铰接，平台面为密布铺板与梁牢固相连，能阻止梁受压翼缘的侧向位移。平台结构采用 Q235-B 钢材，焊接用 E4303 焊条，柱为工形焊接组合截面，钢板为焰切边，其截面尺寸及特性如下表。16 计算柱的内力设计值，边柱 N=_kN，中柱 N=_kN，鉴定此排架_采用二阶弹性分析。（A）511.9，1023.8，宜（B） 511.9，1023.8，不宜（C） 482.3，964.6，宜（D）482.3，964.6，不宜17 按二阶弹性分析计算各柱底弯矩设计值，边柱 M =_kNm，中柱M =_kNm。（A）130.4，260.8（B） 147.4，294.8（C） 122.1，244.2（D）
10、109.3，218.618 按二阶弹性分析对边柱(N=511.9kN ，M =130.4kNm)进行强度、平面内稳定性、平面外稳定性计算，其以应力形式表达的计算值分别为_N/mm 2。（A）99.7，82.2，114.7（B） 82.2，99.7，114.7（C） 99.7，114.7，82.2（D）114.7，82.2，99.719 按二阶弹性分析对中柱(N=1023.8kN ，M =260.8kNm)进行强度、平面内稳定性、平面外稳定性计算，其以应力形式表达的计算值分别为_N/mm 2（A）135.1，112.4，165.4（B） 112.4，135.1，165.4（C） 135.1，16
11、5.4，112.4（D）165.4，112.4，135.120 按一阶弹性分析对边柱(N=511.9kN ，M=105kNm)进行强度、平面内稳定性、平面外稳定性计算，其以应力形式表达的计算值分别为_N/mm 2。（A）87.6，104.9，105.1（B） 87.6，105.1，104.9（C） 104.9，87.6，105.1（D）105.1，104.9，87.621 按一阶弹性分析对中柱(N=1023.8kN ，M=210kNm)进行强度、平面内稳定性、平面外稳定性计算，其以应力形式表达的计算值分别为_N/mm 2（A）119.9，140.1，153.1（B） 119.9，153.1，1
12、40.1（C） 140.1，119.9，153.1（D）153.1，140.1，119.922 某工作级别 A6(重级工作制)吊车梁，跨度 18m，制作时起拱 3mm，经按最大 1台吊车及自重等全部荷载计算，其挠度为 17mm_故为正确答案。（A）计算挠度等于容许值，符合规定（B）计算挠度大于容许值 2mm，不符合规定（C）计算挠度大于容许值 1mm，不符合规定（D）计算挠度小于容许值 1mm，符合规定23 某单层单跨排架及支撑如图所示，柱顶与横梁铰接，柱底与基础刚接，柱高6000mm，采用 HN5002001016 ，A=11420mm 2，I x=4.78108mm4，i x=205mm，
13、钢材牌号 Q235-B，在排架侧边有一支撑柱，承受排架柱顶水平力，起排架的支撑作用，不承受其他荷载，支撑柱截面从可供货规格中选取，见下表。如此排架按强支撑考虑，其支撑柱截面应为_；按弱支撑考虑，其支撑柱截面应为 _。此时，排架柱按稳定性计算的承载力 N 分别为 _kN、_kN。 （A）HN6002001117；HN5002001016；3800，3640（B） HN450200914；HN450150914 ；3200，3070（C） HN450200914；HN400200813 ；2400，2391（D）HN400200813；HN400150813；2200，215024 一焊接工字形截
14、面的简支主梁如图，截面无扣孔，采用 Q235(3 号钢)钢材，跨度为 12.75m。距每边支座 4.25m 处支承次梁(假定在该处可作为主梁的侧向支点)，次梁传到主梁上的非动力集中荷载设计值 P=220kN，主梁自重设计值取 2.0kN/m。截面面积 A =156.8102mm2，截面惯性矩 Ix=264876104mm4，截面面积矩S=2951103mm3，截面抵抗矩 Wnx=Wx=5133103mm3，截面回转半径 iy=48.5mm。24 验算主梁抗弯强度时的最大弯曲应力为_。（A）176.3N/mm 2（B） 179.4N/mm2（C） 181.0N/mm2（D）183.6N/mm 2
15、25 验算主梁抗剪强度时主梁的最大剪应力为_。（A）31.4N/mm 2（B） 39.4N/mm2（C） 41.6N/mm2（D）46.7N/mm 226 验算主梁的整体稳定性时的最大应力为_。（A）195.6N/mm 2（B） 201.8N/mm2（C） 204.4N/mm2（D）206.3N/mm 227 在腹板上_横向加劲肋。（A）不设置（B）设置且间距小于 1m（C）设置且间距不大于 1.5m（D）设置且间距不大于 2m28 焊接承重结构的钢材应具有_力学性能的合格保证?（A）抗拉强度、伸长率（B）屈服强度、抗拉强度、伸长率（C）屈服强度、抗拉强度、伸长率、冷弯试验（D）屈服强度、抗拉
16、强度、伸长率、冷弯试验、冲击试验29 用塑性设计方法计算连续梁，钢材为 Q390A，其翼缘宽厚比限值为_。（A）9（B） 7.4（C） 7（D）6.730 某 5 层砖混结构办公楼，大房间为会议室，开间 3.6m，进深 5.8m，采用纵横墙混合承重，装配式钢筋混凝土屋盖及楼盖，局部建筑平面及剖面如图所示。 大梁截面尺寸 bh=200mm550mm，梁端伸入墙内 240mm。楼盖板与梁搭接节点见 2-2剖面。一层纵墙厚度为 370mm，二五层纵墙厚度 240mm，横墙厚度均为240mm，墙体均为双面粉刷。砖强度等级为 MU10；水泥砂浆强度等级：一、二层墙体采用 M5，三、四、五层采用 M2.5
17、。 30 在竖向荷载作用下，下图中何项的横、纵外墙计算简图是正确的? _（A）（B）（C）（D）31 假定把本题的承重外纵墙计算简图定为下图所示，其平面布置、各层墙厚、门窗洞口尺寸、砖及砂浆强度等级均不变，试根据你的工程经验判断并验算最不利层的高厚比。根据砌体规范验算高厚比时，其计算式的左、右端项的关系同下列_组不等式接近? （A）1517.6（B） 13.119.2（C） 917.6（D）13.117.632 下图为承重外纵墙某层局部剖面，当静力计算可不考虑风荷载时，在进行墙截面承载力验算时，通常该层的验算控制截面，应为下列_组? （A）-， - （B） -， -（C） -， -（D）-，
18、- 33 假定图中所示三层-截面的外纵墙内力以及该层窗间墙的 值和计算截面面积如下： 永久荷载产生的轴向力设计值 NIG=282.85kN，标准值 NIGk=235.81kN； 活载产生的轴向力设计值(尚未考虑楼层折减系数)N 1Q=45.77kN； 标准值厅NIQK=32.69kN； N I=282.85+45.77=328.62kN； 弯矩标准值 (静+ 活)：MIK=2.35kNm； 弯矩设计值(静+活) ：M I=2.94kNm； =14，面积 A=0.45m2。 试确定验算-截面受压承载力关系式中右端项( fa)的数值与下列_项接近?（A）334.85kN（B） 372.06kN（C
19、） 335.38kN（D）373.82kN34 假定传至梁底墙体截面上的上部轴向力设计值 N0=274.08kN，楼面梁支座反力设计值 Ni= 54.24kN，梁跨度小于 6m。试确定梁端支承处砌体的局部受压承载力验算公式(N 0+N1fA1)左、右端项数值与下列_项关系式接近?（A）54.24kN55.98kN（B） 54.24kN54.37kN（C） 54.24kN77.67kN（D）54.24kN65.66kN35 假定在三层楼面梁下加设一预制混凝土垫块，其尺寸为240mm490mm180mm，根据静力计算梁底墙体截面处的轴向力设计值N31=264.1kN，楼面梁支座反力设计值 N1=7
20、4.54kN。已求得砌体局部抗压强度提高系数 =1.35，e/h=0.082。试确定梁垫下砌体局部受压承载力验算公式N0+Ni1fAb 左右端项的数值与以下 _项关系式接近?（A）126.14kN137.60kN（B） 126.14kN152.89kN（C） 126.14kN172kN（D）338.64kN137.60kN36 已知钢筋砖过梁净跨 ln=1.5m，采用 MU10 的多孔砖和 M5 的混合砂浆砌筑，在距洞口 0.6m 高度处作用板传采的荷载标准值为 10kN/m(其中可变荷载标准值为4kN/m)，墙厚 370mm(面荷载为 7.43N/mm2)。36 过梁上考虑的均布线荷载与下列
21、_项数值最为接近?（A）28.6kN（B） 17.26kN（C） 16.5kN（D）15.0kN37 假设已知过梁上的均布荷载设计值为 15kN，则钢筋砖过梁的配筋计算面积与下列_项数值最为接近?(钢筋采用 HPB235 钢筋 )（A）28.6mm 2（B） 34.6mm2（C） 43.2mm2（D）40.4mm 238 如图所示的承重墙梁，各部分尺寸见下表，托梁混凝土强度等级为 C20，纵向受力钢筋采用 HBB335，砖强度为 MU10，水泥砂浆强度等级采用 M5，荷载设计值 Q1=23.8kN/m，Q 2=116kN/m。38 已知墙梁的计算跨度 l0=6.05m，墙体计算高度 hw=2.
22、85m，则该构件可以按墙梁计算的洞口高度 hh 和宽度 bh 的限制值最接近下列_项数值。（A）b h1.550m，h h2.375m（B） bh1.815m，h h2.45m（C） bh1.750m，h h2.450m（D）b h1.750m，h h2.375m39 计算弯矩系数 M，计算轴力系数 n 与下列_组数据最为接近。（A） M=0.450， n=1.250（B） M=0.432， n=1.430（C） M=0.406， n=1.430（D） M=0.485， n=1.33640 计算弯矩系数 M=0.450，计算轴力系数 n=1.450，托梁跨中截面的弯矩 Mb 和轴心拉力 Nb
23、与下列_组数据最为接近。（A）354.27kNm，239.7kN（B） 372.35kNm，318.92kN（C） 365kNm，245.6kN（D）347.7kNm，238.6kN41 该墙梁的墙体受剪承载力与下列_项数值最为接近。（A）139.8kN（B） 179.5kN（C） 145.6kN（D）150.5kN42 支承在桁架上的木檩条，桁架间距 3.5m，用东北落叶松制成，截面尺寸100mm150mm，处于长期高温(4050 )环境，按使用 50 年、恒载设计值(包括自重)设计，下列验算结果_是正确的?（A）8.17N/mm 210.88N/mm 2（B） 12.25N/mm29.79
24、N/mm 2（C） 12.25N/mm213.6N/mm 2（D）8.17N/mm 29.79N/mm 243 如图所示为一方木屋架端节点，其上弦杆轴力设计值 N=-120kN。该屋架采用水曲柳制作。当用木材单齿连接受剪承载力公式 钮秤（A）（B）（C）（D）44 由钻探取得某原状土样，经试验测得土的天然重度 =17kN/m3，含水量=13.2%，土粒相对密度 ds=2.69。土的饱和重度了 sat 最接近以下_项数值?（A）19.44（B） 17（C） 22（D）1445 某单层厂房柱，在基础顶面作用有荷载 F=300kN，M=87kNm，V=5kN，基础梁 F= 180kN，柱截面 b2a
25、2=400mm600mm，基础底部面积 lb=3m1.8m，基础变阶处尺寸：长 az1=1150mm，宽 bz1=950mm，基础高度 H=850mm，其余尺寸见下图所示。基础埋深 d=1.2m，混凝土强度等级 C20，f t=1.1N/mm2，HPB235 钢筋，fy=210N/mm2。45 如果基础承受弯矩 167kNm，偏心矩与下列_项值接近?（A）0.27m（B） 0.3m（C） 0.34m（D）0.36m46 下台阶的冲切面积与下列_项值接近?（A）0.659m 2（B） 0.723m2（C） 0.765m2（D）0.812m 247 如果基底反力如上图所示，则柱边-截面弯矩与下列_
26、项值接近?（A）121kNm（B） 128kNm（C） 134kNm（D）145kNm48 条件如上图所示，变阶处 1- 1 截面弯矩与下列_项值接近?（A）100.6kNm（B） 74.8kNm（C） 93.6kNm（D）85.4kNm49 柱边-截面的弯矩与下列_项值接近?（A）35.6kNm（B） 47.9kNm（C） 54.6kNm（D）59.8kNm50 变阶处 1- 1 截面弯矩与下列_项值接近?（A）19.1kNm（B） 26.4kNm（C） 34.5kNm（D）43.8kNm51 某一级建筑柱下独立桩基，桩基竖向荷载(荷载效应基本组合)设计值F=6200kN，弯矩设计值 M=3
27、50kNm，水平力 H=500kN，承台埋深 2.5m，承台及承台上土重设计值 G= 300kN。 建筑场地地层条件： (1)012m 粉质黏土，重度19kN/m3，e=0.80，可塑状态，地基土极限承载力标准值 qck=200kPa；(2)1214m细砂、中密-密实；(3)14 19m 砾石、卵石层；(4)1928m 粉质黏土；(5)2835m卵石层；(6)35 45m 粉土； (7)地下水位于地面下 3.5m。 采用水下钻孔灌注桩，桩径 d=800mm，4 根；承台及桩尺寸如图所示。51 如果 c=0.38，复合桩基的竖向承载力设计值与_项值接近。（A）1853kN（B） 1901kN（C
28、） 1958kN（D）2019kN52 轴心竖向力作用下，作用效应与_项值接近。（A）1625kN（B） 1778kN（C） 1896kN（D）1945kN53 如果 M=35104kNm，题中条件下，各桩对 x 轴的弯矩与_项值接近。（A）3900kNm（B） 4000kNm（C） 4100kNm（D）4200kNm54 hc=bc=1.0，a 0x=a0y=0.3，f 0=1.2m，f t=1.5MPa 时，柱下矩形独立承台，受柱冲切的承载力与_项值相近。（A）11560kN（B） 12396kN（C） 13675kN（D）14486kN55 C1=C2=1.2m， 1x=1y=0.3m，
29、h 0=0.9m，f t=1.5MPa 时，同柱冲切承载力与_项值接近。（A）2936kN（B） 3041kN（C） 3105kN（D）3248kN56 条件同第 4 小题，且 fc=15103kNm 时，锥形承台 A-A 截面的剪切承载力与_项值接近。（A）10675kN（B） 11869kN；（C） 12960kN（D）13651kN57 在其他条件相同的情况下，主动土压力 Ea、静止土压力 E0 和被动土压力 Ep 三者下列关系中 _项正确。（A）E aE0Ep（B） EaE 0E p（C） E0E aE p（D）E 0EaEp58 现有一幢高层剪力墙结构，该建筑建造在海岸城市，为特别重
30、要的房屋，矩形平面长度 60m，宽度 16m，共 11 层，高度 33m。基本风压 0=0.65kN/m2，抗震设防为 8 度，抗震等级为二级，其中一片剪力墙经协同工作分析，水平地震作用沿高度倒三角形分布，顶点值 = 64.36kN/m，顶部集中作用F n=60.6kN(如图所示)。风荷载受载宽度按开间 l=6m 考虑。剪力墙厚度均为 200mm。混凝土强度等级为C250 已知各层平均等效，刚度 EeIeq=4900105kNm2，结构基本自振周期Ts=0.55s。58 风荷载产生的剪力墙顶部和底部标准值，与下列_项最接近。（A） k=11.80kN/m， k=4.85kN/m（B） k=12
31、.68kN/m，“ k=5.15kN/m59 计算求得剪力墙在风荷载及水平地震作用下的底部剪力设计值，下列_项接近。（A）V W=412kN，V E=2043kN（B） VW=395kN，V E=1958kN60 某 10 层现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构房屋，丙类建筑，剖面图如图所示。其抗震设防烈度为 8 度，地震分组第二组，地震加速度 0.20g，类场地。质量和刚度沿高度分布比较均匀，但屋面有局部突出的小塔楼。阻尼比 =0.05。结构的基本周期 T1=1.13s。各层的重力荷载代表值如下： G1=1400kN，G 2=G3=G4=G5=G6=G7=G8=G9=0.9G1，C n=0.09G
32、1，小塔楼的侧向刚度与主体结构的层侧向刚度之比 Kn/K=0.05。60 计算相应 T1 的地震影响系数 1，其与_项数值最为接近。（A）0.16（B） 0.122（C） 0.0629（D）0.09861 计算结构水平地震作用标准值 FEK(kN)，其与_项数值最为接近。（A）6802（B） 5417（C） 7243（D）612262 计算小塔楼底部的地震弯矩设计值 Mn(kNm)，其与 _项数值最为接近。（A）2448（B） 3604（C） 1994（D）279463 计算地下室顶面的地震弯矩设计值 M(kNm)，其与 _项数值最为接近。（A）182 391（B） 237 108（C） 23
33、2 090（D）218 86964 一座由四支柱支承的水塔，如图所示。抗震设防烈度为 8 度，场地类别类，近震。水柜重心位于 O 点。各部分重力荷载代表值如下：水柜满载时总重G4=1741.3kN(空载时 G4=751.3kN)，三层支架自重 G3=130.4kN，二层支架自重G2=127.8kN，底层支架自重 G1=133.7kN，支架总量为 G=391.9kN。地震作用方向如图所示。满载时 T1=1.242s。支架式水塔的地震作用计算可以采用底部剪力法。 结构的等效总重力荷载，可近似地取 Ge0=G4+0.35G。各质点计算高度均从基础顶面算起。底层柱的计算高度为 5.6m，底层柱的反弯点假定位于距柱下端 0.6h 处。64 水柜满载时，水塔柱底处水平地震作用标准值(KN)最接近_项数值。（A）41.83（B） 71.05（C） 83.59（D）108.4165 空载时，已知总水平地震作用标准值 FEK=55.97kN，顶部附加地震作用系数n=0.0775，G iHi=18800.86kNm，试确定在水柜重心 O 点处地震作用标准值(kN)最接近于_项数值。（A）41.26
