1、注册结构工程师（二级专业考试- 下午）模拟试卷 1 及答案与解析1 有一钢筋混凝土非预应力屋架，如下图所示：已知：屋架混凝土强度等级为C30。节点集中荷载 P=P1+P2 恒荷载 P1=12kN(标准值且包括构件自重) 活荷载P2=6kN(标准值且活荷载大于 4kN/m2)提示：1计算屋架杆件内力时不考虑节点次应力的影响； 2上弦杆的计算长度可取节间长度的两倍。1 在活荷载作用下的支座反力为 RAh (设计值，kN)应该和下列( )项数值相接近。（A）R Ah23.4（B） RAh25.2（C） RAh21（D）R Ah19.52 在恒荷载和活荷载的作用下，上弦杆件 S1 的内力设计值(kN)
2、与下列( )项数值相接近。（A）153.02（B） 124.16（C） 148.99（D）127.513 上弦杆件截面为 200mm200mm，配置 4 根 14的钢筋，试问该屋架上弦杆的承载能力 N(设计值，kN)与下列( ) 项值相接近。（A）N337.5（B） N477.62（C） N250.27（D）N591.354 某钢筋混凝土框架梁截面尺寸 bh=300mm500mm，混凝土强度等级为 C25，纵向钢筋采用 HRB335，箍筋采用 HPB235，a s=35mm。4 若梁的纵向受拉钢筋为 422，纵向受压钢筋为 220，箍筋为 8200双肢箍，梁承受一般均布荷载，则考虑地震组合后该
3、梁能承受的最大弯矩 M 与剪力 V 最接近下列( )项数值。 （A）M260kNm，V=148kN （B） M=342kNm，V=160kN （C） M=297kNm，V=195kN （D）M=260kNm，V=160kN5 若该梁为三级框架梁，考虑地震组合及调整后在支座截面处引起的剪力设计值V=101kN(集中荷载引起的占 75%以上，集中荷载作用点至支座的距离 a=2000mm)，箍筋间距 s=200mm，则该截面的最小配箍面积为 ( ) 。（A）81mm 2（B） 94mm2（C） 57mm2（D）112mm 26 已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸 bh=500mm700mm，柱子的计
4、算长度I012m，混凝土强度等级为 C35，纵向钢筋 HRB4OO，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as40mm。6 设轴向力的偏心距 e0=625mm，承受轴力设计值 N400kN，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e 与下列( ) 项数值最为接近。（A）987mm（B） 1094mm（C） 824mm（D）1130mm7 设轴向力的偏心距 e0 1000mm，截面为大偏心受压，每侧布置 425的钢筋，则截面能承受的轴向力设计值 N 与下列( )项数值最为接近。（A）N305kN（B） N516kN（C） N602kN（D）N743kN8 若已知截面为非对称配筋，受压区配有 3
5、20的钢筋，构件承受轴力设计值N800kN，弯矩设计值 M265kNm，则截面受拉侧的配筋面积与下列( )项数值最为接近。（A）700mm 2（B） 652mm2（C） 892mm2（D）942mm 29 钢筋混凝土简支矩形截面梁尺寸为 250mm500mm，混凝土强度等级为 C30，梁受拉区配置 320的钢筋(942mm 2)，混凝土保护层 c25mm，承受均布荷载，梁的计算跨度 I 06m。9 若已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值 Mk100kNm ，则裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 与下列( ) 项数值最为接近。（A）0.77（B） 0.635（C） 0.58（D）0.6610
6、若已知裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 0.825，则该梁的短期效应刚度与下列( )项数值最为接近。（A）27610kNm 2（B） 27102kNm2（C） 28610kNm2（D）29610kNm 211 若已知梁的短期效应刚度 Bs29732.14kNm 2，按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值 Mk90kNm，按荷载效应的标准永久组合计算的跨中弯矩值Mq50kNm，梁受压区配有 218的钢筋，则跨中挠度与下列( ) 项数值最为接近。（A）10.2mm（B） 14.3mm（C） 16.3mm（D）11.9mm12 已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值 Mk90kNm ，受拉区纵向钢筋
7、为 320( 带肋钢筋 )，等效直径 deq20mm，按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力 sk210N/mm 2，则最大裂缝宽度 wmax 与下列( )项数值最为接近。（A）0.201mm（B） 0.197mm（C） 0.233mm（D）0.256mm13 若按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 te1.508%，按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力 sk157N/mm 2，裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 0.551，受拉钢筋同上题，则梁表面处的最大裂缝宽度ws,max 与下列 ( ) 项数值最为接近。（A）0.154mm（B） 0.140mm（C） 0
8、.125mm（D）0.177mm14 预应力钢筋的预应力损失，包括锚具变形损失( 11)，摩擦损失( 12)，温差损失(13)，钢筋松弛损失( 14)，混凝土收缩、徐变损失( 15)，局部挤压损失( 16)。设计计算时，预应力损失的组合，在混凝土预压前为第一批，预压后为第二批。对于先张法构件预应力损失的组合是 ( )。（A）第一批 11 +12 +14；第二批 15 +16（B）第一批 11 +12 +13；第二批 16（C）第一批 11 +12 +13 +14；第二批 15（D）第一批 11 +12；第二批 14+1515 梁中配置受压纵筋后( )。（A）既能提高正截面受弯承载力，又可减少构
9、件混凝土徐变（B）加大构件混凝土徐变（C）不影响构件混凝土徐变（D）只能提高正截面受弯承载力16 某宽厚板车间冷床区为三跨等高厂房，跨度均为 35m；边列柱柱间距为 10m，中列柱柱间距为 20m，局部 60m：采用三跨连续式焊接工字形屋面梁，其间距为10m，屋面梁与钢柱为固接。厂房屋面采用彩色压型钢板，屋面坡度为 1/20；檩条采用多跨连续式 H 型钢檩条，其间距为 5m；檩条与屋面梁搭接。屋面梁、檩条及屋面上弦水平支撑的局部布置示意如下图中的(a)图所示，且系杆仅与檩条相连。中列柱柱顶设置有 20m 和 60m 跨度的托架，托架与钢柱采用铰接连接，托架的简图和荷载设计值如下图中的(b)和(
10、c)图所示。屋面梁支承在托架竖杆的侧面，且屋面梁的顶面略高子托架顶面约 150mm。檩条、屋面梁、20m 跨度托架采用 Q235B钢，60m 跨度托架采用 Q345B 钢。手工焊接时，分别采用 E43 型焊条和 E50 型焊条，要求焊缝质量等级为二级。20m 跨度托架杆件采用轧制 T 型钢，T 型钢的翼缘板与托架平面相垂直。60m 跨度托架杆件采用轧制 H 型钢，H 型钢的腹板与托架平面相垂直。16 屋面均布荷载设计值(包括檩条自重)q=1.5kN/m 2。试问，多跨(五跨)连续檩条支座最大弯矩设计值(kNm)与下列( )项数值最为接近。 提示：可按M0.105ql 2 计算。（A）93.8（
11、B） 78.8（C） 62.5（D）46.917 屋面梁的弯矩设计值 M=2450kNm，采用双轴对称的焊接工字形截面，翼缘板为 -35016，腹板为-150012，W x1281010 3mm3，截面上无孔。当按抗弯强度进行计算时，试问，梁上翼缘上最大压应力(N/mm 2)与下列( )项数值最为接近。（A）182.1（B） 191.3（C） 200.2（D）20518 试问，20m 跨度托架的支座反力设计值(kN)与下列( )项数值最为接近。（A）730（B） 350（C） 380（D）372.519 20m 跨度托架上弦杆的轴心压力设计值 N1217kN ，采用轧制 T 型钢，T20040
12、82121，i x53.9mm ，i y97.3mm，A 12570mm2。当按轴心受压构件进行稳定性计算时，杆件最大压应力(N/mm 2)与下列( )项数值最为接近。 提示： 只给出上弦杆最大的轴心压力设计值，可不考虑轴心压力变化对杆件计算长度的影响。 为简化计算取绕对称轴的 y，代替 yz。（A）189.6（B） 144.9（C） 161.4（D）180.620 20m 跨度的托架下弦节点如下图所示，托架各杆件与节点板之间采用等强的对接焊缝进行连接，焊缝质量等级为二级。斜腹杆翼缘板拼接板为 2-10012，拼接板与节点板之间采用角焊缝连接，取 hf6mm，按等强连接的原则，试问，该角焊缝的
13、长度 l1(mm)与下列( ) 项数值最为接近。（A）360（B） 310（C） 260（D）21021 60m 跨度托架端斜杆 1 的轴心拉力设计值(kN)与下列( )项数值最为接近。（A）2736（B） 2757（C） 3339（D）336522 60m 跨度托架下弦杆最大轴心拉力设计值(kN)与下列( )项数值最为接近。（A）11969（B） 8469（C） 8270（D）809423 60m 跨度托架上弦杆最大轴心压力设计值 N8550kN ，拟采用热轧 H 型钢H4284072035，i x182mm ，i y104mm ，A=36140mm 2。当按轴心受压构件进行稳定性计算时，杆
14、件最大压应力(N/mm 2)与下列( )项数值最为接近。 提示：只给出杆件最大轴心压力值，可不考虑轴心压力的变化对杆件计算长度的影响。（A）307.2（B） 276.2（C） 248.6（D）230.224 60m 跨度托架腹杆 V2 的轴心压力设计值 N1855kN，拟采用热轧 H 型钢H390 3001016，i x169mm ，i y72.6mm ，A=13670mm 2。当按轴心受压构件进行稳定性计算时，杆件的最大压应力(N/mm 2)与下列( )项数值最为接近。（A）162（B） 194（C） 253（D）30325 60m 跨度托架的上弦节点如下图所示，托架各杆件与节点板之间采用等
15、强的对接焊缝进行连接，焊缝质量等级为二级。斜腹杆腹板的拼接板件为-35810，拼接板件与节点板之间采用坡口焊透的 T 形焊缝，试问， T 形焊缝的长度 l1(mm)与下列( )项数值最为接近。（A）310mm（B） 330m（C） 560mm（D）620mm26 计算格构式压杆绕虚轴 x 挠曲时的整体稳定性，其稳定系数应根据( )查表确定。（A） x（B） ox（C） y（D） oy27 工字形截面受压构件腹板高度与厚度之比不能满足按全腹板进行计算的要求时，( )。（A）可在计算时将腹板截面仅考虑计算高度两边缘 的范围（B）必须加厚腹板（C）必须设置纵向加劲肋（D）必须设置横向加劲肋28 有侧
16、移的单层钢框架，采用等截面柱，柱与基础固接，与横梁铰接，框架平面内柱的计算长度系数 是 ( )。（A）2（B） 1.5（C） 1（D）0.529 有重级工作制吊车的厂房选择屋架下弦交叉支撑，屋架间距 6m，支撑节间6m，支撑杆件截面是( )。（A）（B）（C）（D）30 截面尺寸为 1170mml90mm 的窗间墙，采用 MU7.5 单排孔混凝土小型空心砌块和 M7.5 混合砂浆砌筑，不错孔，不灌实。墙的计算高度 3.8m，承受轴向力设计值 105kN，荷载标准值产生的偏心距为 38mm。30 该窗间墙高厚比 与( )项数值相近。（A）18（B） 20（C） 22（D）2431 假定该窗间墙的
17、高厚比 =20，试确定其承载力与( )项数值相近。（A）126.71kN（B） 122.04kN（C） 122.56kN（D）137.38kN32 上题的其他条件不变，仅改用 M7.5 水泥砂浆砌筑，该窗间墙的承载力与 ( )项数值相近。（A）95.68kN（B） 103.74kN（C） 107.7kN（D）114.25kN33 某窗间墙尺寸为 1200mm370mm，如下图所示，采用 MU10 砖和 M2.5 的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为 bh200mm550mm，跨度 5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力 N1 240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为 N05
18、0kN。33 假定 a0=142.88mm，梁端支承处砌体的局部受压承载力与( )项数值最为接近。（A）78.87kN（B） 63.21kN（C） 59.87kN（D）52.8kN34 在梁端设置与梁端现浇成整体的垫块，其尺寸为 ab240mm，b b620mm，t b 300mm。已知 a081.13mm，试问垫块下砌体的局部受压承载力与( )项数值接近。（A）83.58kN（B） 96.8kN（C） 119.39kN（D）127.5kN35 已知柱间基础上墙体高 15m，双面抹灰、墙厚 240mm，采用 MU10 烧结普通砖，M5 混合砂浆砌筑，墙上门洞尺寸如题图所示，柱间 6m，基础梁长
19、 5.45m，基础梁断面尺寸为 bhb240mm450mm，伸入支座 0.3m；混凝土为 C30，纵筋为HRB335，箍筋为 HPB235。35 墙梁跨中截面的计算高度 H0 与( )项数值最为接近。（A）5375mm（B） 5150mm（C） 5335mm（D）5450mm36 若已知墙梁计算跨度 l05150mm，则规范公式 7.3.6-1 中，公式右端的值与 ( )项数值最为接近。（A）72.35kNm（B） 66.5kNm（C） 68.92kNm（D）78.95kNm37 托梁按偏心受拉构件进行计算，若已知 aM0.250， N2.032，假设墙梁的跨中计算高度 H05.450m，由荷
20、载 Q2 引起的跨中弯矩值 M2315kNm，则轴心力至纵向钢筋合力点之间的距离 e 与( ) 项数值最为接近。（A）670mm（B） 490mm（C） 550mm（D）450mm38 若已知荷载设计值 Q2=150kN/m，则使用阶段的托梁斜截面受剪承载力(规范公式 7.3.8)验算时公式右端的剪力值与( )项数值最为接近。（A）149.2kN（B） 150.59kN（C） 181.88kN（D）167.38kN39 施工阶段托梁的弯矩及剪力设计值承载力为( )。（A）54.27kNm，39.7kN（B） 72.35kNm，118.92kN（C） 65kNm,45.6kN（D）54.27kN
21、m，72.35kN40 对砌体房屋中的钢筋混凝土构造柱的论述，以下( )项为正确。（A）墙体开裂阶段的抗剪能力明显提高（B）如果先浇构造柱，一定要严格按构造规定沿墙高每隔 500mm 设 26结钢筋（C）构造柱必须单独设置基础，不得直接埋入室外地坪下 500mm 或较浅的基础圈梁中（D）各片承重墙体均设置连续到顶的构造柱，对墙体抗剪强度有提高作用41 下列( ) 项正确。（A）梁端较短垫梁下的砌体，可视为均匀局部受压（B）梁端预制刚性垫块下的砌体为均匀局部受压（C）钢筋混凝土过梁和墙梁，梁端底面砌体的应力分布可近似为均匀的（D）梁端预制刚性垫块和与梁端现浇成整体的刚性垫块下砌体的应力状态相同4
22、2 如题图所示原木屋架，选用红皮云杉 TC13B 制作。斜杆 D3 原木梢径d100mm，其杆长 L=2828mm。42 D3 杆轴心压力设计值 N-17.77kN，当按强度验算时，斜杆 D3 的轴心受压承载力 c 与下列( )项数值最为接近。（A）1.10N/mm 2（B） 1.39N/mm2（C） 2.26N/mm2（D）1.78N/mm 243 D3 杆轴心压力设计值 N-22.02kN，当按稳定验算时，斜杆 D3 的轴心受压承载力 c 与下列( )项数值最为接近。（A）4.89N/mm 2（B） 6.22N/mm2（C） 7.94N/mm2（D）10.09N/mm 244 某群桩基础的
23、平面，剖面和地基土层分布情况如下图；地质情况如下： 杂填土：其重度 17.8kN/m 3； 淤泥质土：其重度 17.8kN/m 3，桩的极限侧阻力标准值 qsik20kPa,属高灵敏度软土； 黏土：其重度 19.5kN/m 3，桩的极限侧阻力标准值 qsik60kPa，土的压缩模量 E s18.0MPa ； 淤泥质土：地基承载力标准值 fk70kPa，压缩模量 Es21.6MPa；在桩长深度范围内务土层的加权平均土层极限摩擦力标准值 qsk21kPa； 作用子桩基承台顶面的竖向力设计值 F3600kN，桩基承台和承台上土自重设计值 G 480kN。本桩基安全等级为二级。44 如果桩基直径为 0
24、.4m，则基桩极限侧阻力标准值与下列 ( )项值接近。（A）435.9kN（B） 450.9kN（C） 467.23kN（D）475.94kN45 如果桩身直径为 0.4m，则基桩端阻力标准值与下列 ( )项值接近。（A）327.69kN（B） 339.12kN（C） 346.78kN（D）350.51kN46 当 Qsk440.59kN，Q pk301.24kN 时基桩的竖向承载力设计值与下列 ( )项值接近。（A）455.57kN（B） 465.64kN（C） 473.59kN（D）480.16kN47 软弱下卧层顶面处的附加应力与下列( )项值接近。（A）38.59kPa（B） 43.8
25、4kPa（C） 48.94kPa（D）51.43kPa48 软弱下卧层顶面处自重应力与下列( )项值接近。（A）149.56kPa（B） 157.96kPa（C） 172.34kPa（D）184.1kPa49 软弱下卧层地基承载力设计值与下列( )项值接近。（A）249.52kPa（B） 267.47kPa（C） 273.82kPa（D）284.31kPa50 某二级建筑桩基如下图所示，柱截面尺寸为 450mm600mm，作用于基础顶面的荷载设计值为：F=2800kN，M=210kNm( 作用于长边方向)，H=145kN，采用截面为 350mm350mm 的预制混凝土方桩，承台长边和短边为：a
26、2.8m，b1.75m，承台埋深 1.3m，承台高 0.8m，桩顶伸入承台 50mm，钢筋保护层取 40mm，承台有效高度为：h 00.8 -0.050-0.040=0.710m=710mm ，承台混凝土强度等级为 C2O，配置 HRB335 钢筋。50 按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)取承台及其上土的平均重度 G=20kN/m2，则桩顶竖向力设计值最小与下列( )项值接近。（A）406.75kN（B） 414.5kN（C） 419.8kN（D）425.6kN51 承台受弯承载力 Mx 与下列( )项值接近。（A）442.89kNm（B） 452.63kNm（C） 458.72kNm（
27、D）465.21kNm52 承台受弯承载力 My 与下列( )项值接近。（A）619.57kNm（B） 679.60 kNm（C） 643.65kNm（D）656.73kNm53 柱边承台受冲切承载力值与下列( )项值接近。（A）4230.9kN（B） 4367.1kN（C） 4457.6kN（D）4601.5kN54 角柱向上冲切时承台受冲切承载力与下列( )项值接近。（A）967.3kN（B） 1142.6kN（C） 1296.7kN（D）1401.5kN55 承台 I-I 截面的受剪承载力与下列( )项值接近。（A）1156.7kN（B） 1269.8kN（C） 1321.4kN（D）1
28、450.7kN56 在地震区“ 岩土工程勘察报告 ”中不包括下列( )项内容。（A）场地土类（B）建筑场地类型（C）土层中是否有液化层（D）地基土抗震承载力数值57 高层建筑为了减小地基的变形，下列( )种基础形式较为有效。（A）钢筋混凝土十字交叉基础（B）箱形基础（C）筏形基础（D）扩展基础58 有密集建筑群的城市市区中的某建筑，地上 28 层，地下 1 层，为一般框架核心筒钢筋混凝土高层建筑。抗震设防烈度为 7 度。该建筑质量沿高度比较均匀，平面为切角正三角形，如下图所示。58 假定基本风压值当重现期为 10 年时 w00.40kN/m 2；当为 50 年时 w0=0.55 kN/m2；当
29、为 100 年时 w0=0.6kN/m2。结构基本周期 T1=2.9s。试确定，该建筑脉动增大系数 与下列( )项数值最为接近。（A）1.59（B） 1.6（C） 1.67（D）1.6959 试问，屋面处脉动影响系数 与下列( )项数值最为接近。（A）0.4702（B） 0.4772（C） 0.4807（D）0.482460 风作用方向见上图。竖向风荷载 qk 呈倒三角形分布，如下图所示。（A）36.8（B） 42.2（C） 57.2（D）52.861 假定风荷载沿高度呈倒三角形分布，地面处为 0，屋顶处风荷载设计值q=134.7kN/m2，如下图所示。地下室混凝土切变模量与折算受剪截面面积乘
30、积G0A019.7610 6kN，地上 1 层 G1A117.17 106kN。试问，风荷载在该建筑物结构计算模型的嵌固端处产生的倾覆力矩设计值 (kNm)，与下列( )项数值最为接近。 提示：侧向刚度比，可近似按楼层等效剪切刚度比计算。（A）260779（B） 347706（C） 368449（D）38970862 假设外围框架结构的部分柱在底层不连续，形成带转换层的结构，且该建筑物的结构计算模型底部的嵌固端在0.000 处。试问，剪力墙底部需加强部位的高度(m)，应与下列 ( )项数值最为接近。（A）5.2（B） 10（C） 11（D）1363 63 关于梁端纵向钢筋的设置，试问，下列(
31、)项配筋符合相关规范、规程的要求。（A）（B）（C）（D）64 假定梁端上部纵向钢筋为 825、下部为 425，试问，关于梁中箍筋的设置，下列( ) 最为接近相关规范、规程的要求。（A）（B）（C）（D）65 假定该建筑物建在类场地上，其角柱纵向钢筋的配置如下图所示。试问，下列在柱中配置的纵向钢筋面积，其中( )项最为接近相苯规范、规程的要求。（A）（B）（C）（D）66 有抗震设防的高层建筑结构，对竖向地震作用的考虑，下列( )符合高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ 3-2002)的规定。（A）8 度、9 度设防时应考虑竖向地震作用（B） 9 度抗震设计时，较高建筑应考虑竖向地震作用（C）
32、9 度抗震设计时应考虑竖向地震作用（D）7 度设防的较高建筑及 8 度、9 度设防时应考虑竖向地震作用67 当高层建筑结构采用时程分析法进行补充计算时，所求得的底部剪力应符合 ( )规定。（A）每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力 80%（B）每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力 65%，多条时程曲线计算所得的结构底部剪力平均值不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力 80%（C）每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力 90%（D）每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法或
33、底部剪力法求得的底部剪力 75%68 当乙类、丙类高层建筑结构高度较高时，宜采用时程分析法进行补充计算，下列 ( )符合 高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ 3-2002)的规定。（A）7 度和 8 度、类场地，高度大于 80m，8 度、类场地和 9 度，高度大于 60m（B） 7 度和 8 度、类场地，高度大于 100m，8 度、类场地和 9 度，高度大于 60m（C） 7 度和 8 度、类场地，高度大于 100m，8 度、类场地和 9 度，高度大于 80m（D）7 度和 8 度、类场地，高度大于 100m，8 度、类场地，高度大于80m，9 度，高度大于 60m69 某 10 层现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构房屋，丙类建筑，剖面图如图所示。其抗震设防烈度为 8 度、地震分组第二组，地震加速度 0.20g，类场地。质量和刚度沿高度分布比较均匀，但屋面有局部突出的小塔楼。阻尼比 s =0.05。结构的基本周期 T11.13s。各层的重力荷载代表值G 114000kN ，G 2G 3G 4G 5=
