1、注册结构工程师（二级专业考试- 下午）模拟试卷 3 及答案与解析1 某楼面的均布活荷载为 6kN/m2，该楼面结构中有一根钢筋混凝土连续梁，如下图所示。结构安全等级为二级。混凝土强度等级为 C30，纵向钢筋为 HRB400，箍筋为 HPB235 钢。梁截面尺寸 bh=250mm500mm。均布荷载标准值：静载(含自重)g k 20kN/m，活载 qk25kN/m。提示：计算梁内力时应考虑活载的不利布置，并按下表进行计算。1 D 支座截面的最大弯矩设计值 MD 与下列( )项数值最为接近。（A）-217.6kNm（B） -234.0kNm（C） -277.3kNm（D）-244.9kNm2 E
2、跨跨中截面的最大弯矩设计值 M4 与( )项数值最为接近。（A）163.5kNm（B） 156.6kNm（C） 183.5kNm（D）192.5kNm3 DE 跨中靠近 D 支座截面的最大剪力设计值 VD 右 ，最接近( ) 项值。（A）214.9kN（B） 196.2kN（C） 217.6kN（D）208.3kN4 假设梁的跨中截面按下图所示 T 形截面考虑，在弯矩设计值 M200kNm 作用下，此单筋 T 形梁的纵向受拉钢筋截面面积 As 应和( )项数值最为接近。（A）1259mm 2（B） 1457mm2（C） 1800mm2（D）1380mm 25 如下图所示，假定梁支座截面配有受压
3、钢筋 As=628mm2，a sa s=40mm。在弯矩设计值 M=-280kNm 作用下，该梁支座截面的受拉钢筋截面面积 As 与( )项数值最为接近。（A）1700mm 2（B） 2226mm2（C） 1930mm2（D）2052mm 26 当按单筋矩形梁配筋时，其纵向受拉钢筋的最大配筋率 max，最接近( )项数值。（A）2.52%（B） 2.05%（C） 2.49%（D）2.90%7 假设梁的截面有效高度 h0430mm，梁内横向钢筋仅配有双肢箍 10150，试问梁的斜截面抗剪承载力设计值 Vcs+Vp 与( )项数值最为接近。（A）285kN（B） 226kN（C） 184kN（D）
4、273kN8 某钢筋混凝土柱，截面尺寸为 300mm500mm，混凝土强度等级为 C30，纵向受力钢筋为 HRB400，纵向钢筋合力点至截面近边缘的距离 asa s=40mm。8 设柱的计算长度为 3m，承受的轴心压力设计值 N1100kN ，弯矩设计值M250 kNm，则轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e 最接近( )项数值。（A）452mm（B） 380mm（C） 469mm（D）484mm9 设柱承受的考虑地震作用参与组合后的轴心压力设计值 N1100kN ，弯矩设计值 M350kNm，且已知偏心距增大系数 1.05，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e=564mm
5、，则按对称配筋计算而得的纵向受力钢筋 AsA s，与( )项数值最为接近。（A）1200mm 2（B） 900mm2（C） 954mm2（D）1080mm 210 设柱截面的受压和受拉钢筋的配筋面积均为 1256mm2，受拉区纵向钢筋的等效直径 deq20mm ，混凝土保护层厚度 c30mm,按荷载效应标准组合计算的轴力Nk500kN，弯矩值 Mk180kNm，构件计算长度 l04000mm，钢筋的相对黏结特性系数 1.0，则按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力 sk 与( )项数值最为接近。（A）193N/mm 2（B） 225N/mm2（C） 206N/mm2（D）290N/m
6、m 211 设轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离 e569mm，受拉纵筋面积 As= 1521mm2，受拉区纵向钢筋的等效直径 deq20mm，等效应力 sk=186N/mm2，构件直接承受重复动力荷载，其余条件同上题，则构件的最大裂缝宽度 max 与( )项数值最为接近。（A）0.143mm（B） 0.174mm（C） 0.221mm（D）0.281mm12 某钢筋混凝土排架柱，净高 H0=6m，上端铰接下端固接，柱的截面为矩形，bh=400mm400mm，混凝土强度等级 C20，纵筋用 HRB335，箍筋 HPB235，柱顶作用有轴心力 400kN，若配置箍筋为 8（A）V=148.
7、3kN（B） V=198.8kN（C） V=132.3kN （D）V=169.5kN13 已知承受剪力设计值 V=150kN 的直锚筋预埋件，构件混凝土强度等级为 C25，锚筋为 HBB335 钢筋，钢板为 Q235 钢，板厚 t=14mm。锚筋布置为三层，锚筋直径为 16。预埋件锚筋的计算面积与( )项数值最为接近。（A）1354mm 2（B） 1020mm2（C） 1200mm2（D）1070mm 214 无腹筋的钢筋混凝土梁沿斜截面的受剪载力与剪跨比的关系是( )。（A）随剪跨比的增加而提高（B）随剪跨比的增加而降低（C）在一定的范围内随剪跨比的增加而提高（D）在一定的范围内随剪跨比的增
8、加而降低15 受弯构件减小受力裂缝宽度最有效的措施之一是( )。（A）增加截面尺寸（B）提高混凝土强度等级（C）增加受拉钢筋截面面积，减小裂缝截面的钢筋应力（D）增加钢筋的直径16 需设计一轻级工作制吊车厂房的钢结构屋盖，屋架跨度 18m，屋架间距 6m，车间长 36m，屋面材料采用太空轻质大型屋面板。其结构构件的平面布置、屋架杆件的几何尺寸，作用在屋架节点上的荷载以及屋架的部分杆件内力设置均示于下图中。该屋盖结构的钢材为 Q235-B，焊条为 E43 型，屋架的节点板厚为 8mm。16 如上表所示荷载作用下，屋架下弦杆 O3，的轴心拉力设计值 N(kN)，与( )项数值最为相近。（A）250
9、（B） 284.1（C） 291.7（D）333.317 如上表所示荷载作用下，屋架斜腹杆 S2 的轴心拉力设计值 N(kN)应与( )项数值相近。（A）123.9（B） 135.3（C） 152（D）180.218 屋架上弦杆各节间的轴心压力设计值，已示于屋架内力图中。其截面为110706，试问在按实腹式轴心受压构件的稳定性进行计算时，其压应力与( )项数值最为接近。（A） -166.0N/mm 2（B） -180.6N/mm 2（C） -187.5N/mm 2（D） -207.2N/mm 219 已知斜腹杆 S1 的最大轴心压力设计值为 -185.8kN，截面为 805，试问在按实腹式轴心
10、受压构件的稳定性进行计算时，其压应力应和( )项数值最为相近。（A） -141.6N/mm 2（B） -158.9N/mm 2（C） -164.3N/mm 2（D） -188.9N/mm 220 杆件 S1 与节点板的连接焊缝采用两侧焊，其直角焊缝的焊脚尺寸均为 5mm，试问其肢背的焊缝长度 bf(mm)与( ) 值最为接近。（A）130（B） 120（C） 100（D）9021 假定屋架跨中的竖腹杆 S10 采用 565 的十字形截面，试问其填板数应采用 ( )项数值为正确。（A）2（B） 3（C） 4（D）522 假定下弦杆横向支撑的十字交叉斜杆 HCI 的杆端焊有节点板，用螺栓与屋架下弦
11、杆相连，其截面采用等边角钢(在两角钢的交点处均不中断，用螺栓相连，按受拉设计)，并假定其截面只按长细比控制，试问应采用( )项角钢较为合理。（A）（B）（C）（D）23 假定下弦横向支撑的刚性系杆 XG1 的杆端焊有节点板，并用螺栓与屋架下弦杆相连，其截面由长细比控制，应采用( )项角钢组成的十字形截面较为合理。（A）565（B） 635（C） 705（D）75524 假定在某一承受竖向荷载的屋架中，有一竖腹杆仅为了减少上弦杆的长细比而设，则用以确定该杆截面的长细比应为( )项数值。（A）=150（B） =200（C） =250（D）=40025 某屋架，业主供应钢材为 Q235-B 钢(3
12、号镇静钢)，型钢及节点板厚度均不超过 10mm，钢材抗压强度设计值是( )。（A）200N/mm 2（B） 210N/mm2（C） 215N/mm2（D）225N/mm 226 焊接组合梁腹板的计算高度 h0=2400mm，根据局部稳定计算和构造要求，需在腹板一侧配置钢板横向加劲肋，其经济合理的截面尺寸是( )。（A）-1208（B） -1408（C） -15010（D）-1801227 某简支箱形截面梁，跨度 60m，梁宽 1m，梁高 3.6m，采用 Q345 钢(16Mn 钢)制造，在垂直荷载作用下，梁的整体稳定系数 b 为( )。（A）0.76（B） 0.85（C） 0.94（D）128
13、 承压型高强度螺栓可用于( )。（A）直接承受动力荷载的连接（B）承受反复荷载作用的结构的连接（C）冷弯薄壁型钢结构的连接（D）承受静力荷载或间接承受动力荷载结构的连接29 塑性设计与弹性设计相比较，板件宽厚比限值( )。（A）不变（B）前者大于后者（C）后者大于前者（D）不一定30 某三层砌体结构，采用钢筋混凝土现浇楼盖，其第二层纵向各墙段的层间等效侧向刚度值见下表，该层纵向水平地震剪力标准值 VE=300kN。试问，墙段 3 应承担的水平地震剪力标准值 VE3(kN)，应与下列( )项数值最为接近。31 某底层为框架抗震墙的四层砌体房屋，抗震设防烈度 8 度，设计基本地震加速度为 0.16
14、g；假定各层质点集中在楼层标高处，其各层重力荷载代表值及各层层高均示于下图中。 31 试问，总水平地震作用标准值 FEK(kN)，应与下列( )项数值最为接近。（A）1500（B） 1650（C） 1800（D）195032 若总水平地震作用标准值 FEK=2000kN。试问，第三层的水平地震剪力标准值V3(kN)，应与下列 ( )项数值最为接近。（A）1000（B） 1150（C） 1300（D）145033 某多层砌体结构承重墙段 A，如下图所示，两端均设构造柱，墙厚 240mm，长度 4000mm，采用烧结普通砖砌筑。33 当砌体抗剪强度设计值 fv0.14MPa 时，假定对应于重力荷载
15、代表值的砌体截面平均压应力 00.3MPa，试问该墙段截面抗震受剪承载力(kN)应与下列( )项数值最为接近。（A）150（B） 170（C） 185（D）20034 在墙段正中部位增设一构造柱，如下图所示，构造柱混凝土强度等级为 C20，每根构造柱均配 414 纵向钢筋(A s615mm 2)。试问，该墙段的最大截面受剪承载力设计值(KN)，应与下列( ) 项数值最为接近。 提示：ft1.1N/mm 2，f y210N/mm 2， RE0.85，取 f VE0.2N/mm 2 进行计算。（A）240（B） 265（C） 285（D）31535 某多层砌体结构第二层外墙局部墙段立面，如下图所示
16、。当进行地震剪力分配时，试问，计算该砌体墙段层间等效侧向刚度所采用的洞口影响系数，应与下列 ( )项数值最为接近。（A）0.88（B） 0.91（C） 0.95（D）0.9836 某三层无筋砌体房屋(无吊车)，现浇钢筋混凝土楼(屋)盖，刚性方案，砌体采用 MU10 级蒸压灰砂砖、M7.5 级水泥砂浆砌筑，施工质量控制等级为 B 级，安全等级二级。各层砖柱截面均为 370mm490mm，基础埋置较深且底层地面设置刚性地坪，房屋局部剖面示意如下图所示。36 当计算底层砖柱的轴心受压承载力时，试问，其 值应与下列( )项数值最为接近。（A）0.91（B） 0.88（C） 0.83（D）0.7837
17、若取 0.9 ，试问，二层砖柱的轴心受压承载力设计值(kN) ，应与下列( )项数值最为接近。（A）275（B） 245（C） 215（D）18538 某底层框架-抗震墙房屋，普通砖抗震墙嵌砌于框架之间，如下图所示。其抗震构造符合规范要求；由于墙上孔洞的影响，两段墙体承担的地震剪力设计值分别为V1100kN、 V 2150kN。试问，框架柱 2 的附加轴压力设计值(kN)，应与下列( )项数值最为接近。（A）35（B） 75（C） 115（D）18539 某无吊车单层砌体房屋，刚性方案，s2H；墙体采用 MU10 级蒸压灰砂砖、M5 级混合砂浆砌筑。山墙(无壁柱)如下图所示，墙厚 240mm，
18、其基础顶面距室外地面 500mm；屋顶轴向力 N 的偏心矩 e12mm。当计算山墙的受压承载力时，试问，高厚比 和轴向力的偏心矩 e 对受压构件承载力的影响系数 ，应与下列 ( )项数值最为接近。（A）0.48（B） 0.53（C） 0.61（D）0.6440 对砌体房屋进行截面抗震承载力验算时，就如何确定不利墙段的下述不同见解中，其中( ) 项组合的内容是全部正确的。 ：选择竖向应力较大的墙段； ：选择竖向应力较小的墙段； ：选择从属面积较大的墙段； ：选择从属面积较小的墙段。（A）+ （B） + （C） + （D）+ 41 砌体抗震设计中，( )项所述正确。（A）结构在抗震设防烈度下的抗震
19、验算实质上是弹性变形验算（B）砌体结构墙体截面抗震承载力调整系数 RE，对两端均有构造柱的抗震墙RE 0.9，自承重抗震墙 RE0.75，其他抗震墙 RE1.0（C）对抗震墙截面的抗震承载力验算，可只对垂直压应力较大且分配的地震力较大的墙段进行验算（D）抗震设防烈度为 7 度时，未设构造柱且长度大于 7.2m 的大房间，在内外墙交接应沿墙高每隔 1000m 配置 26 拉结钢筋42 某一 12m 跨原木豪式木屋架，屋面坡角 =26.56，屋架几何尺寸及杆件编号如下图所示，选用红皮云杉 TC-13B 制作。42 在恒载作用下上弦杆 O3 的内力 N-42.21kN，上弦第三节间正中截面的弯矩设计
20、值 M=1800000Nmm，该节间上弦的原木小头直径 为 140mm。已求得计算截面处 c2.39N/mm 2，试判定在恒载作用下，上弦第三节间压弯构件承载力计算中的 m。 (考虑轴心力和弯矩共同作用的折减系数)与( )项数值最为接近。（A）0.57（B） 0.52（C） 0.47（D）0.39743 屋架端节点如下图所示。恒载作用下，假定上弦杆 O1 的轴向力设计值 N-70.43kN。试确定按双齿连接木材受剪验算式中（A）0.874N/mm 2，1.172N/mm 2（B） 0.874N/mm2，0.938N/mm 2（C） 0.782N/mm2，1.172N/mm 2（D）0.782N
21、/mm 2，0.938N/mm 244 位于土坡坡顶的钢筋混凝土条形基础。如下图所示。试问，该基础底面外边缘线至稳定土坡坡顶的水平距离 a(m)，应不小于下列 ( )项数值。（A）2（B） 2.5（C） 3（D）3.645 下列关于地基设计的一些主张，其中( )项是正确的。（A）设计等级为甲级的建筑物，应按地基变形设计，其他等级的建筑物可仅作承载力验算（B）设计等级为甲、乙级的建筑物，应按地基变形设计，丙级建筑物可仅作承载力验算（C）设计等级为甲、乙级的建筑物，在满足承载力计算的前提下，应按地基变形设计；丙级建筑物满足(建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)规定的相关条件时，可仅作
22、承载力验算（D）所有设计等级的建筑物均应按地基变形设计46 某工程地基条件如下图所示，季节性冻土地基的设计冻深为 0.8m ，采用水泥土搅拌法进行地基处理。46 水泥土搅拌桩的直径为 600mm，有效桩顶面位于地面下 1100mm 处，桩端伸入黏士层 300mm。初步设计时按建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002) 规定估算，并取 0.5 时，试问，单桩竖向承载力特征值 RZ(kN)，最接近于下列( )项数值。（A）85（B） 106（C） 112（D）12047 水泥土搅拌桩单桩竖向承载力特征值 RZ105kN，采用正方形布桩，桩距s=1000mm，桩间土承载力折减系数 0.25。初步
23、设计时按 建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002)规定估算，试问，其复合地基承载力特征值 fspk(kPa)，最接近于下列( ) 项数值。（A）79（B） 121（C） 136（D）14848 某 15 层建筑的梁板式筏基底板，如下图所示。采用 C35 级混凝土，f t 1.57N/mm2；筏基底面处相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值p280kPa。提示：计算时取 as60。48 试问，设计时初步估算得到的筏板厚度 h(mm)，应与下列( )项数值最为接近。（A）320（B） 360（C） 380（D）40049 假定：筏板厚度取 450mm。试问，对图示区格内的筏板作冲切承
24、载力验算时，作用在冲切面上的最大冲切力设计值 F1J(kN)，应与下列( )项数值最为接近。（A）5440（B） 6080（C） 6820（D）756050 筏板厚度同上题。试问，底板的受冲切承载力设计值(kN)，应与下列( )项数值最为接近。（A）7980（B） 8330（C） 9460（D）957051 筏板厚度同第 2 小题。试问，进行筏板斜截面受剪切承载力计算时，平行于JL4 的剪切面上(一侧) 的最大剪力设计值 Vs(kN)，应与下列( )项数值最为接近。（A）1750（B） 1930（C） 2360（D）378052 筏板厚度同第 2 小题。试问，平行于 JL4 的最大剪力作用面上
25、(一侧)的斜截面受剪承载力设计值 V(kN)，应与下列( ) 项数值最为接近。（A）2237（B） 2750（C） 3010（D）325053 假定筏板厚度为 850mm，采用 HRB335 级钢筋 (fy300N/mm 2)；已计算出海米宽区格板的长跨支座及跨中的弯矩设计值，均为 M240kNm 。试问，筏板在长跨方向的底部配筋，采用下列( )项才最为合理。（A）（B）（C）（D）54 某高层建筑采用的满堂布桩的钢筋混凝土桩筏基础及地基的土层分布，如下图所示，桩为摩擦桩，桩距为 4d(d 为桩的直径)。由上部荷载(不包括筏板自重)产生的筏板底面处相应于荷载效应准永久组合时的平均压力值为 60
26、0kPa；不计其他相邻荷载的影响。筏板基础宽度 B28.8m；长度 A=51.2m；群桩外缘尺寸的宽度b028m，长度 a050.4m。钢筋混凝土桩有效长度取 36m，即假定桩端计算平面在筏板底面向下 36m 处。 54 假定桩端持力层土层厚度 h140m。桩间土的内摩擦角 =20。试问，计算桩基础中点的地基变形时，其地基变形计算深度(m)应与下列( )项数值最为接近。（A）33（B） 37（C） 40（D）4455 土层条件同上题。当采用实体深基础计算桩基最终沉降量时，试问，实体深基础的支承面积(m 2)，应与下列 ( ) 项数值最为接近。（A）1411（B） 1588（C） 1729（D）
27、194556 土层条件同第 1 小题，筏板厚 800mm。采用实体深基础计算桩基最终沉降时，假定实体深基础的支承面积为 2000m2。试问，桩底平面处对应于荷载效应准永久组合时的附加压力(kPa) ，应与下列( ) 项数值最为接近。 提示：采用实体深基础计算桩基础沉降时，在实体基础的支承面积范围内，筏板、桩、土的混合重度(或称平均重度) ，可近似取 20kN/m3。（A）460（B） 520（C） 580（D）70057 假如桩端持力层土层厚度 h1=30m，在桩底平面实体深基础的支承面积内，对应于荷载效应准永久组合时的附加压力为 750kPa。且在计算变形量时，取 s0.2。又已知，矩形面积
28、土层上均布荷载作用下角点的平均附加应力系数，依次分别为：在持力层顶面处， 。试问，在通过桩筏基础平面中心点竖线上，该持力层土层的最终变形量(mm)，应与下列( )项数值最为接近。（A）93（B） 114（C） 126（D）18458 一座由四支柱支承的水塔，如下图所示。抗震设防烈度为 8 度，场地类别类，近震。水柜重心位于 O 点。各部分重力荷载代表值如下：水柜满载时总重G41741.3kN(空载时 G4751.3kN)，三层支架自重 G3130.4kN ，二层支架自重G2127.8kN，底层支架自重 G1133.7kN，支架总量为 G391.9kN 。地震作用方向如图所示。满载时，T 11.
29、242s。支架式水塔的地震作用计算可以采用底部剪力法。结构的等效总重力荷载，可近似地取 GeqG 4+0.35G。各质点计算高度均从基础顶面算起。底层柱的计算高度 h 为 5.6m，底层柱的反弯点假定位子距柱下端0.6h 处。58 水柜满载时，水塔柱底处水平地震作用标准值(kN)最接近( )项数值。（A）41.83（B） 71.05（C） 83.59（D）95.8559 空载时，已知总水平地震作用标准值 FEK=55.97kN，顶部附加地震作用系数 n= 0.0775，G iHi=18800.86kNm，试确定在水柜重心 O 点处地震作用标准值(kN)最接近于( )项数值。（A）41.26（B
30、） 45.59（C） 44.73（D）50.9760 该水塔受竖向地震作用时，其竖向地震作用系数 vmax 最接近于( )项数值。（A）0.032（B） 0.013（C） 0.16（D）0.10461 该水塔若同时考虑水平及竖向地震作用时，其竖向地震作用的分项系数，最接近于( ) 项数值。（A）0.5（B） 0.2（C） 1.2（D）1.362 假定作用在水柜重心处的风荷载作用标准值为 FWK=25.3kN，不计水塔的支柱及横梁的风载作用，其底层各柱下端的风载作用弯矩的标准值(kNm)最接近于( )项数值。（A）15.56（B） 85（C） 506（D）21.2563 当水柜满载时，其在首层水
31、平地震作用产生的层间剪力标准值为 70kN。荷载组合考虑风荷载作用，该层由风荷载产生的层间剪力标准值为 30kN。试确定，当仅有这两种荷载且同时作用时，其底层各柱下端弯矩设计值(kNm)最接近于( )项数值。（A）83.5（B） 111.72（C） 334（D）446.8864 当对该水塔(水柜满载)进行水平地震计算，且弯矩等效系数取 0.35 时，相应于水平地震作用标准值产生的底部地震倾覆弯矩 M0(kNm)，与( )项数值最为接近。（A）893.21（B） 1640.63（C） 1671.83（D）1549.9265 10 层框架-剪力墙结构，抗震设防烈度为 8 度，类场地，设计地震分组：
32、第一组。首层层高 6m,2 层层高 4.5m，3-10 层层高 3.6m，总高度 39.3m。质量和刚度沿高度分布比较均匀，各楼层重力荷载代表值 Gi 如下图所示。各楼层框架的 D 值及剪力墙等效刚度如下表所列。采用侧移法协同工作计算在连续均布荷载作用下结构假想顶点位移 T=uqH4/100Elw，并已知当结构刚度特征值 1.2 时位移系数u=8.07。结构阻尼比 0.05。65 未考虑非结构构件刚度影响时的结构基本自振周期 T1(s)，最接近于( )项数值。（A）0.907（B） 1.7（C） 0.5（D）1.266 若结构自振周期 T10.68s，试计算 T1 相对应的地震影响系数 1，并指出其值与 ( )项数值最为接近。（A）0.077（B） 0.088（C） 0.16（D）0.11267 假定结构自振周期为 T10.793s，结构底部由水平地震作用产生的总弯矩标准值 M 0(kNm)，与( )项数值最为接近。（A）137981（B） 194018（C） 154368（D）20211268 房屋的顶层、结构转换层、平面复杂或开洞过大的楼层楼面结构，下列( )项符合高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ 3-2002)的规定。（A）应采用装配整体式楼面结构（B）可采用装配整体式楼面结构（C）应采用现浇楼面结构
