1、注册结构工程师（二级专业考试- 下午）模拟试卷 5 及答案与解析1 已知某单层工业厂房的 I 形截面边柱，有吊车，从基础顶面算起下柱高 6.7m，柱的控制内力 N=853.5kN，M=352.5kNm，截面尺寸如下图所示。混凝土强度等级为 C35，采用 HRB335 钢筋，对称配筋。安全等级为二级，环境类别为二类。1 该柱截面的界限受压区高度 xb 最接近下列( )项数值。（A）360mm（B） 228mm（C） 544mm（D）497mm2 偏心距增大系数 最接近下列( )项数值。（A）1.1（B） 1.26（C） 1.29（D）1.033 已知轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e
2、=784mm，柱截面为大偏心受压，若柱截面配筋采用对称配筋的形式，则一侧纵向钢筋的计算面积 As 与 As下列（A）1040mm 2（B） 1142mm2（C） 1256mm2（D）942mm 24 已知支承吊车梁的柱牛腿，如下图所示，宽度 b=500mm，竖向力作用点至下柱边缘的水平距离 a=50mm(已考虑安全偏差 20mm)，牛腿底面倾斜角 a=45，作用在牛腿顶部的按荷载效应标准组合计算的竖向力 Fvk=715kN，竖向力的设计值Fv=915kN，吊车梁的肋宽为 250mm。混凝土强度等级选用 C30，纵向受拉钢筋选用 HRB335 钢筋，水平箍筋为 HPB235 钢筋，外边缘高度 h
3、1=h/2(h 为牛腿高度)。4 根据牛腿的裂缝控制要求，牛腿的有效高度与下列( )项数值最为接近。（A）485mm（B） 569mm（C） 634mm（D）582mm5 若截面的有效高度 h0=710mm，除竖向力外，作用在牛腿顶部的水平力设计值Fh=110kN，则纵向受拉钢筋的截面面积与下列( )项数值最为接近。（A）1426mm 2（B） 1516mm2（C） 1324mm2（D）1629mm 26 如下图所示，由预埋板和对称于力作用线配置的弯折锚筋与直锚筋共同承受剪力的预埋件，已知承受的剪力 V=220kN，直锚筋直径 d=14mm，共 4 根，弯折钢筋与预埋钢板板面间的夹角 a=30
4、，直锚筋间的距离 b1 和 b 均为 100mm，弯折钢筋之间的距离 b2=100mm，构件的混凝土为 C30，钢板厚 t=10mm，直锚筋与弯折锚筋均采用 HRB335 钢筋，钢板为 Q235 钢。6 弯折锚筋的截面面积与下列( )项数值最为接近。（A）485mm 2（B） 602mm2（C） 566mm2（D）453mm 27 若已知弯折锚筋为 318 的钢筋，则弯折锚筋的锚固长度最接近下列( )项数值。（A）529mm（B） 502mm（C） 566mm（D）448mm8 某一般框架梁(无集中荷载)，混凝土强度等级为 C30，截面尺寸bh=250mm500mm，配双肢箍 8100，已知受
5、剪面满足规范要求，箍筋为HPB235 钢筋，a s=35mm，其斜截面承载力与下列( )项数值最为接近。（A）240kN（B） 280kN（C） 212kN（D）325kN9 有一现浇钢筋混凝土梁板结构，下图为该屋面板的施工详图；截面画有斜线的部分为剪力墙体，未画斜线的为钢筋混凝土柱。屋面板的昼夜温差较大。板厚120mm，混凝土强度等级为 C40；钢筋采用 HPB235()。 校审该屋面板施工图时，有如下几种意见，试问其中( )项说法是正确的，并说明理由。 提示：属于规范同一条中的问题，应算为一处。板边支座均按简支考虑。 板的负筋(构造钢筋、受力钢筋) 的长度、配置量，均已满足规范要求。（A）
6、均符合规范，无问题（B）有一处违反强规，有三处不符合一般规定（C）有三处不符合一般规定（D）有一处违反强规，有二处不符合一般规定10 有一 6 层框架结构的角柱，其按平法 03G101-1 的施工图原位表示见下图。该结构为一般民用建筑，无库房区，且作用在结构上的活载仅为按等效均布荷载计算的楼面活载。框架的抗震等级为二级，环境类别为一类；该角柱的轴压比 N0.3。混凝土强度等级为 C35；钢材采用 HPB235()和 HRB335()。10 在对该柱施工图校审时，有如下几种意见，试问其中( )项意见正确，并说明理由。（A）有二处违反规范要求（B）完全满足规范要求（C）有一处违反规范要求（D）有三
7、处违反规范要求11 各种荷载在该角柱控制截面产生的内力标准值如下： 永久荷载：M=280.5kNm，N=860.0kN； 活载：M=130.8kNm，N=580.0kN； 水平地震力：M=220.6kNm，N=480.0kN。 试问，该柱轴压比与该柱轴压比限值的比值 ，与下列( )项数值最为接近。（A）=0.359（B） =0.625（C） =0.714（D）=0.50812 某多层框架-剪力墙结构，经验算其底层剪力墙应设约束边缘构件(有翼墙)。该剪力墙抗震等级为二级，结构的环境类别为一类，混凝土强度等级为 C40；钢材采用 HPB235()HRB335()。该约束边缘翼墙设置箍筋范围(即图中
8、阴影部分)的尺寸及配筋，采用平法 03G101-1 表示于下图。 提示：图中非阴影部分的配筋及尺寸均满足规范要求。 当对该剪力墙翼墙校审时，有如下几种意见。试指出其中( )项意见正确，并说明理由。（A）有一处违反规范规定（B）有二处违反规范规定（C）有三处违反规范规定（D）符合规范要求，无问题13 有一商住楼的框架结构，地下 2 层，地上 6 层，地下 2 层为六级人防，地下 1层为自行车库，其剖面示意如下图所示。 （A）取在地下 2 层的底板顶面(标高-9.000 处)，不考虑土体对结构侧向刚度的影响（B）取在地下 1 层的底板顶面(标高-4.000 处)，不考虑土体对结构侧向刚度的影响（C
9、）取在地上 1 层的底板顶面(标高0.000 处)（D）取在地下 1 层底板顶面(标高-4.000 处)，并考虑回填土体对结构侧向刚度的影响14 （A）9.68（B） 6.77（C） 5（D）7.0215 下述关于对型钢混凝土组合结构的认识，其中( )项是错误的。（A）型钢混凝土组合结构与普通钢筋混凝土结构相比，它具有承载力大、刚度大、抗震性能好的优点（B）型钢混凝土组合结构与普通钢结构相比，它具有整体稳定性好、局部稳定性好和防火性能好的特点（C）型钢混凝土组合结构不仅可以用在工业厂房的排架柱，也可以用在吊车梁上（D）抗震设防烈度 9 度、抗震等级为一级的 9 层框架柱，如采用型钢混凝土，则应
10、要求从 1 层至 9 层都采用型钢混凝土组合柱16 某焊接工字形等截面简支楼盖梁，截面尺寸如下图，无削弱。在跨度中点和两端都设有侧向支承，材料为 16Mn 钢。集中荷载标准值 Pk=330kN，为间接动力荷载，其中永久荷载效应和可变荷载效应各占一半，作用在梁的顶面，其沿梁跨度方向的支承长度为 130mm。16Mn 钢强度设计值 f=315N/mm2，f v=185N/mm2。16 受压纤维截面的抵抗矩是( )。（A）5547cm 3（B） 3586cm3（C） 5107cm3（D）4006cm 317 受压翼缘板 x 轴的面积矩是( )cm 3。（A）1366（B） 1569（C） 1764（
11、D）194218 如果梁自重设计值为 1.62kN/m，集中荷载设计值 429kN，跨中点处的剪力设计值为( )kN。（A）192.6（B） 200.4（C） 214.5（D）224.2219 如果受拉翼缘的 Wnx=4006cm3，当承受弯矩 Mx=1316.16kNm 时，受拉边缘纤维的应力是( )N/mm 2。（A）311.6（B） 312.9（C） 313.4（D）314.220 当梁自重设计值为 1.62kN/m，集中荷载设计值 429kN，S x=2629cm3 时，支座截面的抗剪强度为( )N/mm 2。（A）21.5（B） 26（C） 32（D）34.321 当梁自重标准值为
12、1.35kN/m，集中荷载标准值 330kN，I x=230 342cm4 时，跨中挠度为( )mm 。（A）23.6（B） 25.8（C） 34.9（D）41.522 下图为柱间支撑与柱的高强度螺栓连接，轴心拉力设计值 F=6.5105N。高强度摩擦型螺栓为 10.9 级的 M20，孔径 21.5mm，接触面采用喷砂后生赤锈处理。钢材为 Q235-BF 钢。22 如果拉力 F=8105N 时，则按螺栓抗剪承载力设计时，至少需( )个螺栓。（A）5（B） 6（C） 7（D）823 如上图所示采用双行错列排列，其中线距 e1=55mm，e 2=90mm，端距 50mm，栓距 70mm 时，摩擦型
13、螺栓在该连接中的承载力设计值与下列( )项值接近。（A）1.25610 5N（B） 1.245105N（C） 1.227105N（D）1.19610 5N24 条件同上题。角钢净截面强度验算时的应力与下列( )项值接近。（A）67N/mm 2（B） 89N/mm2（C） 106.9N/mm2（D）134N/mm 225 如上图中所示的竖向连接中，当 F=8.0105N 时，螺栓群承受的弯矩 M 与下列( )值接近。（A）4.710 7Nmm（B） 4.88107Nmm（C） 5.4107Nmm（D）610 7Nmm26 当 F=6.5105N 时，M=4.8810 7Nmm，上图中所示的连接中
14、，螺栓最大拉力与下列( ) 值接近。（A）4.0710 4N（B） 4.67104N（C） 4.96104N（D）5.210 4N27 如上图示，竖向连接的抗剪承载力折减系数 =0.883 时，连接所能承受的最大剪力值与下列( ) 值接近。（A）5.3410 5N（B） 5.60105N（C） 5.92105N（D）6.0310 5N28 重级工作制吊李梁的腹板与上翼缘间的焊缝( )。（A）可用角焊缝（B）应予焊透，焊缝质量不低于三级（C）应予焊透，焊缝质量不低于二级（D）应予焊透，焊缝质量不低于一级29 在静力荷载作用下，( )不适于采用塑性设计。（A）单跨简支梁（B）单跨固端梁（C）多跨连
15、续梁（D）单层和双层框架结构30 某建筑物如上图所示。墙体采用 MU10 普通机砖，M5 混合砂浆砌筑，纵墙厚度为 370mm。山墙及底层每隔三开间有道横墙，厚度 240mm：二层为全空旷房间(无内横墙及内纵墙) 。屋面采用装配式有檩体系钢筋混凝土屋盖系统，楼面采用装配式梁板结构。屋面恒荷载标准值为 1.9kN/m2(水平投影 )，活荷载标准值为0.5kN/m2。基本风压值为 0.35kN/m2，高度变化系数 z=1.0。30 假定在二层山墙处开设窗洞，如上图所示。下面关于该山墙是否符合刚性和刚弹性方案房屋横墙条件的几种判断，其中( )项判断不正确。（A）当 B=2000mm 时，符合条件（B
16、）当 B=2500mm 时，符合条件（C）当 B=3000mm 时，不符合条件（D）当 B=3000mm 时，有可能符合条件31 假定二层山墙满足刚弹性房屋横墙的构造要求，下列对二层屋面空间性能影响系数 2 值的确定，( )项是正确的。（A）不能考虑空间性能影响系数（B） 2=0.39（C） 2=0.81（D） 2=0.6832 屋架在风荷载作用下，每榀屋架下弦产生的柱顶集中力设计值 Pw 与下列( )项数值接近。（A）0.89kN（B） 1.25kN（C） 1.84kN（D）3.49kN33 在风荷载作用下，作用在排架上的荷载如题图所示，已知作用在每个计算单元上的 W=1.41.31=1.8
17、3kN(设计值)。在 A 轴线二层楼面处，由风荷载如题图产生的弯矩值 M 与下列( )项数值接近。（A）-10.83kNm（B） -6.03kNm（C） -7.74kNm（D）-15.93kNm34 底层纵墙设高窗，过梁上的荷载及窗口如上图所示。过梁端部所承受的外荷载(不含梁自重)产生的最大剪力设计值为( ) 。（A）20.3kN（B） 19.4kN（C） 18.0kN（D）17.2kN35 如下图所示的山墙，采用 MU10 的烧结多孔砖，M2.5 的混合砂浆砌筑。带壁柱墙的折算厚度 hT=476mm。35 该壁柱墙的高厚比与下列( )项数值接近。（A）=18.91（B） =16.81（C）
18、=21.01（D）=23.1136 该山墙壁柱间墙的高厚比与下列( )项数值接近。（A）=6.3（B） =10.50（C） =12.50（D）=20.8337 下图所示砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚 240mm，构造柱截面尺寸 240mm240mm，I 1=I2=1700mm，计算高度 3.8m。配置 412HPB235 钢筋，砖墙采用 MU10 砖。M5 混合砂浆砌筑，构造柱采用 C20 的混凝土。37 该组合墙的强度系数与下列( )项数值最为接近。（A）0.611（B） 0.703（C） 0.456（D）0.51338 该组合墙的稳定系数最接近下列( )项数值。（A）0.1
19、11（B） 0.703（C） 0.456（D）0.21339 假设组合墙的稳定系数 com=0.82，强度系数 =0.700，该组合墙的受压承载力最接近下列( ) 项数值。（A）726kN（B） 747.5kN（C） 756kN（D）689.5kN40 某住宅承重内横墙系用 190 厚单排孔混凝土小型空心砌块砌筑的无灌孔砌体墙，块体强度等级为 MU15，水泥砂浆强度等级为 Mb7.5，墙体计算高度H0=2800mm。该墙体 (无灌孔 )的轴心承载力与下列( )项数值最为接近。（A）380.9kN（B） 441.5kN（C） 335.6kN（D）296.6kN41 砌体结构相关的温度应力问题，以
20、下论述不妥的是( )。（A）纵横墙之间的空间作用使墙体的刚度增大，从而使温度应力增加，但增加的幅度不是太大（B）温度应力完全取决于建筑物的墙体长度（C）门窗洞口处对墙体的温度应力反映最大（D）当楼板和墙体之间存在温差时，最大的应力集中在墙体的上部42 某 12m 跨食堂，采用三角形木桁架，如下图所示。下弦杆截面尺寸为140mm160mm，采用干燥的 TC11 西北云杉：其接头为双木夹板对称连接，位置在跨中附近。42 试问，桁架下弦杆轴向承载力与下列( )项数值最为接近。（A）134.4kN（B） 128.2kN（C） 168kN（D）179.2kN43 试问，下弦接头处螺栓连接的设计承载力 N
21、 与下列 ( )项数值最为接近。（A）60.7kN（B） 242.8kN（C） 121.4kN（D）52.6kN44 有一底面宽度为 b 的钢筋混凝土条形基础，其埋置深度为 1.2m。取条形基础长度 1m 计算，其上部结构传至基础顶面处的标准组合值：竖向力 FK，弯矩 MK。已知计算 GK(基础自重和基础上土重)用的加权平均容重 G=20kN/m3。基础及工程地质剖面如下图所示。44 黏性土层的天然孔隙比 e0=0.84；当固结压力为 100kPa 和 200kPa 时，其孔隙比分别为 0.83 和 0.81。试计算压缩系数 a1-2 并判断该黏性土属于( )压缩性土。（A）非（B）低（C）中
22、（D）高45 假定 Mk0，试问图中尺寸 x 满足下列( )项关系式时，其基底反力呈矩形均匀分布状态。（A）（B）（C）（D）46 黏性土层的天然孔隙比 e0=0.84，液性指数 IL=0.83。试问，修正后的基底处地基承载力特征值 fa，与下列( )项数值最为接近。 提示：假设基础宽度b3m。（A）172.4kPa（B） 169.8kPa（C） 168.9kPa（D）158.5kPa47 假定：f a=165kPa，F k=300kN/m，M k=150kNm/m。当 x 值满足第 2 小的要求(即基底反力呈均匀分布状态)时，其基础底面最小宽度 b 与下列( )项数值最为接近。（A）2.07
23、m（B） 2.13m（C） 2.66m（D）2.97m48 当 Fk=300kN/m，M k=0，b=2.2m ，x=1.1m 验算条形基础翼板抗弯强度时，假定可按永久荷载效应控制的基本组合进行。试问，翼板根部处截面的弯矩设计值M，最接近于下列( )项数值。（A）61.53kNm/m（B） 72.36kNm/m（C） 83.07kNm/m（D）97.69kNm/m49 Fk、M k、b 和 x 值同题 8，并已计算出相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力值 pk=160.36kPa。已知：黏性土层 的压缩模量 Es1=6MPa，淤泥质土层的压缩模量 Es2=2MPa。试问，淤泥质土层顶
24、面处的附加压力值 pz，最接近于下列( )项数值。（A）63.20kPa（B） 64.49kPa（C） 68.07kPa（D）69.47kPa50 试问，淤泥质土层顶面处土的自重压力值 pca 和经深度修正后地基承载力特征值 faz，最接近于下列( )项数值。（A）p cz=70.6kPa，f az=141.3kPa（B） pcz=73.4kPa，f az=141.3kPa（C） pcz=70.6kPa，f az=119.0kPa（D）p cz=73.4kPa，f az=119.0kPa51 根据土的抗剪强度指标确定地基承载力可按下式计算：f vMbb+Md0d+McCk 以下关于上式的适用条
25、件 e0.033b 的解释( )项正确。（A）f v 公式虽是在中心荷载下的条形基础导出的，但当偏心距 e0.033b 时，中心荷载下的承载力条件：pf 将成为控制条件，说明偏心荷载所产生的基底压力不会过分不均匀，这时，公式计算结果不会产生较大误差（B）公式 fv 是在条形基础受偏心荷载，当 e0.033b 条件下导出的（C）公式 fv 是在矩形基础受偏心荷载，当偏心距 e0.033b 条件下导出的（D）公式是在偏心荷载作用下，当 e0.033b 条件下导出的52 在地基变形计算中，对于不同的结构应由不同的变形特征控制，( )项规定不正确。（A）框架结构应由局部倾斜控制（B）高耸结构应由倾斜值
26、控制（C）单层排架结构应由相邻柱基的沉降差控制（D）高层建筑应由倾斜值控制53 静止土压力的特点是( )。（A）墙后填土处于极限平衡状态（B）土压力方向与墙背成 角（C）挡土墙无任何位穆（D）填土滑裂面与水平面呈 45=/254 （A）(1)(3)（B） (1)(4)（C） (2)(3)（D）(2)(4)55 某构筑物基础如下图，在设计地面标高处有偏心荷载 680kN，偏心距 1.31m，基础埋深为 2m，底面尺寸为 4m2m。基础底面的最大压力与 ( )项值接近。（A）267.4kN/m 2（B） 300.3kN/m2（C） 323.5kN/m2（D）347.7kN/m 256 某多层工业砌体房屋，采用墙下钢筋混凝土条形基础；其埋置深度为 1.2m，宽度为 1.5m，场地土层分布如下图所示；地下水位标高为 -1.2m。56 淤泥质土层顶面处经深度修正后的地基承载力设计值最接近( )项数值。（A）101.83kPa（B） 109.57kPa（C） 112.02kPa（D）120.53kPa57 当基础顶面处承受的竖向力设计值为 159kN 时，试确定基础的最大弯矩设计值最接近( )项数值。（A）17.22kNm（B） 21.04kNm（C） 25.8kNm（D）29.81kNm
