1、一、二级注册结构工程师专业部分-38 及答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)如题图所示的某三跨钢筋混凝土连续梁，截面尺寸为 250mm500mm。采用 C30 的混凝土，梁内纵筋为HRB335，箍筋为 HPB235，a s=35mm，作用在梁上的荷载标准值见题图，标准荷载作用下的弯矩、剪力见题图，梁端弯矩调幅系数为 0.8，荷载系数为 1.2。（分数：2.00）(1).中跨梁的跨中受拉钢筋的计算面积与下列( )项数值最为接近。A1610mm 2 B1256mm 2 C1572mm 2 D1752mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(2).已知箍筋间距 s=100mm，支座剪
2、力 75%以上由集中荷载引起，计算剪跨比 =3，则剪力最大截面处的箍筋的最小配箍面积与下列( )项数值最为接近。A60.5mm 2 B147mm 2 C102mm 2 D89mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.某一设有吊车的钢筋混凝土单层厂房，下柱长 He=11.5m。上下柱的截面尺寸如题图所示。截面采用对称配筋，a s=as=40mm。采用 C30 的混凝土，纵向钢筋为 HRB335，内力组合后的最不利内力设计值，上柱是M=112kNm，N=236kN；下柱是 M=400kNm。N=1200kN。（分数：3.00）(1).若已知上柱长 Hu=3.6m，则上柱的弯矩增大系数与下列( )项
3、数值最为接近。A1.05 B1.10 C1.16 D1.13（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若已知上柱的弯矩增大系数 s=1.2，则上柱截面按对称配筋计算的一侧纵向钢筋面积与下列( )项数值最为接近。A605mm 2 B933mm 2 C724mm 2 D890mm 2 （分数：1.00）A.B.C.D.(3).若已知下柱为大偏心受压，截面中和轴通过腹板，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e=800mm，则下柱截面的一侧纵向受拉钢筋的最小配筋面积与下列( )项数值最为接近(注：计算时不考虑工字形翼缘的斜坡面积，最小配筋面积应为计算配筋面积与按最小配筋率计算的面积中取较大值)。
4、A305mm 2 B453mm 2 C360mm 2 D410mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.某矩形截面钢筋混凝土构件，截面 bn=300mm500mm，混凝土强度等级为 C30，箍筋采用 HPB235，纵向受力钢筋为 HRB335，a s=35mm。构件上无集中荷载作用，截面受扭塑性抵抗矩Wt=18106mm3，U cor=1400mm3，A cor=112500mm2。（分数：4.00）(1).假定剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数的计算值为 t=1.26，试问该构件在剪扭力的作用下，其受扭纵筋的最小配筋率与下列( )项数值相近。A0.19% B0.30% C0.21% D0.25
5、分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定构件承受弯矩设计值 M 一 100kNm，扭矩设计值 T=14kNm，剪力设计值为 V=20kN，在弯矩和扭矩的共同作用下，构件弯曲受拉一侧钢筋的配置量与下列( )项数值最为接近。A615mm 2 B963mm 2 C734mm 2 D895mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定该构件承受的弯矩设计值 M=100kNm，扭矩设计值 T=20kNm，剪力设计值为 V=85kN，箍筋问距为 100mm， t=1.18。试问按剪扭构件计算的单肢箍筋所需总用量与下列( )项数值最为接近。A41mm 2 B35mm 2 C26mm 2 D3
6、0mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定该构件为集中荷载下的剪扭构件，剪跨比 =3，承受扭矩设计值 T=20kNm，剪力设计值为V=90kN，其受扭承载力降低系数的计算值 t与下列( )项数值相近。A1.02 B1.09 C1.15 D112（分数：1.00）A.B.C.D.1.题图所示一框架结构中间层的端节点，抗震等级为二级，柱截面尺寸为 450mm450mm，混凝土强度等级为 C35，框架梁上排受力主筋为 HRB335 钢，直径为 22mm。则在该节点处上排主筋水平段 b 和向下弯折段“的锚固长度，应不小于下列( )项数值。（分数：1.00）A.B.C.D.已知一无梁楼板，
7、柱网尺寸为 5.5m5.5m，板厚为 160mm，中柱截面尺寸为 400mm400mm；混凝土强度等级为 C30，在距柱边 565mm 处开有一 700mm500mm 的孔洞如题图，a s=25mm。（分数：2.00）(1).设板上承受均布荷载标准值为恒荷载 q1=15kN/m2(包括自重)，活荷载 q2=5kN/m2，则无梁楼板承受的集中反力 Fl与下列( )项数值最为接近。A745kN B698kN C845kN D656kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).12。假设集中反力作用面中心至开孔外边画出两条切线之间的长度为 242mm，若该楼板不配置抗冲切钢筋时，楼板的受冲切承载力设
8、计值与下列( )项数值最为接近。A256.5kN B338.8kN C423kN D3215kN（分数：1.00）A.B.C.D.已知构件的局部承压面积为 250mm200mm，混凝土的强度等级为 C25，配置方格网式间接钢筋(HPB235 钢筋)。（分数：2.00）(1).焊接钢筋网片为 500mm400mm，钢筋直径为 6(HPB235)，两个方向的钢筋分别为 10 根和 8 根，网片间距 s=50mm，则间接钢筋的体积配箍率与下列( )项数值最为接近。A0.023 B0.034 C0.047 D0.042（分数：1.00）A.B.C.D.(2).间接钢筋的局部承压承载力提高系数 wr一
9、2，体积配箍率为 V0.03，该构件的局部受压承载力与下列( )项数值最为接近。A2513kN B2628kN C2613kN D2698kN（分数：1.00）A.B.C.D.2.钢筋混凝土大偏心受压构件的破坏特征是( )。A远离轴向力一-侧的钢筋先受拉屈服，随后另一侧钢筋压屈，混凝土压碎B远离轴向力一侧的钢筋应力不定，而另一侧钢筋压屈，混凝土压碎C靠近轴向力一侧的钢筋和混凝土应力不定，而另一侧钢筋受压屈服，混凝土压碎D靠近轴向力一侧的钢筋和混凝土先屈服和压碎，而远离纵向力一侧的钢筋随后受拉屈服（分数：1.00）A.B.C.D.如下图所示连接节点，斜杆承受轴心拉力设计值 N=400kN，钢材采
10、用 Q235BF(3 号钢)焊接时，采用E43 型手工焊条。高强螺栓连接时，采用摩擦型高强度螺栓 M20，材质为 20MnTiB，等级为 10.9 级，接触面喷砂处理。普通螺栓受拉连接时，采用 M20 普通螺栓，Q235 钢(3 号钢)制作，4.6 级。（分数：8.00）(1).角焊缝“A”的长度是( )。A150mm B160mm C220mm D310mm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).如将焊缝“A”改为摩擦型高强度螺栓，需要( )个。A2 B2.5 C3 D4（分数：1.00）A.B.C.D.(3).当偏心距 e0=0 时，连接板与翼缘板的角焊缝“B”至少为( )mm。A160
11、 B170 C280 D290（分数：1.00）A.B.C.D.(4).当偏心距 e0=50mm 时，角焊缝 B 的折算强度是( )mm 2。A86.0 B105.8 C109.3 D152.1（分数：1.00）A.B.C.D.(5).当偏心距 e0=0 时，翼缘板与柱的连接要( )个受拉普通螺栓。A4 B6 C8 D10（分数：1.00）A.B.C.D.(6).当偏心距 e0=50mm 时，如图所示翼缘板与柱连接，采用 10 个受拉普通螺栓是( )。A够 B不够C略嫌不够，可不必增加螺栓数 D富余太多，可以减少螺栓数目（分数：1.00）A.B.C.D.(7).翼缘板宽 140mm，厚 10m
12、m，垫板厚 6mm，承托角钢将肢切成 30mm 宽，问翼缘板底部刨平顶紧时局部承压应力是( )N/mm 2。A129 B229 C285 D300（分数：1.00）A.B.C.D.(8).承托角钢采用1409010，l=160mm，短肢切成 30mm 宽，长肢焊在柱翼缘上，角焊缝尺寸为8mm，侧焊缝与底焊缝连续施焊不切断，承托焊缝考虑不均匀系数 1.3，( )。A仅底侧角焊缝即可承受竖向力 B仅两侧角焊缝即可承受竖向力C必须两侧及底部三面围焊才能承受竖向力 D必须加大承托角钢（分数：1.00）A.B.C.D.3.梁的支承加劲肋应设置在( )。A弯曲应力大的区段 B剪应力大的区段C上翼缘或下翼缘
13、有固定作用力的部位 D有吊车轮压的部位（分数：1.00）A.B.C.D.4.简支梁当( )时整体稳定性最差。A两端纯弯矩作用 B满跨均布荷载作用C跨中集中荷载作用 D满跨均布荷载与跨中集中荷载共同作用（分数：1.00）A.B.C.D.5.杆件与节点板的连接采用 22 个 M24 的螺栓，沿受力方向分两排按最小间距排列，螺栓的承载力折减系数是( )。A0.70 B0.75 C0.80 D0.90（分数：1.00）A.B.C.D.6.( )对钢材的疲劳强度影响不显著。A应力幅 B应力比 C应力循环次数 D各种钢号（分数：1.00）A.B.C.D.7.重级工作制吊车梁疲劳计算采用容许应力幅法时，下列
14、 )部位可不计算疲劳。A简支实腹吊车梁的下翼缘板 B简支桁架式吊车梁端压杆C简支桁架式吊车梁端拉杆 D简支桁架式吊车粱下弦杆（分数：1.00）A.B.C.D.8.深仓和浅仓的主要区别在于( )。A在垂直荷载作用下，深仓的仓壁按深梁计算，浅仓的仓壁按普通梁计算B计算深仓贮料压力时，必须考虑贮料与仓壁问的摩擦力，浅仓则不考虑C深仓贮料压力按朗金土压力公式计算，浅仓贮料压力按修正的杨森公式计算D仓壁的加劲肋布置原则不同（分数：1.00）A.B.C.D.题图为某办公楼底层局部承重横墙的示意图，墙体厚 240mm，采用 MU10 黏土砖、M5 混合砂浆砌筑。（分数：2.00）(1).假设该横墙有窗洞
15、900mm900mm。试问有洞口墙允许高厚比的修正系数 2，应为下列( )项数值。A0.84 B1 C1.2 D0.9（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假设该横墙有门洞 900mm2100mm，横墙高厚比验算式 （分数：1.00）A.B.C.D.9.试验算外纵墙上截面为 bh=240mm400mm 的钢筋混凝土挑梁下砖砌体的局部受压承载力，并指出其值与下列( )项数值最为接近。A132.7kN B166.9kN C159.3kN D181.1kN（分数：1.00）A.B.C.D.某带壁柱的砖墙，采用砖 MU10、混合砂浆 M5 砌筑。柱的计算高度为 3.6m。截面尺寸如题图：（分数：2
16、00）(1).轴向力作用于 0 点时的受压墙体的承载力，接近下列( )项数值。A520.65kN B473.72kN C354.99kN D236.66kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).轴向力作用于 A 点时的受压墙体承载力接近下列( )项数值。A281.24kN B304.36kN C239.05kN D210.93kN（分数：1.00）A.B.C.D.10.下列论述正确的是( )。A砌体结构房屋层数少、高度较低，故其布置与其抗震性能关系不大B底层框架房屋框架柱的刚度较上层墙体的刚度柔很多，能像弹簧一样产生较大的变形，可大大降低地震力的输入，因此这是一种较理想的体系C砌体结构房
17、屋高宽比限值，主要是防止结构可能产生的整体弯曲破坏D抗震横墙的最大间距限制主要是控制横墙的最大变形（分数：1.00）A.B.C.D.一多层砌体房屋局部承重横墙，如题图所示，采用 MU10 烧结普通砖、M5 砂浆砌筑；防潮层以下采用 M10水泥砂浆砌筑。砌体施工质量控制等级为 B 级。（分数：2.00）(1).试问，横墙轴心受压承载力与下列( )项数值最为接近。A299kN/m B265kN/m C251kN/m D283kN/m（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定横墙增设构造柱 GZ(240mm240mm)，其局部平面如题 37 图所示。GZ 采用 C25 混凝土，竖向受力钢筋为 4
18、12，箍筋为 56100。已知组合砖墙的稳定系数 =0.804，试问，砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合砖墙的轴心受压承载力，与下列( )项数值最为接近。A914kN B983kN C983kN/m D914kN/m （分数：1.00）A.B.C.D.某建筑物中部屋面等截面挑梁(240mm300mm)，如题图所示。屋面板传来活荷载标准值 k=6.4kN/m，设计值 =8.96kN/m：屋面板传来静荷载和梁自重标准值 gk=16kN/m，设计值 g=19.2kN/m。（分数：2.00）(1).根据砌体结构设计规范(GB 500032001)抗倾覆要求，挑梁埋入砌体长度 l1，应满足下列( )项关
19、系式。Al 12.76m Bl 12.27m Cl 12.76m Dl 12.27m（分数：1.00）A.B.C.D.(2).墙体采用 MU10 蒸压粉煤灰砖、M5 砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级为 B 级，试问，L 梁下局部受压承载力验算结果(N lfA l)，其左右端项数值与下列( )组最为接近。A41.4kN136.08kN B73.8kN136.08kNC82.8kN108.86kN D82.8kN136.08kN（分数：1.00）A.B.C.D.11.关于保证墙梁使用阶段安全可靠工作的下述见解，其中( )项要求不妥。A一定要进行跨中或洞口边缘处托粱正截面承载力计算B一定要对自承重墙梁
20、进行墙体受剪承载力、托梁支座上部砌体局部受压承载力计算C一定要进行托梁斜截面受剪承载力计算D酌情进行托梁支座上部正截面承载力计算（分数：1.00）A.B.C.D.一、二级注册结构工程师专业部分-38 答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)如题图所示的某三跨钢筋混凝土连续梁，截面尺寸为 250mm500mm。采用 C30 的混凝土，梁内纵筋为HRB335，箍筋为 HPB235，a s=35mm，作用在梁上的荷载标准值见题图，标准荷载作用下的弯矩、剪力见题图，梁端弯矩调幅系数为 0.8，荷载系数为 1.2。（分数：2.00）(1).中跨梁的跨中受拉钢筋的计算面积与下列( )项数值最为接
21、近。A1610mm 2 B1256mm 2 C1572mm 2 D1752mm 2（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 中跨梁上作用的荷载设计值为：1.260=72kN梁支座截面的弯矩设计值为：1.2137kNm=164kNm支座弯矩调整后为：0.8164kNm=131kNm则中跨梁的跨中弯矩为：由混 2010式(6.2.101)，可以得到受压区高度 x 计算式：则纵向受拉钢筋的面积为：相对受压区高度 =x/h 0=70/415=0.169 b=0.550配筋率(2).已知箍筋间距 s=100mm，支座剪力 75%以上由集中荷载引起，计算剪跨比 =3，则剪力最大截面处的箍筋的最小配箍
22、面积与下列( )项数值最为接近。A60.5mm 2 B147mm 2 C102mm 2 D89mm 2（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 斜截面承载力计算：0.7ftbh0=0.71.43250465=116366NV=216000N当 V0.7f tbh0、300最小配箍面积Asv,min=(0.24ft/fyv)bs=(0.241.43/210)250100=41mm2箍筋最小直径 Dmin=6mm，箍筋最大间距 smax=200mm对集中荷载作用下的受弯构件，其斜截面受剪承载力应按下列公式计算：某一设有吊车的钢筋混凝土单层厂房，下柱长 He=11.5m。上下柱的截面尺寸如题图
23、所示。截面采用对称配筋，a s=as=40mm。采用 C30 的混凝土，纵向钢筋为 HRB335，内力组合后的最不利内力设计值，上柱是M=112kNm，N=236kN；下柱是 M=400kNm。N=1200kN。（分数：3.00）(1).若已知上柱长 Hu=3.6m，则上柱的弯矩增大系数与下列( )项数值最为接近。A1.05 B1.10 C1.16 D1.13（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 由混 2010表 6.2.201，柱的计算长度为：l o=2Hu=23.6=7.2m附加偏心距 ea=max20,h/30=max20,13=20mm轴向压力对截面重心的偏心距：e 0=M/
24、N=112000000/236000=475mm初始偏心距 ei=eo+ea=475+20=495mm由混 2010公式(B.0.43)，得取 c=1.0由混 2010公式(B.0.42)，得(2).若已知上柱的弯矩增大系数 s=1.2，则上柱截面按对称配筋计算的一侧纵向钢筋面积与下列( )项数值最为接近。A605mm 2 B933mm 2 C724mm 2 D890mm 2 （分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 由混 20109 公式(B.0.41)M= sM0=1.2112=134.4kNm考试二阶效应时，ea=max20，h/30)=max20，400/3)=20mm初始偏心距
25、 ei=eo+ea=569.5+20=589.5mm轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离：当已知 As，受压区高度 x 可由下式求得：Na 1fcbx+fyAs- sAs_属于大偏心受压构件当 x2a s时，受拉区纵筋面积 A，按下列公式求得Nesf yAs(h0-as)(3).若已知下柱为大偏心受压，截面中和轴通过腹板，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e=800mm，则下柱截面的一侧纵向受拉钢筋的最小配筋面积与下列( )项数值最为接近(注：计算时不考虑工字形翼缘的斜坡面积，最小配筋面积应为计算配筋面积与按最小配筋率计算的面积中取较大值)。A305mm 2 B453mm 2 C
26、360mm 2 D410mm 2（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 柱截面面积 A:A-400900-2(900-300)150=180000mm2因为截面的中和轴通过腹板，因此截面受压区高度 x 为：=387mm因为下柱为大偏心受压，且截面配筋为对称配筋：某矩形截面钢筋混凝土构件，截面 bn=300mm500mm，混凝土强度等级为 C30，箍筋采用 HPB235，纵向受力钢筋为 HRB335，a s=35mm。构件上无集中荷载作用，截面受扭塑性抵抗矩Wt=18106mm3，U cor=1400mm3，A cor=112500mm2。（分数：4.00）(1).假定剪扭构件混凝土受扭
27、承载力降低系数的计算值为 t=1.26，试问该构件在剪扭力的作用下，其受扭纵筋的最小配筋率与下列( )项数值相近。A0.19% B0.30% C0.21% D0.25%（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 矩形截面受扭塑性抵抗矩 Wt：剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数 t应按下列公式计算：截面有效高度为：h 0=500-35=465mm，由上式可以求得V/T=310-3mm-1从而可以求得剪扭构件的受扭纵筋最小配筋率为(2).假定构件承受弯矩设计值 M 一 100kNm，扭矩设计值 T=14kNm，剪力设计值为 V=20kN，在弯矩和扭矩的共同作用下，构件弯曲受拉一侧钢筋的配置量与下
28、列( )项数值最为接近。A615mm 2 B963mm 2 C734mm 2 D895mm 2（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 截面受弯构件受压区高度 x 按下式计算：可以得到受压区高度 x 计算式：则纵向受拉钢筋的面积为：配筋率 受弯纵筋最小配筋率： min=max0.20%，0.45f t/fy)=max0.20%，0.21%=0.21%10=0.54%验算是否要考虑剪力、扭矩的影响：当 V0.35f tbho时，可仅按纯扭构件计算受扭承载力0.35ftbho=0.351.43300465=69820NV=20000N可不考虑剪力的影响因为：T=14106Nmm=14kNm0
29、175f tWt=0.1751.4318000000=4.504kNm应进行受扭承载力计算。受丰承载力应按下列公式计算：受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积 Astl由下式求得：受扭计算中取对称布置的全部纵向非预应力钢筋截面面积 Astl可由下式求得：受扭纵筋最小配筋率：(3).假定该构件承受的弯矩设计值 M=100kNm，扭矩设计值 T=20kNm，剪力设计值为 V=85kN，箍筋问距为 100mm， t=1.18。试问按剪扭构件计算的单肢箍筋所需总用量与下列( )项数值最为接近。A41mm 2 B35mm 2 C26mm 2 D30mm 2（分数：1.00）A. B.C.D.解析：
30、解析 t=1.181.0，取 t=1.0剪扭构件南受剪承载力：则抗剪箍筋面积为：剪扭构件的受扭承载力：受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积 Astl由下式求得：(4).假定该构件为集中荷载下的剪扭构件，剪跨比 =3，承受扭矩设计值 T=20kNm，剪力设计值为V=90kN，其受扭承载力降低系数的计算值 t与下列( )项数值相近。A1.02 B1.09 C1.15 D112（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 集中荷载作用下的剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数 t按下式计算：1.题图所示一框架结构中间层的端节点，抗震等级为二级，柱截面尺寸为 450mm450mm，混凝土强度等级为
31、C35，框架梁上排受力主筋为 HRB335 钢，直径为 22mm。则在该节点处上排主筋水平段 b 和向下弯折段“的锚固长度，应不小于下列( )项数值。（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 根据混 20108.3.1 条，纵向受拉钢筋锚固长度为已知一无梁楼板，柱网尺寸为 5.5m5.5m，板厚为 160mm，中柱截面尺寸为 400mm400mm；混凝土强度等级为 C30，在距柱边 565mm 处开有一 700mm500mm 的孔洞如题图，a s=25mm。（分数：2.00）(1).设板上承受均布荷载标准值为恒荷载 q1=15kN/m2(包括自重)，活荷载 q2=5kN/m2，则无梁楼板
32、承受的集中反力 Fl与下列( )项数值最为接近。A745kN B698kN C845kN D656kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 h o=h-as-160-25=135mm楼板所受均布荷载设计值：q=(151.2+51.4)=25kN/m 2柱子所受轴力：N=5.55.525=756.25kN集中反力设计值：F l=N-(0.4+20.135)225=745.03kN(2).12。假设集中反力作用面中心至开孔外边画出两条切线之间的长度为 242mm，若该楼板不配置抗冲切钢筋时，楼板的受冲切承载力设计值与下列( )项数值最为接近。A256.5kN B338.8kN C423k
33、N D3215kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 根据混 2010651 条的规定：u m=4(400+135)=2140mm因为： 6h o=6135=810mm565mm根据混 20106.5.2 条的规定，尚应考虑开洞的影响，因此临界截面周长：m=2140-242=1898mm因柱的截面尺寸为正方形，故 s=2，相应地求得叩 1=1.0因柱为中柱，故 as=40mm，由混 20106.5.13 可知：已知构件的局部承压面积为 250mm200mm，混凝土的强度等级为 C25，配置方格网式间接钢筋(HPB235 钢筋)。（分数：2.00）(1).焊接钢筋网片为 500mm4
34、00mm，钢筋直径为 6(HPB235)，两个方向的钢筋分别为 10 根和 8 根，网片间距 s=50mm，则间接钢筋的体积配箍率与下列( )项数值最为接近。A0.023 B0.034 C0.047 D0.042（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 方格网式钢筋范围内的混凝土核心面积为：Awr=500400=200000mm2根据混 2010(6.6.32)式，体积配箍率为：(2).间接钢筋的局部承压承载力提高系数 wr一 2，体积配箍率为 V0.03，该构件的局部受压承载力与下列( )项数值最为接近。A2513kN B2628kN C2613kN D2698kN（分数：1.00）A
35、B. C.D.解析：解析 混凝土的局部受压面积：A l=Aln=250200=50000mm2根据混 2010图 6.6.2 的规定，局部受压的计算底面积：Ab=(3200)(2200+250)=600650=390000mm2因混凝土强度等级小于 C50，根据混 20106.3.1 条的规定，取混凝土强度影响系数 c=1，根据混 20106.2.16 条的规定，取间接钢筋对混凝土约束的折减系数 a=1应用混 2010式(6.6.12)得：2.钢筋混凝土大偏心受压构件的破坏特征是( )。A远离轴向力一-侧的钢筋先受拉屈服，随后另一侧钢筋压屈，混凝土压碎B远离轴向力一侧的钢筋应力不定，而另一侧
36、钢筋压屈，混凝土压碎C靠近轴向力一侧的钢筋和混凝土应力不定，而另一侧钢筋受压屈服，混凝土压碎D靠近轴向力一侧的钢筋和混凝土先屈服和压碎，而远离纵向力一侧的钢筋随后受拉屈服（分数：1.00）A. B.C.D.解析：如下图所示连接节点，斜杆承受轴心拉力设计值 N=400kN，钢材采用 Q235BF(3 号钢)焊接时，采用E43 型手工焊条。高强螺栓连接时，采用摩擦型高强度螺栓 M20，材质为 20MnTiB，等级为 10.9 级，接触面喷砂处理。普通螺栓受拉连接时，采用 M20 普通螺栓，Q235 钢(3 号钢)制作，4.6 级。（分数：8.00）(1).角焊缝“A”的长度是( )。A150mm
37、B160mm C220mm D310mm（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 等边角钢肢背焊缝受力 0.7N=0.7400=280kN，肢间侧焊缝受力 0.3N，焊缝“A”的长度取决于肢背侧焊缝受力，将规范公式换算为：(2).如将焊缝“A”改为摩擦型高强度螺栓，需要( )个。A2 B2.5 C3 D4（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 因双角钢摩擦面 nf=2，抗滑移系数 0.45，M20，10.9 级摩擦型高强螺栓预拉力 P=155kN，每个摩擦型高强螺栓抗剪承载力：Nbv=0.9nf P=0.920.45155=125.6kN所需螺栓数(3).当偏心距 e0=0 时，
38、连接板与翼缘板的角焊缝“B”至少为( )mm。A160 B170 C280 D290（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 提示：当 e0=0 时：按 GB 5001 72003 公式(7.1.33)换算为：(4).当偏心距 e0=50mm 时，角焊缝 B 的折算强度是( )mm 2。A86.0 B105.8 C109.3 D152.1（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 当 e0=50mm 时，焊缝 B 受拉力：受弯矩： M x=2400.05=12kNm受剪力： 焊缝长度按 60hf=606=360mm 计；焊缝拉应力：(5).当偏心距 e0=0 时，翼缘板与柱的连接要(
39、 )个受拉普通螺栓。A4 B6 C8 D10（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 当偏心距 e0=0 时，翼缘板与柱的连接螺栓只承受水平拉力 Nx=240kN，竖向力则有承托角钢承受1 个 C 级普通螺栓抗拉承载力：Nbt=Aefbt=244.8170=41.6103N=41.6kN所需螺栓数：(6).当偏心距 e0=50mm 时，如图所示翼缘板与柱连接，采用 10 个受拉普通螺栓是( )。A够 B不够C略嫌不够，可不必增加螺栓数 D富余太多，可以减少螺栓数目（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 当 e0=50mm，最上排螺栓承受力：(7).翼缘板宽 140mm，厚 10m
40、m，垫板厚 6mm，承托角钢将肢切成 30mm 宽，问翼缘板底部刨平顶紧时局部承压应力是( )N/mm 2。A129 B229 C285 D300（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 翼缘板底部刨平顶紧时局部承压应力：(8).承托角钢采用1409010，l=160mm，短肢切成 30mm 宽，长肢焊在柱翼缘上，角焊缝尺寸为8mm，侧焊缝与底焊缝连续施焊不切断，承托焊缝考虑不均匀系数 1.3，( )。A仅底侧角焊缝即可承受竖向力 B仅两侧角焊缝即可承受竖向力C必须两侧及底部三面围焊才能承受竖向力 D必须加大承托角钢（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 底侧正面角焊缝应引人 f
41、系数，因两端不断弧，焊缝长即底边长，故其承载力：N1=0.7 fhfl1fwf=0.71.228160160=174.9103N两侧角焊缝每侧考虑上端起灭弧影响，减去 5mm 焊缝长度，不再引入系数 f，其承载力：N2=20.7hfl2fwf=1.48(140-5)160=241.9103N竖向力：N y=1.3320103=416103N今 174.9103+241.9103=416.8103NNy=416103N故承托焊缝需要两侧及底侧角焊缝总合，其承载力才能稍大于竖向力3.梁的支承加劲肋应设置在( )。A弯曲应力大的区段 B剪应力大的区段C上翼缘或下翼缘有固定作用力的部位 D有吊车轮压的
42、部位（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 支承加劲肋的作用在于承受支座反力和同定的集中荷载，不论作用在上翼缘或下翼缘，而吊车轮压则为移动荷载，无法处处支承4.简支梁当( )时整体稳定性最差。A两端纯弯矩作用 B满跨均布荷载作用C跨中集中荷载作用 D满跨均布荷载与跨中集中荷载共同作用（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 简支梁的整体稳定在于受压区的压屈，如梁两端受纯弯矩作用，则梁两端即有较大受压区，故整体稳定性最差5.杆件与节点板的连接采用 22 个 M24 的螺栓，沿受力方向分两排按最小间距排列，螺栓的承载力折减系数是( )。A0.70 B0.75 C0.80 D0.90（
43、分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 当螺栓沿受力方向长度 l1大于 15d0时，应将螺栓的承载力设计值乘以折减系数。今 22 个螺栓分两排，每排 10 个间距，最小间距 3d0，故折减系数6.( )对钢材的疲劳强度影响不显著。A应力幅 B应力比 C应力循环次数 D各种钢号（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 从疲劳计算各方面来看没有直接反映钢号与疲劳强度的关系7.重级工作制吊车梁疲劳计算采用容许应力幅法时，下列( )部位可不计算疲劳。A简支实腹吊车梁的下翼缘板 B简支桁架式吊车梁端压杆C简支桁架式吊车梁端拉杆 D简支桁架式吊车粱下弦杆（分数：1.00）A.B. C.D.解析
44、解析 提示：压杆不验算疲劳8.深仓和浅仓的主要区别在于( )。A在垂直荷载作用下，深仓的仓壁按深梁计算，浅仓的仓壁按普通梁计算B计算深仓贮料压力时，必须考虑贮料与仓壁问的摩擦力，浅仓则不考虑C深仓贮料压力按朗金土压力公式计算，浅仓贮料压力按修正的杨森公式计算D仓壁的加劲肋布置原则不同（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 计算深仓贮料压力时要考虑仓壁间的摩擦力，因此采用修正的杨森公式计算，故正确答案是 B，而 C 颠倒了题图为某办公楼底层局部承重横墙的示意图，墙体厚 240mm，采用 MU10 黏土砖、M5 混合砂浆砌筑。（分数：2.00）(1).假设该横墙有窗洞 900mm900m
45、m。试问有洞口墙允许高厚比的修正系数 2，应为下列( )项数值。A0.84 B1 C1.2 D0.9（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 横墙高 H=4.5+0.3=4.8m窗洞高与墙高之比(2).假设该横墙有门洞 900mm2100mm，横墙高厚比验算式 （分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 纵墙问距 s=6m，横墙高 H=4.5+0.3=4.8m查规范表 5.1.3。根据 2H=9.6ms=6mH=4.8m，得计算高度H0=0.4s+0.2H=3.36m由砂浆 M5，查规范表 6.1.1，得=24因外墙承重，故 1=1.0门洞高与墙高之比 2.1/4.8=0.43750
46、2，根据规范第 6.1.4 条的规范，应用公式(6.1.4)求 29.试验算外纵墙上截面为 bh=240mm400mm 的钢筋混凝土挑梁下砖砌体的局部受压承载力，并指出其值与下列( )项数值最为接近。A132.7kN B166.9kN C159.3kN D181.1kN（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 由规范 7.4.4 条的规定，挑梁下砌体局部受压面积按下式确定：Al=1.20bhb=1.20240400=115200mm2挑梁下砌体局部抗压强度提高系数 =1.50，砌体的抗压强度为 f=1.50N/mm2fA l=0.71.501.5115200=181440N某带壁柱的砖
47、墙，采用砖 MU10、混合砂浆 M5 砌筑。柱的计算高度为 3.6m。截面尺寸如题图：（分数：2.00）(1).轴向力作用于 0 点时的受压墙体的承载力，接近下列( )项数值。A520.65kN B473.72kN C354.99kN D236.66kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 根据砌规第 5.1.2 条计算：当轴向力作用于 O 点时：根据附表 D.0.11 可得稳定系数： =0.91由公式(5.1.1)，该墙的承载力：N=(2).轴向力作用于 A 点时的受压墙体承载力接近下列( )项数值。A281.24kN B304.36kN C239.05kN D210.93kN（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 当轴向力作用于 A 点时e=0.179-0.1=O.079m，其中，根据砌规附表 D.0.11 可得稳定系数： =0.533由砌规公式(5.1.1)，该墙的承载力：N=10.下列论述正确的是( )。A砌体结构房屋层数少、高度较低，故其布置与其抗震性能关系不大B底层框架房屋框架柱的刚度较上层墙体的刚度柔很多，能像弹簧一样产生较大的变形，可大大降低地震力的输入，因此这是一种较
