1、一、二级注册结构工程师专业部分-41 及答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)1.截面尺寸 190mm800mm 的混凝土小型空心砌块墙段，砌块的强度等级为 MU10，混合砂浆强度等级Mb5，墙高 2.8m，两端为不动铰支座。沿墙段长边方向偏心距 e=200mm。该墙段的受压承载力与下列( )项数值最为接近。A204.0kN B143.6kN C154.2kN D227.3kN（分数：1.00）A.B.C.D.2.木结构中双齿联结应计算的内容是( )。(1)承压面计算，(2)第一齿剪切面计算，(3)第二齿剪切面计算，(4)保险螺栓计算，(5)下弦净截面受拉验算A(1)，(2)，(3
2、)，(4)，(5) B(1)，(2)，(3)，(4)C(1)，(2)，(3)，(5) D(1)，(3)，(4)，(5)（分数：1.00）A.B.C.D.3.一榀双齿连接的方木桁架，其支座节点的上弦轴线和支座反力的作用线相交于一点，该交点应落在下列( )项所指的位置上。A下弦净截面的中心线上 B下弦毛截面的中心线上C距下弦截面上边缘 1/3 截面高度处 D距下弦下边缘 1/3 截面高度处（分数：1.00）A.B.C.D.某承重墙下条形基础，埋置深度为 1.2m，底宽 2.6m，板高 0.35m，如题图所示，上部结构传来荷载设计值 F=290kN/m，M=10.4kNm，采用 C20 混凝土，HP
3、B235 钢筋。（分数：4.00）(1).如果 F=250kN/m，则基底净反力的最大值与下列( )值接近。A105.5kN/m 2 B110.9kN/m 2 C115.6kN/m 2 D121.4kN/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当 F=290kN/m 时基底净反力如题图中所示，则截面的剪力与下列( )项值接近。A105.9kN B110.6kN C121.8kN D130.3kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).如果基底设混凝土垫层，取保护层 50mm，按混凝土结构设计规范，取 h=O，则基础在截面的抗剪承载力与下列( )项值接近。A200kN B210kN C
4、231kN D242kN（分数：1.00）A.B.C.D.(4).如题中条件时，则截面处的弯矩与下列( )项值接近。A60.91kNm B72.67kNm C83.42kNm D87.95kNm（分数：1.00）A.B.C.D.设计如题图所示的二柱矩形联合基础。基础材料是：混凝土 C20，HRB335 钢筋。已知柱 1、柱 2 截面均为bchc=300mm300mm。要求基础左端与柱 1 外侧面对齐，已确定基础埋深为 1.20mm。基础宽 b=1000mm，高 h=500mm，柱上作用有竖向力 F1、F 2，弯矩 M1M2。（分数：5.00）(1).如果题中 M1=50kNm，M 2-40kN
5、m，当基底反力均匀分布时，柱 2 轴心距柱右端距离与下列( )项数值接近。A540mm B580mm C630mm D670mm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).基础长度如题图所示时，求柱 1 轴线右侧剪力与下列( )项值接近。A-216.5kN B-225.8kN C-201.5kN D-190.3kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).柱左侧剪力与下列( )项值接近。A253.76kN B260.94kN C265.49kN D270.89kN（分数：1.00）A.B.C.D.(4).基础最大弯矩与下列( )项值接近。A-176.9kNm B-180.84kNm C-186.
6、42kNm D-192.6kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(5).进行冲切验算时柱 1 内侧面的冲切力与下列( )项值接近。A110.6kN B122.4kN C135.6kN D139.8kN（分数：1.00）A.B.C.D.4.如题图中的柱下独立基础底面尺寸为 3m2m，柱传给基础的竖向力 Fk=1000kN，弯矩 Mk=180kNm，基础底面的附加压力与下列( )项值接近。（分数：1.00）A.B.C.D.5.已知某条形基础底宽 b=2.0mm，埋深 d=1.5m，荷载合力的偏心距 e=0.05m，地基为粉质黏土，内聚力ck=10kPa，内摩擦角 （分数：1.00）A.B.C.D
7、6.下列( )项物理指标是反映土的密实程度的指标。A干密度 d B质量密度 C土粒的密度 ds D重力密度 （分数：1.00）A.B.C.D.7.某土样由试验测得重度为 =17.8kN/m 3，含水量 =16%，土粒的密度 ds=2.60，经计算下列( )项计算结果正确。A d=1.54t/m3 B sat=1.94kN/m3 Cn=41.1% D=0.94kN/m 3（分数：1.00）A.B.C.D.8.下图中( )项的挡土墙土压力最小，抗滑移性能最好。（分数：1.00）A.B.C.D.某部分框支剪力墙结构，房屋高度 45.9m。该建筑为丙类建筑，抗震设防烈度为 7 度，类建筑场地。第3
8、层为转换层：纵横向均有落地剪力墙：地下一层板顶作为上部结构的嵌固端。（分数：3.00）(1).首层某剪力墙墙肢 W1，墙肢底部截面考虑地震作用组合的内力计算值为：弯矩 MW=2900kNm，剪力VW=724kN。试问，W1 墙肢底部截面的内力设计值，应最接近于下列( )项数值。AM=2900kNm，V=1160kN BM=4350kNm，V=1160kNCM=2900kNm，V=1050kN DM=3650kNm，V=1050kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).首层某根框支角柱 C1，对应于地震作用标准值作用下，其柱底轴力 NEK=1100kN，重力荷载代表值作用下，其柱底轴力标准值
9、为 NGE=1950kN。假设框支柱抗震等级为一级，不考虑风荷载，试问，柱 C1 配筋计算时所采用的有地震作用组合的柱底轴力设计值(kN)，应最接近于下列( )项数值。A3770 B4485 C4935 D5660（分数：1.00）A.B.C.D.(3).第 4 层某框支梁上剪力墙墙肢 W2 的厚度为 180mm，该框支梁净跨 L0=6000mm。框支梁与墙体 W2 交接面上考虑风荷载、地震作用组合的水平拉应力设计值 max=0.97MPa。试问，W2 墙肢在框支梁上0.2L0=1200mm 高度范围内的水平分布筋实际配筋(双排)选择下列( )项时，其钢筋面积 Ash才能满足规程要求且最接近计
10、算结果。提示：HPB235 级钢筋( )强度设计值 fy=210N/mm；HRB335 级钢筋()强度设计值 fy=300N/mm。A8200(A s=604mm2/1200mm) B10200(A s=942mm2/1200mm)C10150(A s=1256mm2/1200mm) D12200(A s=1356mm2/1200mm) （分数：1.00）A.B.C.D.9.某高层建筑，采用钢框架一钢筋混凝土核心筒结构，抗震设防烈度为 7 度，设计基本加速度为 0.15g，场地特征周期 Tg=0.35s：考虑非承重墙体刚度的影响予以折减后的结构自振周期 T=1.82s，已求得 1=O.0213
11、 2=1.078，试问，该结构的地震影响系数 a 与下列( )项数值最为接近。A0.0197 B0.0201 C0.0295 D0.0302（分数：1.00）A.B.C.D.10.抗震设防烈度为 7 度的某高层办公楼，采用钢筋混凝土框架一剪力墙结构。当采用振型分解反应谱法计算时，在单向水平地震作用下某框架柱轴力标准值如下表所示。框架柱轴力标准值(kN)单向水平地震作用方向不进行扭转耦联计算时 进行扭转耦联计算时x 向 4500 4000y 向 4800 4200试问，在考虑双向水平地震作用的扭转效应中，该框架柱轴力标准值(kN)应与下列( )项数值最为接近。A5365 B5410 C6100
12、 D6150（分数：1.00）A.B.C.D.某框架一剪力墙结构，房屋高度 50.1m，地下 2 层，地上 13 层，首层层高 6.0m，二层层高 4.5m，其余各层层高均为 3.6m。纵横方向均有剪力墙，地下一层板顶作为上部结构的嵌固端。该建筑为丙类建筑，抗震设防烈度为 8 度，设计基本地震加速度为 0.2g，1 类建筑场地。在基本振型地震作用下，框架部分承受的地震倾覆力矩小于结构总地震倾覆力矩的 50%。各构件的混凝土强度等级均为 C40。（分数：3.00）(1).首层某框架中柱剪跨比大于 2。为使该柱裁面尺寸尽可能小，试问，根据高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ 32010)的规定，对该
13、柱箍筋和附加纵向钢筋的配置形式采取所有相关措施之后，满足规程最低要求的该柱轴压比最大限值，应取下列( )项数值。A0.95 B1.00 C1.05 D1.10（分数：1.00）A.B.C.D.(2).位于第 5 层平面中部的某剪力墙端柱截面为 500mm500mm，假定其抗震等级为二级。端柱纵向钢筋采用 HRB335 级钢筋(b)；考虑地震作用组合时，由考虑地震作用组合小偏心受拉内力设计值计算出的该端柱纵筋总截面面积计算值为最大(1800nm 2)。试问，该柱纵筋的实际配筋选择下列( )项时，才能满足且最接近于高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ 32010)的最低要求。A416+418(A s
14、1822mm2) B818(A s=2036mm2)C420+418(A s=2275mm2) D8b20(A s=2513mm2)（分数：1.00）A.B.C.D.(3).与截面 700mm700mm 的框架柱相连的某截面为 400mm600mm 的框架梁，纵筋采用 HRB335 级钢()，箍筋采用 HPB235 级钢()；其梁端上部纵向钢筋系按截面计算配置。假设该框架梁抗震等级为三级，试问，该梁端上部和下部纵向钢筋面积(配筋率)及箍筋按下列( )项配置时，才能全部满足高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ32010)的构造要求。提示：下列各选项纵筋配筋率和箍筋面积配筋率均符合高规(混凝土)第
15、 6.3.4 条第 1 款和第 6.3.2条第 2 款中最小配筋率要求。梁纵筋直径均不小于 18。A上部纵筋 As 上 =5680mm2，p 上 =2.70%；下部纵筋 As 下 =4826mm2， 下 =2.30%；四肢箍筋中 10100 B上部纵筋 As 上 =3695mm2， 上 =1.76%；下部纵筋 As 下 =1017mm2， 下 =0.48%；四肢箍筋中 8100C上部纵筋 As 上 一 5180mm2， 上 =2.47%；下部纵筋 As 下 =3079mm2， 下 =1.47%；四肢箍筋中 8100D上部纵筋 As 上 =5180mm2， 上 =2.47%；下部纵筋 As 下
16、3927mm2 下 =1.87%；四肢箍筋中 10100（分数：1.00）A.B.C.D.11.某 12 层现浇框架一剪力墙结构，抗震设防烈度为 8 度，丙类建筑，设计地震分组为第一组，类建筑场地，建筑物平、立面如题图所示。已知振型分解反应谱法求得的底部剪力为 6000kN，需进行弹性动力时程分析补充计算。现有 4 组实际地震记录加速度时程曲线 P1P 4和 1 组人工模拟加速度时程曲线 RP1。各条时程曲线计算所得的结构底部剪力见下表。假定实际记录地震波及人工波的平均地震影响系数曲线与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符，试问，进行弹性动力时程分析时，选用下列( )组地
17、震波(包括人工波)才最为合理。P1 P2 P3 P4 RP1V0(kN) 52003800470056004000（分数：1.00）A.B.C.D.12.某带转换层的高层建筑，底部大空间层数为 2 层，6 层以下混凝土强度等级相同，转换层下部结构以及上部部分结构采用不同计算模型时，其顶部在单位水平力作用下的侧向位移计算结果(mm)见题图。试问，转换层上部与下部结构的等效侧向刚度比 c与下列( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.B.C.D.某型钢混凝土框架一钢筋混凝土核心筒结构，房屋高度 91m，首层层高 4.6m。该建筑为丙类建筑，抗震设防烈度为 8 度，类建筑场地。各构件混凝土强度等级
18、为 C50。（分数：2.00）(1).首层核心筒外墙的某一字形墙肢 W1，位于两个高度为 3800mm 的墙洞之间，墙厚 bW=450mm，如题图所示，抗震等级为一级。根据目前已知条件，试问，满足高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ32010)最低构造要求的 W1 墙肢截面高度 hW(mm)和该墙肢的全部纵向钢筋面积 As(mm2)，应最接近于下列( )项数值。A1000.3732 B1000.5597 C1200.4194 U1200.6875 （分数：1.00）A.B.C.D.(2).首层型钢混凝土框架柱 C1 截面为 800mm800mm，柱内钢骨为十字形，如题图所示，图中构造钢筋于每层遇
19、钢框架梁时截断；柱轴压比为 0.65。试问，满足高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ32010)最低要求的 C1 柱内十字形钢骨截面面积(mm 2)和纵向配筋，应最接近于下列( )项数值。A26832，1222+(构造筋 414) B26832，1225+(构造筋 414)C21660，1222+(构造筋 414) D21660，1225+(构造筋 414) （分数：1.00）A.B.C.D.13.对于下列的一些论点，根据高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ32010)判断，其中( )项是不正确的。A在正常使用条件下，限制高层建筑结构层间位移的主要目的之一是保证主结构基本处于弹性受力状态B验算按弹
20、性方法计算的层问位移角 u/h 是否满足规程限值要求时，其楼层位移计算不考虑偶然偏心影响C对于框架结构，框架柱的轴压比大小，是影响结构薄弱层层问弹塑性位移角 p限值取值的因素之一D验算弹性层问位移角u/h 限值时，第 i 层层问位移差ui 是指第 i 层与第 i-1 层在楼层平面各处位移的最大值之差，即ui=u i,max-ui-1,max（分数：1.00）A.B.C.D.14.下列关于框架一钢筋混凝土核心筒结构设计中的一些问题，其中( )项说法是不正确的。A水平力主要由核心筒承受B当框架边柱采用 H 形截面钢柱时，宜将钢柱强轴方向布置在外围框架平面内C进行加强层水平伸臂桁架内力计算时，应假定
21、加强层楼板的平面内刚度无限大D当采用外伸桁架加强层时，外伸桁架宜伸人并贯通抗侧力墙体（分数：1.00）A.B.C.D.15.某钢筋混凝土圆炯囱 80m 高，烟囱坡度小于 0.02，第一振型对应的临界风速 v1 =27.59m/s，烟囱顶端风振系数 b=1.64，当已判断出该烟囱可能出现跨临界强风共振时，如果第一振型横风向风振尚未起控制作用，即烟囱承载力极限状态仍由顺风向设计风压控制，试问，在此种情况下，烟囱顶端风压设计值 b(kN/m2)的最小值，应最接近于下列( )项数值。A1.20 B1.75 C2.10 D2.85（分数：1.00）A.B.C.D.某公路钢筋混凝土简支梁桥，其计算跨径 L
22、14.5m，设计荷载为公路级荷载。主梁由多片 T 形梁组成，其中单片主梁断面尺寸如下图所示，采用混凝土标号 25，R a=14.5MPa，主筋为级钢筋，R g=340MPa。试依据公路桥涵设计通用规范(JTG D602004)、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622D04)进行设计计算。（分数：6.00）(1).若该桥的弹性模量为 E=3.351010N/mm2，梁跨中横截面面积 A=4.5m2，惯性矩 Ic=1.0m4，试判定公路一级荷载的冲击系数 与( )项数值最为接近。A0.20335 B0 C0.4359 D0.30015（分数：1.00）A.B.C.D.(2).
23、当主梁恒载 q=22.5kN/m 时，主梁跨中恒截弯矩与( )项数值最为接近。A591.328kNm B2365.313kNm C40.78lkNm D1182.65kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(3).经计算单片主梁跨中弯矩汽车荷载横向分布系数为 0.412，当汽车荷载冲击系数假定为 0125 时，其主梁跨中汽车荷载引起的弯矩值与( )项数值最为接近。A409.5kNm B364kNm C390.019kNm D993.92kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定不计受压钢筋面积，h o=67.5cm，并假定计算跨中弯矩，M 恒 =631.4kNm，M 活 =289.3
24、kNm。试确定按承载能力极限状态计算出的跨中截面钢筋面积与( )项数值最为接近。A64.62cm 2 B53.23cm 2 C47.47cm 2 D71.88cm 2 （分数：1.00）A.B.C.D.(5).当主梁恒载 g=22.5kN/m 时，其主梁支点恒载剪力与( )项数值最为接近。A40.781kN B163.125kN C2265.31kN D81.563kN（分数：1.00）A.B.C.D.(6).假定单片主梁计算支点恒载剪力为 Q 恒 =185.35kN，其支点剪力汽车荷载横向分配系数为 0.524，汽车荷载冲击系数为 0.152。按承载能力极限状态计算该梁支点截面最大剪力与(
25、)项数值最为接近。A460.69kN B447.27kN C594.91kN D345.96kN（分数：1.00）A.B.C.D.16.按正常使用极限状态设计时，部分预应力混凝土的预应力度 的值为( )。A01 B=1 C=0 D1（分数：1.00）A.B.C.D.17.桥函规范规定对四车道桥涵按四行车列设计是，汽车荷载折减系数 为( )。A0.7 B0.5 C0.8 D1（分数：1.00）A.B.C.D.一、二级注册结构工程师专业部分-41 答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)1.截面尺寸 190mm800mm 的混凝土小型空心砌块墙段，砌块的强度等级为 MU10，混合砂浆强度
26、等级Mb5，墙高 2.8m，两端为不动铰支座。沿墙段长边方向偏心距 e=200mm。该墙段的受压承载力与下列( )项数值最为接近。A204.0kN B143.6kN C154.2kN D227.3kN（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 f=2.22N/nm 2，A=190800=152000mm 20.3m 2 a=0.152+0.7=0.852，f=0.8522.22=1.89N/mm 2= (H0/h)=1.1(2800/800)=3.85e/h=0.19，查表得 =0.50长边方向承载力：N= fA=0.51.89152000=143640N143.6kN短边按轴心受压验算，
27、 =0.71N=2.木结构中双齿联结应计算的内容是( )。(1)承压面计算，(2)第一齿剪切面计算，(3)第二齿剪切面计算，(4)保险螺栓计算，(5)下弦净截面受拉验算A(1)，(2)，(3)，(4)，(5) B(1)，(2)，(3)，(4)C(1)，(2)，(3)，(5) D(1)，(3)，(4)，(5)（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：3.一榀双齿连接的方木桁架，其支座节点的上弦轴线和支座反力的作用线相交于一点，该交点应落在下列( )项所指的位置上。A下弦净截面的中心线上 B下弦毛截面的中心线上C距下弦截面上边缘 1/3 截面高度处 D距下弦下边缘 1/3 截面高度处（分数：1.0
28、0）A. B.C.D.解析：解析 据木结构规范第 5.1.1 条第三款木桁架、支座节点的上弦轴线和支座反力的作用线，当采用方木或板材时，宜与下弦净截面的中心线交汇于一点：可知 A 为正确答案某承重墙下条形基础，埋置深度为 1.2m，底宽 2.6m，板高 0.35m，如题图所示，上部结构传来荷载设计值 F=290kN/m，M=10.4kNm，采用 C20 混凝土，HPB235 钢筋。（分数：4.00）(1).如果 F=250kN/m，则基底净反力的最大值与下列( )值接近。A105.5kN/m 2 B110.9kN/m 2 C115.6kN/m 2 D121.4kN/m 2（分数：1.00）A.
29、 B.C.D.解析：解析 (2).当 F=290kN/m 时基底净反力如题图中所示，则截面的剪力与下列( )项值接近。A105.9kN B110.6kN C121.8kN D130.3kN（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 (3).如果基底设混凝土垫层，取保护层 50mm，按混凝土结构设计规范，取 h=O，则基础在截面的抗剪承载力与下列( )项值接近。A200kN B210kN C231kN D242kN（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 按混 2010混凝土 C20，抗拉强度设计值 ft=1.10kN/mm2受剪承载力为：0.7/ hftbh0=0.71.01.110
30、00300=231kN(4).如题中条件时，则截面处的弯矩与下列( )项值接近。A60.91kNm B72.67kNm C83.42kNm D87.95kNm（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 设计如题图所示的二柱矩形联合基础。基础材料是：混凝土 C20，HRB335 钢筋。已知柱 1、柱 2 截面均为bchc=300mm300mm。要求基础左端与柱 1 外侧面对齐，已确定基础埋深为 1.20mm。基础宽 b=1000mm，高 h=500mm，柱上作用有竖向力 F1、F 2，弯矩 M1M2。（分数：5.00）(1).如果题中 M1=50kNm，M 2-40kNm，当基底反力均匀分布
31、时，柱 2 轴心距柱右端距离与下列( )项数值接近。A540mm B580mm C630mm D670mm（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 对柱 1 轴心取矩，合力到柱 1 的距离 X0为：(2).基础长度如题图所示时，求柱 1 轴线右侧剪力与下列( )项值接近。A-216.5kN B-225.8kN C-201.5kN D-190.3kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 基底反力：(3).柱左侧剪力与下列( )项值接近。A253.76kN B260.94kN C265.49kN D270.89kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 V r2=Pl2+F
32、2=-86.24+340=253.76kN(4).基础最大弯矩与下列( )项值接近。A-176.9kNm B-180.84kNm C-186.42kNm D-192.6kNm（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 剪力为 O 点位置为：(5).进行冲切验算时柱 1 内侧面的冲切力与下列( )项值接近。A110.6kN B122.4kN C135.6kN D139.8kN（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 冲切面积：A 1=(bcl+h0)b=(0.3+0.45)1=0.75m2冲切力：4.如题图中的柱下独立基础底面尺寸为 3m2m，柱传给基础的竖向力 Fk=1000kN，弯
33、矩 Mk=180kNm，基础底面的附加压力与下列( )项值接近。（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 5.已知某条形基础底宽 b=2.0mm，埋深 d=1.5m，荷载合力的偏心距 e=0.05m，地基为粉质黏土，内聚力ck=10kPa，内摩擦角 （分数：1.00）A.B.C.D.解析：解析 e=0.05m k=20查表 5.2.5 得：M b=0.51，M d=3.06，M c=5.666.下列( )项物理指标是反映土的密实程度的指标。A干密度 d B质量密度 C土粒的密度 ds D重力密度 （分数：1.00）A. B.C.D.解析：7.某土样由试验测得重度为 =17.8kN/m 3
34、含水量 =16%，土粒的密度 ds=2.60，经计算下列( )项计算结果正确。A d=1.54t/m3 B sat=1.94kN/m3 Cn=41.1% D=0.94kN/m 3（分数：1.00）A. B.C.D.解析：8.下图中( )项的挡土墙土压力最小，抗滑移性能最好。（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：某部分框支剪力墙结构，房屋高度 45.9m。该建筑为丙类建筑，抗震设防烈度为 7 度，类建筑场地。第3 层为转换层：纵横向均有落地剪力墙：地下一层板顶作为上部结构的嵌固端。（分数：3.00）(1).首层某剪力墙墙肢 W1，墙肢底部截面考虑地震作用组合的内力计算值为：弯矩 MW=29
35、00kNm，剪力VW=724kN。试问，W1 墙肢底部截面的内力设计值，应最接近于下列( )项数值。AM=2900kNm，V=1160kN BM=4350kNm，V=1160kNCM=2900kNm，V=1050kN DM=3650kNm，V=1050kN（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 根据高 2010表 3.3.21，该建筑为 A 级高度，查表 3.9.3，剪力墙抗震等级为二级。由 10.2.6 条，转换层位置设在第 3 层及 3 层以上时，剪力墙底部加强部位的抗震等级尚宜按本规程表3.9.3 和表 3.9.4 的规定提高一级采用，所以，剪力墙底部加强部位的抗震等级为一级由
36、10.2.18 条，一级落地剪力墙底部加强部位的弯矩设计值应按墙底截面有地震作用组合的弯矩值乘以增大系数 1.5；剪力设计值按 7.2.6 条，乘以增大系数 1.6，即M=1.5MW=1.52900=4350(kNm)V=1.5VW=1.6724=1158.4(kNm)本题考察：高度级别，只有确定了 A 级或者 B 级高度才能确定抗震等级；抗震等级；剪力墙底部加强部位的抗震等级；有地震作用组合的弯矩、剪力设计值的调整问题(2).首层某根框支角柱 C1，对应于地震作用标准值作用下，其柱底轴力 NEK=1100kN，重力荷载代表值作用下，其柱底轴力标准值为 NGE=1950kN。假设框支柱抗震等级
37、为一级，不考虑风荷载，试问，柱 C1 配筋计算时所采用的有地震作用组合的柱底轴力设计值(kN)，应最接近于下列( )项数值。A3770 B4485 C4935 D5660（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 根据高 201010.2.11 条 2 款，一级框支柱由地震作用产生的轴力应乘以增大系数 1.5Nk=1.2NGE+1.3NEK=1.21950+1.31.51100=4485(kN)本题考察：有地震作用组合时，荷载效应组合和地震效应组合的设计值计算；一级框支柱由地震作用产生的轴力应乘以增大系数 1.5，注意，仅是地震作用产生的轴力乘以增大系数，不是组合值乘以增大系数(3).第
38、4 层某框支梁上剪力墙墙肢 W2 的厚度为 180mm，该框支梁净跨 L0=6000mm。框支梁与墙体 W2 交接面上考虑风荷载、地震作用组合的水平拉应力设计值 max=0.97MPa。试问，W2 墙肢在框支梁上0.2L0=1200mm 高度范围内的水平分布筋实际配筋(双排)选择下列( )项时，其钢筋面积 Ash才能满足规程要求且最接近计算结果。提示：HPB235 级钢筋( )强度设计值 fy=210N/mm；HRB335 级钢筋()强度设计值 fy=300N/mm。A8200(A s=604mm2/1200mm) B10200(A s=942mm2/1200mm)C10150(A s=125
39、6mm2/1200mm) D12200(A s=1356mm2/1200mm) （分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 根据高 201010.2.22 条 3 款，框支梁上的 0.2ln高度范围内的水平分布Ash=0.2lnbw xmax/fyh有地震作用组合时， xmax应乘以 RE， RE=0.85若采用 HPB235 级钢筋，f=210N/mm 2，则Ash=0.2lnbw RE xmax/fyh=0.260001800.850.97/210=848.06(mm2)若采用 HRB335 级钢筋，f yh=300N/mm2，则Ash=0.2lnbw RE xmax/fyh=0.26
40、0001800.850.97/300=593.64(mm2)A 最接近，选 A9.某高层建筑，采用钢框架一钢筋混凝土核心筒结构，抗震设防烈度为 7 度，设计基本加速度为 0.15g，场地特征周期 Tg=0.35s：考虑非承重墙体刚度的影响予以折减后的结构自振周期 T=1.82s，已求得 1=O.0213， 2=1.078，试问，该结构的地震影响系数 a 与下列( )项数值最为接近。A0.0197 B0.0201 C0.0295 D0.0302（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 T=1.82s5T g=50.35=1.75(s)由高 2010)图 4.3.8 a=0.2 2- 1(T
41、5Tg)amax查表 4.3.71，a max=0.12，由 11.3.5，混合结构在多遇地震下的阻尼比为 0.04，由3.3.81，则10.抗震设防烈度为 7 度的某高层办公楼，采用钢筋混凝土框架一剪力墙结构。当采用振型分解反应谱法计算时，在单向水平地震作用下某框架柱轴力标准值如下表所示。框架柱轴力标准值(kN)单向水平地震作用方向不进行扭转耦联计算时进行扭转耦联计算时x 向45004000y 向48004200试问，在考虑双向水平地震作用的扭转效应中，该框架柱轴力标准值(kN)应与下列( )项数值最为接近。A5365 B5410 C6100 D6150（分数：1.00）A. B.C.D.
42、解析：解析 根据抗 20105.2.3 条由式(5.2.37)某框架一剪力墙结构，房屋高度 50.1m，地下 2 层，地上 13 层，首层层高 6.0m，二层层高 4.5m，其余各层层高均为 3.6m。纵横方向均有剪力墙，地下一层板顶作为上部结构的嵌固端。该建筑为丙类建筑，抗震设防烈度为 8 度，设计基本地震加速度为 0.2g，1 类建筑场地。在基本振型地震作用下，框架部分承受的地震倾覆力矩小于结构总地震倾覆力矩的 50%。各构件的混凝土强度等级均为 C40。（分数：3.00）(1).首层某框架中柱剪跨比大于 2。为使该柱裁面尺寸尽可能小，试问，根据高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ 3201
43、0)的规定，对该柱箍筋和附加纵向钢筋的配置形式采取所有相关措施之后，满足规程最低要求的该柱轴压比最大限值，应取下列( )项数值。A0.95 B1.00 C1.05 D1.10（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据高 2010表 3.3.31，该建筑为 A 级高度，类建筑场地，由 3.9.1 条，应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施，查表 3.9.3，该建筑框架部分抗震等级为三级，查表 6.4.2，N=0.95为使截面最小可采取措施，可沿柱全高采用井字复合箍或者复合螺旋箍，并在柱截面中部设置巾附加纵向钢筋形成的芯柱，此时，表 6.4.2 注解 5，轴压比限值可增
44、加 0.15，即N=0.95+0.15=1.1又由表 6.4.2 注解 6，柱轴压比限值不应大于 1.05，所以选 C(2).位于第 5 层平面中部的某剪力墙端柱截面为 500mm500mm，假定其抗震等级为二级。端柱纵向钢筋采用 HRB335 级钢筋(b)；考虑地震作用组合时，由考虑地震作用组合小偏心受拉内力设计值计算出的该端柱纵筋总截面面积计算值为最大(1800nm 2)。试问，该柱纵筋的实际配筋选择下列( )项时，才能满足且最接近于高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ 32010)的最低要求。A416+418(A s=1822mm2) B818(A s=2036mm2)C420+418(A
45、 s=2275mm2) D8b20(A s=2513mm2)（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 根据高 20106.4.4 条 5 款，边柱、角柱及剪力墙端柱考虑地震作用组合产生小偏心受拉时，柱内纵筋总截面面积应比计算值增加 25%，则As=1.251800=2250(mm2)本题考察：柱纵向钢筋的配置要求(3).与截面 700mm700mm 的框架柱相连的某截面为 400mm600mm 的框架梁，纵筋采用 HRB335 级钢()，箍筋采用 HPB235 级钢()；其梁端上部纵向钢筋系按截面计算配置。假设该框架梁抗震等级为三级，试问，该梁端上部和下部纵向钢筋面积(配筋率)及箍筋按下
46、列( )项配置时，才能全部满足高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ32010)的构造要求。提示：下列各选项纵筋配筋率和箍筋面积配筋率均符合高规(混凝土)第 6.3.4 条第 1 款和第 6.3.2条第 2 款中最小配筋率要求。梁纵筋直径均不小于 18。A上部纵筋 As 上 =5680mm2，p 上 =2.70%；下部纵筋 As 下 =4826mm2， 下 =2.30%；四肢箍筋中 10100 B上部纵筋 As 上 =3695mm2， 上 =1.76%；下部纵筋 As 下 =1017mm2， 下 =0.48%；四肢箍筋中 8100C上部纵筋 As 上 一 5180mm2， 上 =2.47%；下部纵
47、筋 As 下 =3079mm2， 下 =1.47%；四肢箍筋中 8100D上部纵筋 As 上 =5180mm2， 上 =2.47%；下部纵筋 As 下 =3927mm2 下 =1.87%；四肢箍筋中 10100（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 新规范取消了 2002 版规程 6.3.2 第 3 条框架粱端最大配筋率不应大于 2.5%的强制性要求，相关内容改为非强制性要求出现在 6.3.3 第 1 条。所以 A 选项不是错误，只是相对 D 选项不是最佳选项由 6.3.2 第 3 条，梁端界面的底面和顶面纵向钢筋截面面积的比值，三级不应小于 0.311.某 12 层现浇框架一剪力墙结构，抗震设防烈度为 8 度，丙类建筑，设计地震分组为第一组，类建筑场地，建筑物平、立面如题图所示。已知振型分解反应谱法求得的底部剪力为 6000kN，需进行弹性动力时程分析补充计算。现有 4 组实际地震记录加速度时程曲线 P1P 4和 1 组人工模拟加速度时程曲线 RP1。各条时程曲线计算所得的结构底部剪力见下表。假定实际记录地震波及人工波的平均地震影响系数曲线与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符，试问，进行弹性动力时程分析时，选用下列( )组地震波(包括人工波)才最为合理。P1
