1、一、二级注册结构工程师专业部分-42 及答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)已知后张法一端张拉的轴心受拉构件(屋架下弦)的截面如题图所示。混凝土强度等级为 C40。当混凝土达到设计规定的强度后张拉预应力(采用超张拉)，预应力钢筋采用钢绞线(fptk=1720N/mm2，f py=1220N/mm2，E p=195000N/mm22)。非预应力钢筋采用 HRB400 钢筋(fy=360N/mm2，E s=200000N/mm2)，构件长度为 24m，采用 JM12 锚具，孔道为预埋金属波纹管。（分数：3.00）(1).若已知非预应力钢筋面积 As=314mm2，预应力钢铰线的面积
2、Ap=593mm2，张拉控制应力 wm=1204N/mm2，则第一批预应力损失值与( )项数值最为接近。A67.7N/mm 2 B84.5N/mm 2 C214.6N/mm 2 D54.2N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若已知由混凝土收缩、徐变引起的预应力损失 120N/mm2，由锚具变形和孔道摩擦引起的预应力损失80N/mm2，构件净截面面积为 42180mm2，其余条件不变，混凝土有效预压应力 pc最接近( )项数值。A12.9N/mm 2 B14.5N/mm 2 C16.5N/mm 2 D10.9N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).已知屋架端部的局
3、部承压净面积 Aln=23500mm2(扣除孔道面积后)，局部受压计算底面积Ab=70000mm2，局部受压毛面积 Al=28260mm2，屋架端部配置方格网式问接钢筋(HPB235 钢筋)。焊接钢筋网片为 230mm220mm，如题图，钢筋直径为 8(钢筋为 HRB235)，两个方向的钢筋均为 4 根，网片间距s=50mm，则局部受压承载力与( )项数值最为接近。A1246kN B1322kN C1572kN D1387kN（分数：1.00）A.B.C.D.某一非对称钢筋混凝土形梁截面尺寸如题图，混凝土标号 C20，宽度 b=300mm，高度 h=500mm，受拉区翼缘宽度 bf=800mm
4、受拉区翼缘高度，h f=80mm，受压区翼缘宽度 bf=600mm，受压区翼缘高度 hf=80mm。（分数：2.00）(1).设截面的扭矩设计值 T=20kNm，则截面腹板所承受的扭矩值与( )项数值最为接近。A18.901kNm B17.564kNmC16.684kNm D19.013kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).设构件受力特征系数 =2.1，相对黏结特性系数 v=1.0，梁下部配有 420 的钢筋，最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c=20mm，按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mk=20kNm，则梁的最大裂缝宽度 wmax与( )项数值最为接近。A0.005
5、mm B0.02mm C0.023mm D0.015mm（分数：1.00）A.B.C.D.某无梁楼盖柱网尺寸为 6m6m，柱截面尺寸为 450mm450mm，楼板厚 200mm，如题图，混凝土强度等级为 C25，箍筋采用 HPB235 钢，弯起钢筋采用 HRB335 钢。 s=20mm。（分数：4.00）(1).设板上承受均布荷载标准值为恒荷载 q1=20kN/m2(包括自重)，活荷载 q2=3kN/m2，则无梁楼板承受的集中反力 Fl与( )项数值最为接近。A8483kN B10323kN C9483kN D9967kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).该楼板不配置抗冲切钢筋时，柱帽
6、周边楼板的受冲切承载力设计值与( )项数值最为接近。A403kN B503kN C456kN D492kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).若已知无梁楼板承受的集中反力设计值为 fl=424.1kN，则采用箍筋作为受冲切钢筋，所需的箍筋面积与( )项数值最为接近。A1040mm 2 B1142mm 2 C1324mm 2 D1274mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(4).集中反力设计值大小同上题，采用弯起钢筋作为受冲切钢筋时，冲切破坏锥体每一侧所需的弯起钢筋面积与( )项配置最为接近(弯起角度为 =45)。A312 B212 C316 D314（分数：1.00）A.B.C.D
7、某三跨六层框架，抗震设防烈度为 8 度，建筑物总高度 23m，边跨跨长(中-中)为 6m，柱截面尺寸为bh=500mm600mm，梁截面尺寸为 bn=250mm500mm，混凝土强度等级为 C25，纵向钢筋为 HRB335，箍筋为 HPB235，作用于梁上的重力荷载代表值为 52kN/m， s=35mm，在重力荷载和地震力组合作用下边跨一层梁上的弯矩为：边支座梁边弯矩 M max=210kNm -Mmax=-410kNm中支座梁边弯矩 M max=170kNm -Mmax=-360kNm跨中 M max=180kNm边跨梁的最大剪力 V max=230kN（分数：4.00）(1).框架梁跨中
8、处纵向受拉钢筋的最小配筋率为( )项数值。A0.23% B0.25% C0.30% D0.20%（分数：1.00）A.B.C.D.(2).边支座梁端截面的受拉钢筋配筋与( )项配置最为接近(按单筋梁计算)。A1552mm 2 B1156mm 2 C1276mm 2 D1701mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).框架梁端最大剪力设计值与( )项数值最为接近。A269.5kN B230kN C209.5kN D285.6kN（分数：1.00）A.B.C.D.(4).若已知框架梁受剪截面满足规范的要求，考虑地震作用组合的边跨梁端剪力设计值 Vb=250kN，则梁端箍筋(箍筋加密区)的
9、分数：1.00）A.B.C.D.1.对于高度、截面尺寸、配筋以及材料强度完全相同的柱，以支承条件为( )种情况时，其轴心受压承载力最大。A两端嵌固 B两端嵌固，一端不动铰支C两端不动铰支 D一端嵌固，一端自由（分数：1.00）A.B.C.D.2.梁中钢筋的混凝土保护层厚度是指( )。A箍筋外表面至梁表面的距离 B主筋外表面至粱表面的距离C主筋截面形心至粱表面的距离 D主筋内表面至梁表面的距离（分数：1.00）A.B.C.D.梁与柱的连接如图，钢材为 Q235AF(A3F)，采用 B 级螺栓连接，螺栓直径 d=20mm，孔径 d0=20.5mm。（分数：6.00）(1).当翼缘连接处的弯矩为
10、946kNm 时，翼缘连接一侧螺栓所承受的轴力为( )。A946.5kN B965.3kN C980.0kN D1004.3kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).翼缘连接处一个螺栓连接的抗剪承载力设计值为( )。A54841N B52349N C53407N D54167N（分数：1.00）A.B.C.D.(3).翼缘连接处一个螺栓连接的抗压承载力设计值为( )。A160000N B167597N C173249N D174359N （分数：1.00）A.B.C.D.(4).腹板连接处承受的弯矩为 254kNm，-截面上的剪力 V=200kN 时，腹板连接一侧螺栓所承受的弯矩为( )。
11、A254kNm B260kNm C266kNm D272kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(5).腹板连接处一个螺栓连接的抗剪承载力设计值为( )。A54841N B58996N C59943N D106814N（分数：1.00）A.B.C.D.(6).腹板连接一侧螺栓所承受的弯矩为 263kNm、-截面上的剪力 V=100kN 时，一个螺栓所受的最大剪力为( )。A108600N B126745N C135746N D154329N（分数：1.00）A.B.C.D.如图示一焊接工字形轴心受压柱的截面，承受的轴心压力设计值 N=4500kN(包括柱的自重)，计算长度 0=7m、 oy=3
12、5m(柱子中点在 x 方向有一侧向支承)。翼缘钢板为剪切边，每块翼缘板上设有两个直径d0=24mm 的螺栓孔。钢板为 Q235BF 钢。柱截面几何特性：毛截面面积：A=250cm 2、净面积 An=230.8cm2、毛截面惯性矩： x=145683cm4、 y=41667cm4回转半径 ix=2414cm、i y=12.91mm。（分数：2.00）(1).柱截面强度验算的应力为( )。A189.6N/mm 2 B195.0N/mm 2 C198.4N/mm 2 D203.4N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(2).柱截面整体稳定性验算中应力为( )。A178.9N/mm 2 B1
13、82.7N/mm 2 C191.7N/mm 2 D195.6N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.3.下列( )项是错误的。A在采用摩擦型高强螺栓的受剪连接中，其接触面必须进行处理，安装时必须对每个高强度螺栓施加预拉力B在采用承压型高强度螺栓的受剪连接中，由于是利用螺栓本身的抗剪和承压强度，因此其接触面不必进行处理，安装时也不必对每个高强度螺栓施加预拉力C在用承压型高强度螺栓的连接中，当剪切面位于螺纹处时，其受剪承载力设计值应按螺纹处的有效面积进行计算D在用普通螺栓的连接中，当剪切面位于螺纹处时，其受剪承载力设计值应按螺杆的毛面积进行计算（分数：1.00）A.B.C.D.4.某厂房行驶
14、多台吊车，当进行挠度计算时，吊车荷载应考虑( )。A两台相邻较大吊车标准值 B两台相邻较大吊车设计值C两台相邻较大吊车设计值并乘以动力系数 D一台最大吊车标准值（分数：1.00）A.B.C.D.5.箱形柱的柱脚如题图所示，采用 Q235 钢，手工焊接使用 E43 型电焊条，柱底端刨平，沿柱周边用角焊缝与柱底板焊接。试问，其直角角焊缝的焊脚尺寸 hf与以下( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.B.C.D.6.工地拼接实腹梁的受拉翼缘板，采用高强度螺栓摩擦型连接，如题图所示。受拉翼缘板的截面为-1050100，f=325N/mm 2，高强度螺栓采用 M24(孔径 d0=26)，螺栓性能等级为
15、 10.9 级，摩擦面的抗滑移系数 =0.4。试问，在要求高强度螺栓连接的承载能力不低于板件承载能力的条件下，拼接螺栓的数目与下列( )项数值最为接近。A170 B220 C240 D310（分数：1.00）A.B.C.D.7.某大跨度主桁架，节问长度 6m，桁架弦杆侧向支承点之间的距离 12m，试判定其受压弦杆应采用以下( )项截面形式才较为经济合理。提示：yy 轴为桁架平面。（分数：1.00）A.B.C.D.8.受拉板件(Q235 钢，-40022)，工地采用高强度螺栓摩擦型连接(M20，10.9 级，=0.45)，试判定( )项拼接形式板件的抗拉承载力最高。（分数：1.00）A.B.C.
16、D.某单层、单跨、无吊车仓库，如题图所示。屋面为装配式有檩体系钢筋混凝土结构，墙体采用 Mu15 蒸压灰砂砖，M5 砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级为 B 级。外墙 T 形特征值详见题表。（分数：6.00）(1).对于山墙壁柱高厚比的验算 ，下列( )项数据正确。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).对于 轴之间山墙的高厚比验算 ，下列( )项数值正确。（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定取消轴线山墙门洞及壁柱，改为钢筋混凝土构造柱 GZ，如题 32 图所示，试问，该墙的高厚比验算结果 与下列( )项最为接近。（分数：1.00）A.B.C.D.(4).屋面永久荷载(含屋架)标准值为
17、 2.2kN/m2(水平投影)，活荷载标准值为 0.5kN/m2；挑出的长度详见BB 剖面。试问，屋架支座处最大压力设计值与下列( )项数值最为接近。A90.85kN B99.82kN C94.11kN D85.14kN（分数：1.00）A.B.C.D.(5).试问，外纵墙壁柱轴心受压承载力与下列( )项数值最为接近。A1177kN B1323kN C1137kN D1059kN（分数：1.00）A.B.C.D.(6).假定轴线上的一个壁柱底部截面作用的轴向压力标准值 Nk=179kN，设计值 N=232kN，其弯矩标准值Mk=6.6kNm，设计值 M=8.58kNm，如题 35 图所示。试问
18、该壁柱底截面受压承载力验算结果(NfA)，其左右端项与下列( )项数值最为接近。A232kN939kN B232kN1018kN C232kN916kN D232kN845kN （分数：1.00）A.B.C.D.如题图所示的承重墙梁，各部分尺寸见题图表，托梁混凝土强度等级为 020，纵向受力钢筋采用 HRB335，砖强度为 Mu10，水泥砂浆强度等级采用 M5，荷载设计值 Q1=23.8kN/m，Q 2=116kN/m。（分数：4.00）(1).已知墙梁的计算跨度 l0=6.05m，墙体计算高度 hw=2.85m，则该构件可以按墙梁计算的洞口高度 hh和宽度 bh的限制值最接近下列( )项数
19、值。A6 h1.550m，h k2.375m Bb h1.815m，h k2.45mC6 h1.750m，h k2.450m Db h1.750m，h k2.375m（分数：1.00）A.B.C.D.(2).计算弯矩系数 M，计算轴力系数 n与下列( )组数据最为接近。L0 H0 hb hw h hf bf1 bf2 a as bh hh60.53.2250.752.850.240.241.51.651.2751.51.82AM=0.450， n=1.250 BM=0.432， n=1.430CM=0.406， n=1.430 DM=0.485， n=1.336 （分数：1.00）A.B.C.
20、D.(3).计算弯矩系数 M=0.450，计算轴力系数 n=1.450，托梁跨中截面的弯矩舰和轴心拉力 Nb与下列( )组数据最为接近。A354.27kNm，239.7kN B372.35kNm，318.92kNC365kNm，245.6kN D347.7kNm，238.6kN（分数：1.00）A.B.C.D.(4).该墙梁的墙体受剪承载力与下列( )项数值最为接近。A139.8kN B179.5 kN C145.6 kN D150.5 kN（分数：1.00）A.B.C.D.9.下列( )项不正确。A在轴心受压砌体中，当砂浆强度等级较低时，由于砂浆层横向变形，使砌体中的块体产生附加水平拉应力B
21、在轴心受压砌体中的块体，不产生弯曲应力和剪应力C增大砌体中块体的厚度，块体的强度等级不变，砌体的抗压强度可以提高D承受永久荷载的受压砌体，当荷载达到短期破坏荷载的 80%90%时，即使荷载不再增加，裂缝也将随时间而不断发展，直到砌体破坏（分数：1.00）A.B.C.D.一、二级注册结构工程师专业部分-42 答案解析(总分：40.00，做题时间：90 分钟)已知后张法一端张拉的轴心受拉构件(屋架下弦)的截面如题图所示。混凝土强度等级为 C40。当混凝土达到设计规定的强度后张拉预应力(采用超张拉)，预应力钢筋采用钢绞线(fptk=1720N/mm2，f py=1220N/mm2，E p=19500
22、0N/mm22)。非预应力钢筋采用 HRB400 钢筋(fy=360N/mm2，E s=200000N/mm2)，构件长度为 24m，采用 JM12 锚具，孔道为预埋金属波纹管。（分数：3.00）(1).若已知非预应力钢筋面积 As=314mm2，预应力钢铰线的面积 Ap=593mm2，张拉控制应力 wm=1204N/mm2，则第一批预应力损失值与( )项数值最为接近。A67.7N/mm 2 B84.5N/mm 2 C214.6N/mm 2 D54.2N/mm 2（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 截面几何特征计算：A c=250180=(23.14/4)552=40251mm2预
23、应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量比：非预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量比：净截面面积：A n=Ac+E sAs=40251+6.15314=42182mm2换算截面面积：A 0=Ac+E sAs+E pAp=40251+6.15314+6593=45740mm2预应力损失值：(2).若已知由混凝土收缩、徐变引起的预应力损失 120N/mm2，由锚具变形和孔道摩擦引起的预应力损失80N/mm2，构件净截面面积为 42180mm2，其余条件不变，混凝土有效预压应力 pc最接近( )项数值。A12.9N/mm 2 B14.5N/mm 2 C16.5N/mm 2 D10.9N/mm 2（分数：1.0
24、0）A. B.C.D.解析：解析 钢筋松弛损失：总预应力损失为： l=120+80+86.7=286.7N/mm2混凝土有效预压应力为：(3).已知屋架端部的局部承压净面积 Aln=23500mm2(扣除孔道面积后)，局部受压计算底面积Ab=70000mm2，局部受压毛面积 Al=28260mm2，屋架端部配置方格网式问接钢筋(HPB235 钢筋)。焊接钢筋网片为 230mm220mm，如题图，钢筋直径为 8(钢筋为 HRB235)，两个方向的钢筋均为 4 根，网片间距s=50mm，则局部受压承载力与( )项数值最为接近。A1246kN B1322kN C1572kN D1387kN（分数：1
25、00）A. B.C.D.解析：解析 因混凝土强度等级小于 C50，根据混 20106.3.1 条的规定，取混凝土强度影响系数 c=1，根据混 20106.2.16 条的规定，取间接钢筋对混凝土约束的折减系数 =1应用规范式(6.6.12)得：方格网式钢筋范围内的混凝土核心面积：Acon=230220=50600mm2根据混 2010(6.6.32)式，体积配箍率：某一非对称钢筋混凝土形梁截面尺寸如题图，混凝土标号 C20，宽度 b=300mm，高度 h=500mm，受拉区翼缘宽度 bf=800mm，受拉区翼缘高度，h f=80mm，受压区翼缘宽度 bf=600mm，受压区翼缘高度 hf=80
26、mm。（分数：2.00）(1).设截面的扭矩设计值 T=20kNm，则截面腹板所承受的扭矩值与( )项数值最为接近。A18.901kNm B17.564kNmC16.684kNm D19.013kNm（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 T 形截面受扭塑性抵抗矩 Wt：腹板的受扭塑性抵抗矩：受压翼缘的受扭塑性抵抗矩：受拉翼缘的受扭塑性抵抗矩 Wtf=hf2(bf-b)/2bfb+6h f=780，取 bf=780mm截面的总受扭塑性抵抗矩：Wt=Wtw+Wtf+Wtf=18000000+1536000+960000=20496000mm3腹板和翼缘扭矩的分配：(2).设构件受力特征系
27、数 =2.1，相对黏结特性系数 v=1.0，梁下部配有 420 的钢筋，最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c=20mm，按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mk=20kNm，则梁的最大裂缝宽度 wmax与( )项数值最为接近。A0.005mm B0.02mm C0.023mm D0.015mm（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 受拉区纵向钢筋的等效直径：有效高度：h o=470mm按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 te，按下列公式计算：对工形截面(不对称)的受弯构件：A te=0.5bh+(bf-b)hfAte=0.5300500+(800-300)80=1
28、15000mm按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力 sk，按下列公式计算：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ，按下列公式计算：某无梁楼盖柱网尺寸为 6m6m，柱截面尺寸为 450mm450mm，楼板厚 200mm，如题图，混凝土强度等级为 C25，箍筋采用 HPB235 钢，弯起钢筋采用 HRB335 钢。 s=20mm。（分数：4.00）(1).设板上承受均布荷载标准值为恒荷载 q1=20kN/m2(包括自重)，活荷载 q2=3kN/m2，则无梁楼板承受的集中反力 Fl与( )项数值最为接近。A8483kN B10323kN C9483kN D9967kN（分数：1.00）A.B
29、C.D. 解析：解析 h 0=h-as=200-20=180mm楼板所受均布荷载设计值：q=201.2+31.4=28.2kN/m 2柱子所受轴力：N=6628.2=1015.2kN集中反力设计值：F l=N-(0.45+20.18)228.2=996.7kN(2).该楼板不配置抗冲切钢筋时，柱帽周边楼板的受冲切承载力设计值与( )项数值最为接近。A403kN B503kN C456kN D492kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 距柱周边 h0/2 处的周长： m=4(450+180)=2520mm因柱的截面尺寸为正方形，故 =2，相应地求得 1=1.0因柱为中柱，故 aw
30、40mm，由混 20106.5.13 可知：(3).若已知无梁楼板承受的集中反力设计值为 fl=424.1kN，则采用箍筋作为受冲切钢筋，所需的箍筋面积与( )项数值最为接近。A1040mm 2 B1142mm 2 C1324mm 2 D1274mm 2（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 距柱周边 h0/2 处的周长：u m=4(450+180)=2520mm因柱的截面尺寸为正方形，故 s=2，相应地求得 1=1.0因柱为中柱，故 as=40mm，由混 20106.5.13 可知：因 1 2，故取 = 1=1.0，箍筋总面积：(4).集中反力设计值大小同上题，采用弯起钢筋作为受冲
31、切钢筋时，冲切破坏锥体每一侧所需的弯起钢筋面积与( )项配置最为接近(弯起角度为 =45)。A312 B212 C316 D314（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 u m及 的计算同上题，弯起钢筋总面积：某三跨六层框架，抗震设防烈度为 8 度，建筑物总高度 23m，边跨跨长(中-中)为 6m，柱截面尺寸为bh=500mm600mm，梁截面尺寸为 bn=250mm500mm，混凝土强度等级为 C25，纵向钢筋为 HRB335，箍筋为 HPB235，作用于梁上的重力荷载代表值为 52kN/m， s=35mm，在重力荷载和地震力组合作用下边跨一层梁上的弯矩为：边支座梁边弯矩 M max
32、210kNm -Mmax=-410kNm中支座梁边弯矩 M max=170kNm -Mmax=-360kNm跨中 M max=180kNm边跨梁的最大剪力 V max=230kN（分数：4.00）(1).框架梁跨中处纵向受拉钢筋的最小配筋率为( )项数值。A0.23% B0.25% C0.30% D0.20%（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 按 8 度抗震设防的钢筋混凝土框架结构，查抗 2010表 6.1.2，框架抗震等级为二级由混 2010表 11.3.61，框架梁的跨中的纵向受拉钢筋的配筋率：最小配筋率 min=max0.25%，0.55f t/fy)=max0.25%，0
33、23%)=0.25%(2).边支座梁端截面的受拉钢筋配筋与( )项配置最为接近(按单筋梁计算)。A1552mm 2 B1156mm 2 C1276mm 2 D1701mm 2（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 由混 2010表 11.1.6，正截面承载力抗震调整系数为)， RE=0.75正截面受弯配筋计算：单筋受弯构件受压区高度 37按下式计算：(3).框架梁端最大剪力设计值与( )项数值最为接近。A269.5kN B230kN C209.5kN D285.6kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 梁的净跨：l n=6000-600=5400mm由重力荷载引起的梁内剪
34、力由混 2010(11.3.23)式，二级抗震框架粱端剪力没计值：顺时针方向： M lb+Mrb=210+360=570kNm逆时针方向： M lb+Mrb=410+170=580kNm取较大值代入(11.3.23)式(4).若已知框架梁受剪截面满足规范的要求，考虑地震作用组合的边跨梁端剪力设计值 Vb=250kN，则梁端箍筋(箍筋加密区)的 （分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 由混 2010表 1116，斜截面承载力抗震调整系数为 RE=0.85考虑地震作用组合的框架梁，其斜截面受剪承载力按下列公式计算：二级框架梁构造要求：箍筋最小直径 Dmin=8mm加密区箍筋最大间距 Sma
35、x=min100，h/4=100mm按构造要求配置所以取1.对于高度、截面尺寸、配筋以及材料强度完全相同的柱，以支承条件为( )种情况时，其轴心受压承载力最大。A两端嵌固 B两端嵌固，一端不动铰支C两端不动铰支 D一端嵌固，一端自由（分数：1.00）A. B.C.D.解析：2.梁中钢筋的混凝土保护层厚度是指( )。A箍筋外表面至梁表面的距离 B主筋外表面至粱表面的距离C主筋截面形心至粱表面的距离 D主筋内表面至梁表面的距离（分数：1.00）A.B. C.D.解析：梁与柱的连接如图，钢材为 Q235AF(A3F)，采用 B 级螺栓连接，螺栓直径 d=20mm，孔径 d0=20.5mm。（分数：6
36、00）(1).当翼缘连接处的弯矩为 946kNm 时，翼缘连接一侧螺栓所承受的轴力为( )。A946.5kN B965.3kN C980.0kN D1004.3kN（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 (2).翼缘连接处一个螺栓连接的抗剪承载力设计值为( )。A54841N B52349N C53407N D54167N（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 (3).翼缘连接处一个螺栓连接的抗压承载力设计值为( )。A160000N B167597N C173249N D174359N （分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 (4).腹板连接处承受的弯矩为 254k
37、Nm，-截面上的剪力 V=200kN 时，腹板连接一侧螺栓所承受的弯矩为( )。A254kNm B260kNm C266kNm D272kNm（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 M=254+2000.09=272kNm(5).腹板连接处一个螺栓连接的抗剪承载力设计值为( )。A54841N B58996N C59943N D106814N（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 (6).腹板连接一侧螺栓所承受的弯矩为 263kNm、-截面上的剪力 V=100kN 时，一个螺栓所受的最大剪力为( )。A108600N B126745N C135746N D154329N（分数：
38、1.00）A. B.C.D.解析：解析 如图示一焊接工字形轴心受压柱的截面，承受的轴心压力设计值 N=4500kN(包括柱的自重)，计算长度 0=7m、 oy=3.5m(柱子中点在 x 方向有一侧向支承)。翼缘钢板为剪切边，每块翼缘板上设有两个直径d0=24mm 的螺栓孔。钢板为 Q235BF 钢。柱截面几何特性：毛截面面积：A=250cm 2、净面积 An=230.8cm2、毛截面惯性矩： x=145683cm4、 y=41667cm4回转半径 ix=2414cm、i y=12.91mm。（分数：2.00）(1).柱截面强度验算的应力为( )。A189.6N/mm 2 B195.0N/mm
39、2 C198.4N/mm 2 D203.4N/mm 2（分数：1.00）A.B. C.D.解析：(2).柱截面整体稳定性验算中应力为( )。A178.9N/mm 2 B182.7N/mm 2 C191.7N/mm 2 D195.6N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 首先按规范查表得 再按照整体稳定性公式计算可得3.下列( )项是错误的。A在采用摩擦型高强螺栓的受剪连接中，其接触面必须进行处理，安装时必须对每个高强度螺栓施加预拉力B在采用承压型高强度螺栓的受剪连接中，由于是利用螺栓本身的抗剪和承压强度，因此其接触面不必进行处理，安装时也不必对每个高强度螺栓施加预拉力C在用
40、承压型高强度螺栓的连接中，当剪切面位于螺纹处时，其受剪承载力设计值应按螺纹处的有效面积进行计算D在用普通螺栓的连接中，当剪切面位于螺纹处时，其受剪承载力设计值应按螺杆的毛面积进行计算（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 提示：有效直径4.某厂房行驶多台吊车，当进行挠度计算时，吊车荷载应考虑( )。A两台相邻较大吊车标准值 B两台相邻较大吊车设计值C两台相邻较大吊车设计值并乘以动力系数 D一台最大吊车标准值（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 按 GB 50017 第 3.1.6 条得答案 D5.箱形柱的柱脚如题图所示，采用 Q235 钢，手工焊接使用 E43 型电焊条，柱底
41、端刨平，沿柱周边用角焊缝与柱底板焊接。试问，其直角角焊缝的焊脚尺寸 hf与以下( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 焊缝计算长度取 lw=4004=1600mm查规范表 3.4.13，f wf=160N/mm2 6.工地拼接实腹梁的受拉翼缘板，采用高强度螺栓摩擦型连接，如题图所示。受拉翼缘板的截面为-1050100，f=325N/mm 2，高强度螺栓采用 M24(孔径 d0=26)，螺栓性能等级为 10.9 级，摩擦面的抗滑移系数 =0.4。试问，在要求高强度螺栓连接的承载能力不低于板件承载能力的条件下，拼接螺栓的数目与下列( )项数值最为接近。A170 B22
42、0 C240 D310（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 螺栓 N=0.9npn=0.90.422510 3n=162000N7.某大跨度主桁架，节问长度 6m，桁架弦杆侧向支承点之间的距离 12m，试判定其受压弦杆应采用以下( )项截面形式才较为经济合理。提示：yy 轴为桁架平面。（分数：1.00）A.B.C. D.解析：8.受拉板件(Q235 钢，-40022)，工地采用高强度螺栓摩擦型连接(M20，10.9 级，=0.45)，试判定( )项拼接形式板件的抗拉承载力最高。（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 验算N6v=0.9nfP=1.8P实际螺栓可承受剪力为 N=
43、nN6v=161.8P=28.8P危险净截面位置在最外一排螺栓处某单层、单跨、无吊车仓库，如题图所示。屋面为装配式有檩体系钢筋混凝土结构，墙体采用 Mu15 蒸压灰砂砖，M5 砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级为 B 级。外墙 T 形特征值详见题表。（分数：6.00）(1).对于山墙壁柱高厚比的验算 ，下列( )项数据正确。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 h T=507mm，H 0=6133mm(2).对于 轴之间山墙的高厚比验算 ，下列( )项数值正确。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 墙高取两柱间的平均高度s=4mH=5.4665m，由规范 5.1.3， 1=1.
44、0 2=1.0(3).假定取消轴线山墙门洞及壁柱，改为钢筋混凝土构造柱 GZ，如题 32 图所示，试问，该墙的高厚比验算结果 与下列( )项最为接近。（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 (4).屋面永久荷载(含屋架)标准值为 2.2kN/m2(水平投影)，活荷载标准值为 0.5kN/m2；挑出的长度详见BB 剖面。试问，屋架支座处最大压力设计值与下列( )项数值最为接近。A90.85kN B99.82kN C94.11kN D85.14kN（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 根据 GB 500092001 第 3.2.5 条规定，得：N=(2.21.3513.64 十
45、0.51.413.64)2=99.82kN(5).试问，外纵墙壁柱轴心受压承载力与下列( )项数值最为接近。A1177kN B1323kN C1137kN D1059kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 由规范 5.1.3，H 0=1.2H=45001.2=5400mm蒸压灰砂砖 (6).假定轴线上的一个壁柱底部截面作用的轴向压力标准值 Nk=179kN，设计值 N=232kN，其弯矩标准值Mk=6.6kNm，设计值 M=8.58kNm，如题 35 图所示。试问，该壁柱底截面受压承载力验算结果(NfA)，其左右端项与下列( )项数值最为接近。A232kN939kN B232kN1
46、018kN C232kN916kN D232kN845kN （分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 同上题，=13.144，f=1.83N/mm 2如题图所示的承重墙梁，各部分尺寸见题图表，托梁混凝土强度等级为 020，纵向受力钢筋采用 HRB335，砖强度为 Mu10，水泥砂浆强度等级采用 M5，荷载设计值 Q1=23.8kN/m，Q 2=116kN/m。（分数：4.00）(1).已知墙梁的计算跨度 l0=6.05m，墙体计算高度 hw=2.85m，则该构件可以按墙梁计算的洞口高度 hh和宽度 bh的限制值最接近下列( )项数值。A6 h1.550m，h k2.375m Bb h1.
47、815m，h k2.45mC6 h1.750m，h k2.450m Db h1.750m，h k2.375m（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 洞宽 b h0.3Z0=0.36.05=1.815m洞高 (2).计算弯矩系数 M，计算轴力系数 n与下列( )组数据最为接近。L0 H0 hb hw h hf bf1 bf2 a as bh hh60.53.2250.752.850.240.24 1.51.651.275 1.5 1.8 2AM=0.450， n=1.250 BM=0.432， n=1.430CM=0.406， n=1.430 DM=0.485， n=1.336 （分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 计算弯矩系数 aM应用式计算轴力系数 n根据规范 7.3.6 条的规定应用式(3).计算弯矩系数 M=0.450，计算轴力系数 n=1.450，托梁跨中截面的弯矩舰和轴心拉力 Nb与下列( )组数据最为接近。A354.27kNm，239.7kN B372.35kNm，318.92kNC365kNm，245.6kN D347.7kNm，238.6kN（分数：1.00）A.B.C.D. 解析
