1、一、二级注册结构工程师专业部分-56 及答案解析(总分：80.00，做题时间：90 分钟)16：某 6 层办公楼的框架(填充墙)结构，其平面图与计算简图如题图所示。已知：16 层所有柱截面为 500mm600mm；所有纵向梁(x 向)截面均为 250mm500mm，自重3.125kN/m；所有横向梁(y 向)截面均为 250mm700mm，自重 4.375kN/m：所有柱、梁的混凝土强度等级均为 C40。26 层楼面永久荷载 5.0kN/m2，活载 2.5kN/m2；屋面永久荷载 7.0kN/m2，活载 0.7kN/m2；楼面和屋面的永久荷载包括楼板自重、粉刷与吊顶等。除屋面梁外，其他各层纵向
2、梁(x 向)和横向梁(y 向)上均作用有填充墙、门窗等均布线荷载 2.0kN/m。计算时忽略柱子自重的影响。上述永久荷载与活载均为标准值。提示：计算荷载时，楼面及屋面的面积均按轴线间的尺寸计算。（分数：6.00）(1).当简化作平面框架进行内力分析时，作用在计算简图 17.000m 标高处的 q1和 q3(kN/m)，应和下列( )项数值最为接近。提示：q 1和 q3分别为楼面永久荷载和活荷载的标准值，但 q1包括梁自重在内；不考虑活载折减。板长边/板短边2.0 时，按单向板导荷载。Aq 1=36.38；q 3=30.00 Bq 1=32.00；q 3=15.00Cq 1=30.00；q 3=
3、36.38 Dq 1=26.38；q 3=10.00（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当简化作平面框架进行内力分析时，作用在计算简图 17.000m 标高处的 P1，和 P2(kN)，应和下列( )项数值最为接近。提示：P 1和 P2分别为永久荷载和楼面活载的标准值；不考虑活载折减。P 1和 P2仅为第 5 层的集中力。AP 1=12.5；P 2=20.5 BP 1=20.5；P 2=50.5CP 1=50.5；P 2=20.5 DP 1=8.0；P 2=30.0（分数：1.00）A.B.C.D.(3).试问，作用在底层中柱柱脚处的 N(kN)的标准值(恒+活)，和下列( )项数值最为
4、接近。提示：活载不考虑折减。不考虑第 1 层的填充墙体的作用。AN=1259.8 BN=1342.3 CN=1232.5 DN=1417.3（分数：1.00）A.B.C.D.(4).当对 26 层 （分数：1.00）A.B.C.D.(5).当平面框架在竖向荷载作用下用分层法作简化计算时，顶层框架计算简图如题图所示。若用弯矩分配法求顶层梁的弯矩时，试问弯矩分配系数 BA和 BC最接近下列( )项数值。（分数：1.00）A.B.C.D.(6).根据抗震概念设计的要求，该楼房应作竖向不规则的验算，检查在竖向是否存在薄弱层。试问，下述对该建筑是否存在薄弱的几种判断，其中( )项是正确的，并说明其理由。
5、提示：楼层的侧向刚度采用剪切刚度 ki=GAihi。式中：A i=2.5(hci/hi)2Aci；ki为第 i 层的侧向刚度；Aci为第 i 层的全部柱子的截面积之和；hci为第 i 层柱沿计算方向的截面高度；hi为第 i 层的楼层高度；G 为混凝土的剪切模量。不考虑土体对框架侧向刚度的影响。A无薄弱层 B第 1 层为薄弱层C第 2 层为薄弱层 D第 6 层为薄弱层（分数：1.00）A.B.C.D.1.某框架结构的边框架梁，受有扭矩的作用，其截面尺寸及配筋，采用国标 03G101-1 平法表示于题图。该混凝土梁环境类别为一类，其强度等级为 C35；钢筋采用 HPB235()和 HRB335(
6、)；抗震等级为二级。设计校审时对该梁有如下几种意见，试指出其中( )项意见是正确的，并写出其理由。提示：该题中不执行规范中规定的“不宜”的限制条件。（分数：1.00）A.B.C.D.2.某框架结构中的悬挑梁，如题图所示，悬挑梁长度 2500mm，重力荷载代表值在该梁上形成的均布线荷载为 20kN/m。该框架所处地区抗震设防烈度为 8 度，设计基本地震加速度值为 0.20g。该梁用某程序计算时未作竖向地震计算，试问，当用手算复核该梁配筋设计时，其支座负弯矩的设计值M0(kNm)应与下列( )项数值最为接近。AM 0=62.50 BM 0=83.13 CM 0=75.00 DM 0=68.75（分
7、数：1.00）A.B.C.D.910：偏心受拉构件的截面尺寸为 bh=200mm400mm，a s=as=35mm，承受轴心拉力设计值 N=30kN，弯矩设计值 M=26kNm，混凝土强度等级为 C30，纵筋采用 HRB335 钢筋。（分数：2.00）(1).受压钢筋 As，所需的面积最接近下列( )项数值。A160mm 2 B258mm 2 C102mm 2 D529mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(2).设构件为大偏心受拉，按荷载效应的标准组合计算的内力值为 Nk=27kN，M k=19kNm，构件受力特征系数 acr=2.4，最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c=30
8、mm，截面配置 310 的纵向受拉钢筋，as=as)=35mm，则最大裂缝宽度 max最接近下列( )项数值。A0.331mm B0.005mm C0.201mm D0.198mm（分数：1.00）A.B.C.D.1113：已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸 bh=400mm500mm，柱子的计算长度 10=4000mm，混凝土强度等级为 C30，纵向钢筋 HRB400，a s=40mm。（分数：3.00）(1).该柱在某荷载组合下初始偏心距 ei=76mm，系数 1=1，则轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e 最接近下列( )项数值。A167mm B298mm C193mm D30
9、7mm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).设柱每侧配置 520 的钢筋，A s=As=1570mm2，柱子上作用轴向力设计值 N=400kN，且已知构件为大偏心受压，则该柱能承受的弯矩设计值 M 最接近下列( )项数值。AM=305kNm BM=267kNm CM=345kNm DM=392kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(3).设柱子上作用轴向力设计值 N=750kN，初始偏心距 ei=480mm，已知柱的受压区配置了 422 的钢筋，则截面的受压区高度与下列( )项数值最为接近。A135mm B298mm C193 mm D158mm（分数：1.00）_3.设计预应力混凝土构
10、件时， con应按( )确定。A按预应力钢筋强度标准值计算 B能使抗裂度越高越好C愈高愈好，以减少预应力损失 D按承载力大小计算（分数：1.00）A.B.C.D.4.混凝土房屋进行结构设计布置时，以下考虑( )项为错误。A加强屋顶楼面刚度对增大房屋伸缩缝间距有效B在温度变化影响大的部位提高配筋率对增大伸缩缝间距有效C温度伸缩缝宽度应满足防震缝宽度要求D对有抗震要求的影剧院在主体与侧边附属房间可不设置防震缝（分数：1.00）A.B.C.D.1621：设计如下图所示的双角钢 T 形截面压弯构件的截面尺寸。截面无削弱，节点板厚 12mm。承受的荷载设计值为：轴心压力 N=38kN，均布线荷载 q=3
11、kN/m。构件长 I=3m，两端铰接并有侧向支承，材料用 Q235-BF钢。构件为有长边相连的、两个不等边角钢 2 80505 组成的 T 形截面如题图所示。（分数：6.00）(1).当 ix=2.57cm 时，杆件的屈服应力为( )。A167kN B176kN C187kN D190kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当截面抵抗矩 w1x=32.22cm3，i x=2.57cm，A=12.75cm 2，N/N EX=0.2 时，进行弯矩作用平面内稳定性验算时，角钢水平肢 1 的应力与下列( )项值接近。A165.4N/mm 2 B176.6N/mm 2 C184.4N/mm 2 D
12、191.2N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).当截面抵抗矩 w2x=15.55cm3，i x=2.57cm，A=12.75cm 2时，N/N EX=0.2 时，进行弯矩作用平面内稳定性验算，角钢肢 2 的应力与下列( )接近。A184.4N/mm 2 B191.2N/mm 2 C202.3N/mm 2 D211.7N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(4).当截面抵抗矩 w1x=32.22cm3，i x=2.24cm 时，构件在弯矩作用平面外的稳定性验算时，截面的应力与下列( )项值接近。提示：6 可按规范近似公式计算。A201.8N/mm 2 B209.6N/mm
13、 2 C212.9N/mm 2 D216.5N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(5).局部稳定验算时，如果角钢角顶内圆弧半径 r=8mm，则构件的自由外伸宽厚比为( )。A10 B9 C8.4 D7.4（分数：1.00）A.B.C.D.(6).下列叙述正确的是( )。A腹板局部稳定性满足要求，受压翼缘局部稳定不满足要求B腹板局部稳定性与受压翼缘局部稳定都不满足要求C腹板局部稳定性满足要求，受压翼缘局部稳定也满足要求D腹板局部稳定性不满足要求，受压翼缘局部稳定满足要求（分数：1.00）A.B.C.D.5.在改建、扩建或加固工程中以静载为主的结构，其同一接头同一受力部位上，允许采用(
14、)。A高强度螺栓摩擦型连接与承压型连接混用的连接B高强度螺栓与普通螺栓混用的连接C高强度螺栓摩擦型连接与侧角焊缝或铆钉的混用连接D普通螺栓与铆钉的混用连接（分数：1.00）A.B.C.D.6.摩擦型高强度螺栓连接与承压型高强度螺栓连接主要区别是( )。A摩擦面处理不同 B材料不同C预拉力不同 D设计计算不同（分数：1.00）A.B.C.D.7.在钢梁底面设有吊杆，其拉力设计值 850kN，吊杆通过 T 形连接件将荷载传给钢梁，连接件用双排 M20摩擦型高强度螺栓与梁下翼缘连接，高强度螺栓性能等级为 10.9 级，摩擦面抗滑移系数 =0.45，高强度螺栓应用( )个。A4 B6 C8 D10（分
15、数：1.00）A.B.C.D.8.钢材的疲劳破坏属于( )破坏。A脆性 B弹性 C塑性 D低周高应变（分数：1.00）A.B.C.D.9.焊接残余应力对构件的( )无影响。A变形 B静力强度 C疲劳强度 D整体稳定性（分数：1.00）A.B.C.D.10.如下图所示由混凝土翼板与钢梁通过弯起钢筋连接件组成简支组合梁，其连接件布置是( )。（分数：1.00）A.B.C.D.11.计算下图所示之格构式压弯构件绕虚轴整体稳定性时，截面抵抗矩 W1x=Ix/y0，其中 y0=( )。（分数：1.00）A.B.C.D.12.如下图所示节点板受斜向拉力设计值 600kN，节点板与构件用双面角焊缝连接，h
16、f=8mm，采用 E43型焊条，焊缝长度 l=( )。（分数：1.00）A.B.C.D.3031：截面尺寸为 1200mm100mm 的窗间墙用 MU10 的单排孔混凝土砌块与 Mb7.5 砌块砂浆砌筑，灌孔混凝土强度等级 G20，混凝土砌块孔洞率 =35%，砌体灌孔率 =33%，墙的计算高度为 4.2m，在截面厚度方向的偏心距 e=40mm。（分数：2.00）(1).该灌孔砌体的抗压强度设计值与下列( )项数值最为接近。A3.17N/mm 2 B3.36N/mm 2 C2.94N/mm 2 D3.42N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(2).已知该墙承受轴向力设计值 N=150k
17、N，弯矩设计值 M=6kNm，假设砌体的抗压强度值为 3.2N/mm2，则对该墙进行承载力计算时，其承载力计算式最接近下列( )项表达式。AN=150kNfA=191.9kNBN=150kNfA=185.3kNCN=150kNfA=176.5kNDN=150kNfA=204.6kN（分数：1.00）A.B.C.D.3234：某单跨仓库，如题图所示，跨度 15m，开间 6m，共 6 个开间，属刚弹性方案。窗高 3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用 MU10 砖，M5 混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时 M 左=26kNm，右风时 M
18、 右=35kNm。（分数：3.00）(1).墙柱的计算长度与下列( )项数值最为接近。A6.65m B7.98m C7.50m D7.00m（分数：1.00）A.B.C.D.(2).A 轴墙的翼缘宽度与下列( )项数值最为接近。A6.00m B4.90m C2.40m D3.60m（分数：1.00）A.B.C.D.(3).已知窗间墙截面的回转半径为 156mm，设高厚比 =14.62，左柱在左、右风荷载下的承载力与下列( )项数值最为接近。A492kN，468kN B592kN，468kNC549kN，469kN D502kN，438kN（分数：1.00）A.B.C.D.3537：某承重纵墙，
19、窗间墙的截面尺寸如题图所示。采用 MU10 烧结多孔砖和 M2.5 混合砂浆砌筑。墙上支撑截面为 200mm500mm 的钢筋混凝土大梁，跨度为 5.7m，大梁传给墙体的压力设计值为 N1=50kN，上部墙体轴向力的设计值在局部受压面积上产生的平均压应力为 0=0.515N/mm2。（分数：3.00）(1).梁端下砌体的局部受压承载力的计算式最接近下列( )项表达式。ANo+N l=59.5kNfA=70.6kNfBNo+N l=50kNfA=70.6kNCNo+N l=50kNfA=65.5kNDNo+N l=59.5kNfA=65.5kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).同上题，但
20、大梁传给墙体的压力设计值改为 Nl=80kN，并已知此时梁端支承处砌体局部受压承载力不满足要求，应该在梁端下设置垫块。设垫块尺寸为 bbabtb=550mm370mm180mm，垫块上 NO、N l合力的影响系数 最接近下列( )项数值。A0.568 B0.963 C0.689 D0.836（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假设已知 NO、N l合力的影响系数 =0.836，则该垫块下砌体的局部受压承载力最接近下列( )项数值。A296.5kN B200.5kN C243.3kN D350.9kN（分数：1.00）A.B.C.D.3839：一片高 2m，宽 3m，厚 370mm 的墙，
21、如题图所示。采用普通烧结砖和 M2.5 砂浆砌筑。墙面承受水平荷载设计值为 0.7kN/m2。（分数：2.00）(1).该墙的墙底截面的弯矩设计值及剪力设计值与下列( )项数值最为接近。A1.4kNm，1.4kN B1.4kNm，4.2kNC4.2kNm，1.4kN D4.2kNm，2.8kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).墙底截面破坏的受弯及受剪承载力与下列( )组数据最为接近。A1.82kNm，21.5kN B1.82kNm，19.74kNC1.21kNm，13.34kN D1.57kNm，19.74kN（分数：1.00）A.B.C.D.13.下列砌体房屋抗震构造措施，不正确的是
22、( )。A砖砌体房屋底层的构造柱，必须伸入室外地面标高以下 500mm 处进行锚固B多层内走廊房屋，局部加强的圈梁，8 度区最大间距为 11mC后砌的非承重隔墙，应沿墙高每隔 500mm 配置 26 筋与承重墙拉结D水平配筋的抗震砖墙，配筋率宜为 0.07%0.2%（分数：1.00）A.B.C.D.14.试问，对夹心墙中连接件或连接钢筋网片作用的下述理解，其中( )项有误。A协调内外叶墙的变形并为叶墙提供支持作用B提高内叶墙的承载力、增大叶墙的稳定性C防止叶墙在大变形下失稳，提高叶墙的承载能力D确保夹心墙的耐久性（分数：1.00）A.B.C.D.4243：某三角形木屋架端节点如题图所示。单齿连
23、接，齿深 hc=30mm；上、下弦杆采用干燥的西南云杉 T015B，方木截面 150mm150mm，设计使用年限印年，结构重要性系数 1.0。（分数：2.00）(1).如题 2-3 图所示。试问，作用在端节点上弦杆的最大轴向压力设计值 N(kN)应与下列( )项数值最为接近。A34.6 B39.9 C45.9 D54.1（分数：1.00）A.B.C.D.(2).下弦拉杆接头处采用双钢夹板螺栓连接，如题 3 图所示。木材顺纹受力。试问，下弦的最大拉力设计值 T(kN)，与下列( )项数值最为接近。提示：连接构造满足规范要求；连接钢板的强度有足够的保证；不考虑螺栓对杆件截面的削弱。A144.0 B
24、148.5 C166.3 D202.5 （分数：1.00）A.B.C.D.4449：某高层住宅，地基基础设计等级为乙级，基础底面处相应于荷载效应标准组合时的平均压力值为390kPa，地基土层分布、土层厚度及相关参数如题图所示，采用水泥粉煤灰碎石桩(CFG 桩)复合地基，桩径为 400mm。（分数：6.00）(1).试验得到 CFG 桩单桩竖向极限承载力为 1500kN。试问，单桩竖向承载力特征值 Ra(kN)，应取下述( )项数值。A700 B750 C898 D926（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定有效桩长为 6m。试问，按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)确定的单桩
25、承载力特征值Ra(kN)，应与下列( )项数值最为接近。A430 B490 C550 D580（分数：1.00）A.B.C.D.(3).试问，满足承载力要求的复合地基承载力特征值 fspk(kPa)，其实测结果最小值应与下列( )项数值最为接近。A248 B300 C430 D335（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定 Ra=450kN，f apk=248kPa，桩间土承载力折减系数 =0.8。试问，适合于本工程的 CFG桩面积置换率 m，与下列( )项数值最为接近。A4.36% B8.44% C5.82% D3.8%（分数：1.00）A.B.C.D.(5).假定 Ra=450kN，
26、试问，桩体强度 fcu应选用下列( )项数值最为接近。A10 B11 C12 D13（分数：1.00）A.B.C.D.(6).假定 CFG 桩面积置换率 m=5%。如题图所示，桩孔按等边三角形均匀布置于基底范围。试问，CFG 桩的间距 s(m)，与下列( )项数值最为接近。A1.5 B1.9 C1.7 D2.1 （分数：1.00）A.B.C.D.5055：某独立柱基的基底尺寸为 2600mm5200mm，柱底由荷载标准值组合斯得的内力值：F1=2000kN F2=200kN M=1000kNm V=200kN柱基自重和覆土标准值 G=486.7kN：基础埋深和工程地质剖面如题图所示。（分数：6
27、.00）(1).基础的偏心距 e 与下列( )项值接近。A0.515m B0.87m C0.93m D1.05m（分数：1.00）A.B.C.D.(2).e=0.85 时的基底压力最大值与下列( )项值接近。A387.5 kN/m 2 B393.6 kN/m 2 C400.1 kN/m 2 D409.1 kN/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).持力层承载力设计值与下列( )项值接近。A251.7 kN/m 2 B259.6 kN/m 2 C269.5 kN/m 2 D276.3 kN/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.(4).软弱下卧层顶面处地基承载力设计值与下列( )项值
28、接近。A137.3 kN/m 2 B147.8 kN/m 2 C156.9 kN/m 2 D169.3 kN/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.(5).软弱下卧层顶面处自重压力与下列( )项值接近。A48.4 kN/m 2 B59.2 kN/m 2 C156.9 kN/m 2 D169.3 kN/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.(6).软弱下卧层顶面处附加压力与下列( )项值接近。A46.7 kN/m 2 B55.4 kN/m 2 C64.33 kN/m 2 D73.8 kN/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.15.下列( )项物理指标不属于计算指标。A密度 B干密度 d
29、C孔隙比 e D饱和度 Sr（分数：1.00）A.B.C.D.16.淤泥的天然含水量 w 和孔隙比 e 的数值下列( )项正确。Aww L；e1.5 Bww L；e1.5 Cww P；e1.5 Dww P；e1.5（分数：1.00）A.B.C.D.17.某矩形框筒，平面尺寸如题图所示，总高度 102m，承受水平力 q=20kN/m，可简化成双槽形截面，等效槽形截面如题图所示。角柱为 L 形、截面面积 A3=6.41m2、形心坐标 y=0.90m。槽形截面惯性矩为3056.5m4。计算图中底层 3 号柱所受的轴力 N3(kN)，其与下列( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.B.C.D.18
30、.某正方形塔楼，平面尺寸为 63.5m63.5m，采用筒中筒结构，外筒为密柱框筒，底层每边有 19 根箱形截面钢柱，柱距为 3.05m。柱截面面积 A0=0.271m2，结构总体高度 412m，承受风荷载设计值为2.5kN/m2。用简化方法计算该筒中筒结构底层柱承受的最大轴力 N(kN)，其与下列( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.B.C.D.19.高耸结构设计时，下列( )不是偶然组合的极限状态表达式确定原则。A只考虑一种偶然作用与其他可变荷载组合B偶然作用的代表值不应乘分项系数C与偶然作用同时出现的可变荷载可根据具体情况采用相应的代表值D当偶然荷载作用效应对结构有利时，分项系数取
31、1.0，当偶然作用效应对结构不利时，分项系数取1.20（分数：1.00）A.B.C.D.20.下列( )情况不属于高耸结构的正常使用状态。A风荷载作用下的水平位移B不均匀日照下的设备所在层的塔身转角C钢筋混凝土构件的最大裂缝宽度D小震作用下的水平位移（分数：1.00）A.B.C.D.21.高耸结构设计时，以下正常使用极限状态的控制条件( )是不正确的。A风荷载标准值作用下，任意点的水平位移不得大于该点离地高度的 1/100B在各种荷载标准值作用下，应要求钢筋混凝土构件不出现裂缝，以防钢筋锈蚀C在各种荷载标准值作用下，应要求钢筋混凝土构件的最大裂缝宽度不应大于 0.2mmD对有工艺要求的高耸结构
32、，需控制塔身的转角（分数：1.00）A.B.C.D.22.考虑一般高耸结构的裹冰荷载时，取最大裹冰厚度是按( )年一遇统计的。A30 B50 C80 D100（分数：1.00）A.B.C.D.23.基本裹冰厚度是指离地面( )高度处根据观测资料统计 50 年一遇的最大裹冰厚度。A10m B20m C50m D80m（分数：1.00）A.B.C.D.24.在计算圆筒形塔的动力特征时，可将塔身简化为多质点悬臂体系，每座塔的质点总数不宜少于( )。A3 B5 C6 D8（分数：1.00）A.B.C.D.25.某高层钢结构，建于抗震设防烈度 8 度区，近震，场地类别为类。结构阻尼比为 0.02，结构基
33、本周期为 2.5s。与结构基本周期相应的地震影响系数 a，最接近于下列( )项数值。采用规范：高层民用建筑钢结构技术规程(JCJ 9998)A0.030 72 B0.041 47 C0.036 25 D0.032 00（分数：1.00）A.B.C.D.26.钢筋混凝土塔筒的最小厚度 tmin(mm)不宜小于( )。A120 B140 C160 D200（分数：1.00）A.B.C.D.27.有一幢钢筋混凝土框架剪力墙结构，共 9 层，首层层高 4.2m，其他各层层高 3.6m，首层楼面比室外地面高出 0.6m，屋顶有局部突出的电梯机房层高 3m，在计算房屋高度时，下列( )项是正确的。A33.
34、6m B36.6m C33.0m D36.0m（分数：1.00）A.B.C.D.6972：某三跨框架结构，抗震等级为二级，边跨跨度为 5.7m，框架梁截面宽 250mm，高 600mm，柱宽为 500mm，纵筋采用 HRB335 钢，箍筋采用 HPB235 钢，混凝土强度等级为 C30，重力荷载引起的剪力 VGb=135.2kN。在重力荷载和地震作用组合下作用于边跨一层梁上的弯矩为：梁左端：M max=210kNm，-M max=-420kNm梁右端：M max=175kNm，-M max=-360kNm梁跨中：M max=180kNm边跨梁：V=230kN（分数：4.00）(1).计算梁跨中
35、截面正截面所需纵筋 As(mm2)，其与下列( )项数值最为接近。A850 B393 C1170 D685（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若梁左端梁底已配置 225 的钢筋，计算梁顶钢筋 As(mm2)，其与下列( )项数值最为接近。A1672 B1992 C1170 D1964（分数：1.00）A.B.C.D.(3).计算该框架梁的剪力设计值 V6(kN)，与下列( )项数值最为接近。A230 B282.7 C257.5 D272.5（分数：1.00）A.B.C.D.(4).若采用双肢箍筋，试配置箍筋加密区的箍筋，其与下列( )项数值最为接近。A8100mm B12100mm C1
36、0100mm D14100mm（分数：1.00）A.B.C.D.28.如题图所示。公路桥中预制装配式 T 形梁翼板(车行道)构成铰接悬臂板，其主梁中距 1800mm，梁腹板宽 180mm。车行道板尺寸：板端厚 100mm，板加腋处厚 180mm，车行道板容重 25kN/m3。板顶面层设两层：上层为沥青混凝土厚 80mm，容重为 23kN/m3；下层为混凝土面层厚 70mm，容重 24kN/m3。铰接悬臂板加腋处的每米板宽恒载弯矩(kNm)与下列( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.B.C.D.7476：已知翼缘位于受压区的 T 形截面尺寸 bi=30cm，b=20cm，h i=8cm，h
37、 o=46cm，采用 20 号混凝土，I 级钢筋，承受计算弯矩 Mj=115kNm，经判断 T 形截面为 II 类 T 形截面。（分数：3.00）(1).计算两侧翼缘相应部分受拉钢筋的截面面积 Ag1为( )。A4.25cm 2 B3.67cm 2 C3.24cm 2 D6.58cm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定由两侧翼缘和相应部分受拉钢筋 Ag1承受的弯矩 Mj1为 27.45kNm，则由腹板混凝土受压区和相应部分受拉钢筋 Ag2承担的弯矩为( )。A80.06kNm B75.23kNm C87.55kNm D90.45kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定
38、由腹板混凝土受压区和相应部分受拉钢筋 Ag2承担的弯矩为 86.43kNm，则腹板相应部分受拉钢筋的截面面积 Ag2为( )。A10.69cm 2 B12.03cm 2 C11.85cm 2 D11.30cm 2（分数：1.00）A.B.C.D.7780：已知先张法部分预应力混凝土简支空心板梁的跨中截面尺寸如题图所示。计算跨径 Lo=12.60m。空心板采用 40 号混凝土，弹性模量 Eh=3.3104N/mm2，预应力钢筋选用 ，其截面面积 Av=1256mm2。已求得预应力钢筋重心处的压应力为零时，预应力钢筋的预应力值 yo=565.86N/mm2。等效工字形截面几何特性：换算截面面积 A
39、o=319 144mm2，换算截面对形心轴的静矩 So=31 725 531mm3，换算截面对受拉边缘的截面抵抗矩 Wo=5.104107mm3，换算截面对形心轴的惯性矩 Io=1.4751010mm4，截面开裂后的换算截面惯性矩I10=3.642109mm4，预应力的合力至形心轴的距离 eoy=249mm。（分数：4.00）(1).预应力钢筋中的预加力为( )。A710.7kN B710.2kN C698.21kN D745.23kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定预应力钢筋中的预加力为 720.6kN，计算开裂弯矩为( )。A467.89kNm B426.65kNm C459
40、.05kNm D442.23kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(3).在使用阶段，恒载 Mg=213kNm；活载 Mp=271.88kNm；恒载与活载之和 Mg+MP=484.88kNm。计算开裂弯矩 Mf=459.06kNm，短期使用荷载作用下总挠度为( )。A22.56mm B24.32mm C20.13mm D21.54mm（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定预应力钢筋中的预加力 Ny0为 720.6kN，开裂截面混凝土的名义拉应力为( )。A3.45 MPa B3.73 MPa C3.86 MPa D2.54 MPs（分数：1.00）A.B.C.D.一、二级注册结构工程
41、师专业部分-56 答案解析(总分：80.00，做题时间：90 分钟)16：某 6 层办公楼的框架(填充墙)结构，其平面图与计算简图如题图所示。已知：16 层所有柱截面为 500mm600mm；所有纵向梁(x 向)截面均为 250mm500mm，自重3.125kN/m；所有横向梁(y 向)截面均为 250mm700mm，自重 4.375kN/m：所有柱、梁的混凝土强度等级均为 C40。26 层楼面永久荷载 5.0kN/m2，活载 2.5kN/m2；屋面永久荷载 7.0kN/m2，活载 0.7kN/m2；楼面和屋面的永久荷载包括楼板自重、粉刷与吊顶等。除屋面梁外，其他各层纵向梁(x 向)和横向梁(
42、y 向)上均作用有填充墙、门窗等均布线荷载 2.0kN/m。计算时忽略柱子自重的影响。上述永久荷载与活载均为标准值。提示：计算荷载时，楼面及屋面的面积均按轴线间的尺寸计算。（分数：6.00）(1).当简化作平面框架进行内力分析时，作用在计算简图 17.000m 标高处的 q1和 q3(kN/m)，应和下列( )项数值最为接近。提示：q 1和 q3分别为楼面永久荷载和活荷载的标准值，但 q1包括梁自重在内；不考虑活载折减。板长边/板短边2.0 时，按单向板导荷载。Aq 1=36.38；q 3=30.00 Bq 1=32.00；q 3=15.00Cq 1=30.00；q 3=36.38 Dq 1=
43、26.38；q 3=10.00（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：(1)计算单元梁所属面积为沿梁向两边各延伸 1/2 梁距，各为 2mq1=5.04+4.375+2=26.38kN/m(2)按单向板考虑q1=42.5=10kN/m(2).当简化作平面框架进行内力分析时，作用在计算简图 17.000m 标高处的 P1，和 P2(kN)，应和下列( )项数值最为接近。提示：P 1和 P2分别为永久荷载和楼面活载的标准值；不考虑活载折减。P 1和 P2仅为第 5 层的集中力。AP 1=12.5；P 2=20.5 BP 1=20.5；P 2=50.5CP 1=50.5；P 2=20.5 DP 1
44、=8.0；P 2=30.0（分数：1.00）A.B. C.D.解析：P 1=4(3.125+2)=20.5kN/mP2=4(5+2.5)+4(3.125+2)=50.5kN/m(3).试问，作用在底层中柱柱脚处的 N(kN)的标准值(恒+活)，和下列( )项数值最为接近。提示：活载不考虑折减。不考虑第 1 层的填充墙体的作用。AN=1259.8 BN=1342.3 CN=1232.5 DN=1417.3（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：恒载计算(1)均布恒载：2455+247=768kN梁：4.37566+3.12564=232.5kN填充墙：5(6+4)2=100kN(2)活载0.7
45、24+2.5245=316.8kNN=768+232.5+100+316.8=1417.3kN(4).当对 26 层 （分数：1.00）A.B.C.D. 解析：由于楼面永久荷载 5.0kN/m2大于活荷载 2.5kN/m2，应用建筑结构荷载规范3.2. 3-2S= GSGk+ Q i ciSQikM= l2(gk G+qkQ 1c 1)=(5).当平面框架在竖向荷载作用下用分层法作简化计算时，顶层框架计算简图如题图所示。若用弯矩分配法求顶层梁的弯矩时，试问弯矩分配系数 BA和 BC最接近下列( )项数值。（分数：1.00）A. B.C.D.解析：梁IBC=IBA= = mm4柱IBD= = m
46、m4(6).根据抗震概念设计的要求，该楼房应作竖向不规则的验算，检查在竖向是否存在薄弱层。试问，下述对该建筑是否存在薄弱的几种判断，其中( )项是正确的，并说明其理由。提示：楼层的侧向刚度采用剪切刚度 ki=GAihi。式中：A i=2.5(hci/hi)2Aci；ki为第 i 层的侧向刚度；Aci为第 i 层的全部柱子的截面积之和；hci为第 i 层柱沿计算方向的截面高度；hi为第 i 层的楼层高度；G 为混凝土的剪切模量。不考虑土体对框架侧向刚度的影响。A无薄弱层 B第 1 层为薄弱层C第 2 层为薄弱层 D第 6 层为薄弱层（分数：1.00）A.B. C.D.解析：按建筑抗震设计规范表
47、3. 4. 2-2 第一项，该层的侧向刚度小于相邻上一层的 70%或小于其上相邻三个楼层侧向刚度的 80%，则为侧向不规则根据题目所给公式 Ai=2.5(hci/hi) 2Aci可得1.某框架结构的边框架梁，受有扭矩的作用，其截面尺寸及配筋，采用国标 03G101-1 平法表示于题图。该混凝土梁环境类别为一类，其强度等级为 C35；钢筋采用 HPB235()和 HRB335( )；抗震等级为二级。设计校审时对该梁有如下几种意见，试指出其中( )项意见是正确的，并写出其理由。提示：该题中不执行规范中规定的“不宜”的限制条件。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：按混凝土结构设计规范10. 2. 5沿截面周边布置的受扭纵向钢筋的间距不应大于 200mm 和梁截面宽2.某框架结构中的悬挑梁，如题图所示，悬挑梁长度 2500mm，重力荷载代表值在该梁上形成的均布线荷载为 20kN/m。该框架所处地区抗震设防烈度为 8 度，设计基本地震加速度值为 0.20g。该梁用某程序计算时未作竖向地震计算，试问，当用手算复核该梁配筋设计时，其支座负弯矩的设计值M0(kNm)应与下列( )项数值最为接近。AM 0=62.50 BM 0=83.13 CM 0=75.00 DM 0=68.75（分数：1.00）A.B. C.D.解析：
