1、一、二级注册结构工程师专业部分-58 及答案解析(总分：80.00，做题时间：90 分钟)13：某钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为 500mm500mm，计算跨度 I0为 6.3m，跨中有一短挑梁(见题图)，挑梁上作用有距梁轴线 400mm 的集中荷载 P=250kN，梁上的均布荷载设计值(包括自重)g=9kN/m，混凝土为 C25，纵筋采用 HRB400 钢筋，箍筋采用 HRB335 钢筋。截面有效高度 h0=465mm。（分数：3.00）(1).考虑梁的支座为固定端，则跨中纵向钢筋的最小配筋率与( )项数值最接近。A0.20% B0.19% C0.39% D0.32%（分数：1.00）A.
2、B.C.D.(2).设箍筋间距 s=100mm，形式为双肢箍，支座截面弯矩设计值 M=226.640kNm，剪力设计值V=153.4kN，扭矩设计值 T=50kNm，W t=41 666 667mm3，已知截面满足规范的要求，则按支座截面计算的截面抗剪箍筋面积与( )项数值最为接近。提示：按集中荷载下的剪扭构件计算，剪跨比 =3。A64mm 2 B85mm 2 C107mm 2 D94mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).若已知 Acor=202 500mm2，=1.2， t=1.0，假定支座处的抗剪箍筋面积 Asv=60mm2，其余条件同上题，则支座处截面的箍筋总面积与( )项数
3、值最为接近。A76mm 2 B99mm 2 C138mm 2 D102mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.48：有一两跨四层框架，梁、柱现浇，楼盖为装配式楼盖。梁的跨度为 6m，混凝土强度等级为 C30，受力纵筋为 HRB335，箍筋为 HPB235。屋面梁 b=300mm，h=500mm，顶层柱 b=400mm，h=500mm，梁的混凝土保护层厚度为 25mm，柱的混凝土保护层厚度为 30mm，层高 H=4.5m。（分数：5.00）(1).设梁支座处上部配有 318 的纵向钢筋，下部为 216 的纵向钢筋，箍筋为 8150 的双肢箍，已知受剪面满足规范要求，则该支座处所能承受的最大剪力
4、及负弯矩与( )项数值最接近。AV=222.1kN，M=-98.4kNm BV=222.1kN，M=-89.2kNmCV=208.2kN，M=-98.4kNm DV=241.5kN，M=-109.5kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).设屋面梁支座处考虑地震作用后的最不利剪力设计值为 V=190kN，其中由于集中荷载在支座截面所产生的剪力占总剪力值的 75%以上，集中荷载作用点至支座截面的距离 a=2000mm，设箍筋的间距 s=150mm，则配置在支座截面内箍筋的全截面面积最接近( )项数值。A114mm 2 B79mm 2 C65mm 2 D101mm 2（分数：1.00）A.B
5、.C.D.(3).设顶层柱的柱底截面考虑地震作用后的最不利内力设计值为 N=320kN、M=153kNm，设截面为对称配筋计算而得的柱中纵向钢筋 As=A s最接近( )项数值。A1129mm 2 B1025mm 2 C1256mm 2 D912mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(4).设顶层柱的柱顶截面按荷载效应标准组合后的 N=320kN、M=90kNm，设截面的纵向受拉钢筋为420，钢筋的相对黏结特性系数 v=1.0，c=30mm，则最后按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力 sk最接近( )项数值。A183N/mm 2 B211N/mm 2 C84N/mm 2 D10
6、1N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(5).设屋面梁的纵向受拉钢筋为 318，按荷载标准组合下钢筋的应力 ss=162N/mm2，则屋面梁的短期刚度 Bs最接近( )项数值。A42 555kNm 2 B49 123kNm 2 C33 125kNm 2 D55 412kNm 2（分数：1.00）A.B.C.D.912：某多层现浇钢筋混凝土框架结构，其中中间层高 H=2.8m，圆形装饰柱直径 d=300mm，混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋为 HRB335，纵筋的混凝土保护层厚度 c=30mm，配置螺旋式间接钢筋，箍筋直径为8mm，箍筋间距 s=50mm，箍筋为 HPB235 钢筋
7、。（分数：4.00）(1).假定柱的轴向压力设计值 N=1240kN；对柱进行轴心受压构件验算(不计入间接钢筋的影响)，则柱的纵向受力钢筋的最小计算面积为( )。A1566mm 2 B1.439mm 2 C1376mm 2 D1669mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(2).条件同上题，如计入间接钢筋的影响则柱的纵向受力钢筋的计算面积与( )项数值最为接近。A1266mm 2 B1439mm 2 C1376mm 2 D1569mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定柱的轴向压力设计值 N=400kN，弯矩设计值 M=80kNm，偏心距增大系数 =1.11，则纵向受拉钢筋与
8、全部纵向钢筋截面面积的比值 at与( )项数值最为接近。A0.498 B0.345 C0.427 D0（分数：1.00）A.B.C.D.(4).设考虑地震效应组合后的柱的轴向压力设计值 N=550kN，弯矩设计值 M=75kNm，比值系数a=0.441，则全部纵向钢筋的截面面积 As与( )项数值最为接近。A2428mm 2 B2619mm 2 C3310mm 2 D2945mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.1.在框架结构内力与位移计算当中，可以考虑现浇楼面对梁刚度的影响。今有一截面尺寸为250mm600mm 的中框架梁，其惯性矩 I(mm4)可取( )项数值。A5410 8 B811
9、0 8 C9010 8 D10810 8（分数：1.00）A.B.C.D.2.在钢筋混凝土双筋梁，大偏心受压和大偏心受拉构件的正截面承载力计算中，要求压区高度 x2a，是为了( )。A保证受压钢筋在构件破坏时能达到其抗压强度设计值B防止受压钢筋压屈C避免保护层剥落D保证受压钢筋在构件破坏时能达到极限抗压强度（分数：1.00）A.B.C.D.3.轴向压力 N 对构件抗剪承载力 Vu的影响是( )。A不论 N 的大小，均可提高构件的抗剪承载力 VuB不论 N 的大小，均可降低构件的 VuCN 适当时提高构件的 Vu，N 太大时降低构件的 VuDN 大时提高构件的 Vu，N 小时降低构件的 Vu（分
10、数：1.00）A.B.C.D.1619：某单层工业厂房，设置有两台 Q=25/10t 的软钩桥式吊车，吊车每侧有两个车轮，轮距 4m，最大轮压标准值 Pmax=279.7kN，吊车横行小车重量标准值 g=73.5kN，吊车轨道的高度 hR=130mm。厂房柱距 12m，采用工字形截面的实腹式钢吊车梁，上翼缘板的厚度 hf=18mm。腹板厚度 tw=12mm。沿吊车梁腹板平面作用的最大剪力为 V，在吊车梁顶面作用有吊车轮压产生的移动集中荷载 P 和吊车安全走道上的均布荷载 q。（分数：4.00）(1).当吊车为中级工作制时，试问，作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值(kN)，应与下列( )项数值
11、最为接近。A15.9 B8.0 C22.2 D11.1（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定吊车为重级工作制时，试问，作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值(kN)，应与下列( )项数值最为接近。A8.0 B14.0 C28.0 D42.0（分数：1.00）A.B.C.D.(3).当吊车为中级工作制时，试问，在吊车最大轮压作用下，在腹板计算高度上边缘的局部压应力设计值(N/mm2)，应与下列( )项数值最为接近。A85.7 B61.2 C50.4 D48.2（分数：1.00）A.B.C.D.(4).吊车梁上翼缘板与腹板采用双面角焊缝连接。当对上翼缘焊缝进行强度计算时，试问，应采用下列(
12、)项荷载的共同作用。AV 与 P 的共同作用 BV 与 P 和 q 的共同作用CV 与 q 的共同作用 DP 与 q 的共同作用（分数：1.00）A.B.C.D.2021：某屋盖工程的大跨度主桁架结构使用 Q345B 钢材，其所有杆件均采用热轧 H 型钢；H 型钢的腹板与桁架平面垂直。桁架端节点斜杆轴心拉力设计值 N=12 700kN。（分数：2.00）(1).桁架端节点采用两侧外贴节点板的高强度螺栓摩擦型连接，如题 20 图所示。螺栓采用 10.9 级 M27 高强度螺栓，摩擦面抗滑移系数取 0.4。试问，顺内力方向的每排螺栓数量(个)，应与下列( )项数值最为接近。A26 B22 C18
13、D16 （分数：1.00）A.B.C.D.(2).现将桁架的端节点改为采用等强焊接对接节点板的连接形式，如题 21 图所示。在斜杆轴心拉力作用下，节点板将沿 ABBCCD 破坏线撕裂。已确定 AB=CD=400mm，其拉剪折算系数均取 =0.7，BC=33mm。试问，在节点板破坏线上的拉应力设计值(N/mm 2)，应与下列( )项数值最为接近。A356.0 B258.7 C178.5 D158.2 （分数：1.00）A.B.C.D.2227：某厂房的纵向天窗宽 8m、高 4m，采用彩色压型钢板屋面、冷弯型钢檩条、天窗架：檩条、拉条、撑杆和天窗上弦水平支撑局部布置简图如题图中的图(a)所示；天窗
14、两侧的垂直撑如图(b)所示，工程中通常采用的三种形式天窗架的结构简图分别如图(c)、(d)、(e)所示。所有构件均采用 Q235 钢，手工焊接时使用E43 型电焊条，要求焊缝质量等级为二级。（分数：6.00）(1).桁架式天窗架如题图(c)所示。试问，在竖向荷载作用下，水平反力 RH(kN)与下列( )项数值最为接近。A3.3 B4.4 C5.5 D6.6（分数：1.00）A.B.C.D.(2).在题图(c)中，杆件 AC 在各节间最大的轴心压力设计值 N=12kN，采用 （分数：1.00）A.B.C.D.(3).多竖杆式天窗架如题图(d)所示。在风荷载作用下，假定天窗斜杆(DE、DF)仅承担
15、拉力。试问，当风荷载设计值 W1=2.5kN 时，DF 杆的轴心拉力设计值(kN)应与下列( )项数值最为接近。A8.0 B9.2 C11.3 D12.5（分数：1.00）A.B.C.D.(4).在题图(d)中，杆件 CD 的轴心压力很小(远小于其承载能力的 50%)，当按杆件的长细比选择截面时，试问，下列( )项截面较为经济合理。A 455(imin=17.2mm) B 505(imin=19.2mm)C 565(imin=21.7mm) D 705(imin=27.3mm) （分数：1.00）A.B.C.D.(5).两铰拱式天窗架如题图(e)所示。斜梁的最大弯矩设计值 Mx=30.2kNm
16、，采用热轧 H 型钢H2001005.58，A=2757mm 2，W x=188103mm3，i x=82.5mm，i y=22.1mm。当按整体稳定性计算时，试问，截面上最大压应力设计值(N/mm 2)应与下列( )项数值最为接近。提示： b按受弯构件整体稳定性系数近似计算方法计算。A171.3 B180.6 C205.9 D152.3（分数：1.00）A.B.C.D.(6).在题图(e)中，立柱的最大弯矩设计值 Mx=30.2kNm，轴心压力设计值 N=29.6kN，采用热轧 H 型钢H19415069，A=3976mm 2，W x=283103mm3，i x=83mm，i y=35.7m
17、m。作为压弯构件，试问，当对弯矩作用平面外的稳定性计算时，构件上最大压应力设计值(N/mm 2)应与下列( )项数值最为接近。提示： b按近似方法计算。取 tx=1。A171.3 B180.6 C205.9 D151.4（分数：1.00）A.B.C.D.4.某一在主平面内受弯的实腹构件，当构件截面上有螺栓(或铆钉)孔时，试问，下( )项计算要考虑螺栓(或铆钉)孔引起的截面削弱。A构件变形计算 B构件整体稳定性计算C构件抗弯强度计算 D构件抗剪强度计算（分数：1.00）A.B.C.D.5.对方形斜腹杆塔架结构，当从结构构造和节省钢材方面综合考虑时，试问，下列( )种截面形式的竖向分肢杆件不宜选用
18、。（分数：1.00）A.B.C.D.3031：已知基础梁上墙体高 12m，墙厚为 370mm，单面抹灰，采用 MU10 烧结普通砖 M5 混合砂浆砌筑，柱距 6m，基础梁长 5.95m，伸入支座 0.5m，混凝土采用 C30，纵筋采用 HRB335 钢筋，箍筋采用 HRB235 钢筋。基础梁断面尺寸为 bhb=370mm450mm(按自承重墙梁分析)。（分数：2.00）(1).考虑墙梁组合作用的托梁跨中弯矩组合系数 aM和跨中轴力系数 N最接近( )项数值。A0.0884；2.032 B0.0940；2.156 C0.0984；2.032 D0.0884；2.221（分数：1.00）A.B.C
19、.D.(2).托梁按偏心受拉构件进行计算，若已知 aM=0.0850， N=2.150，假设墙梁的计算跨度 l0=5.500m，则轴心力至纵向钢筋合力点之间的距离 e 与( )项数值最为接近。A45mm B57mm C65mm D54mm（分数：1.00）A.B.C.D.6.若已知荷载设计值 Q2=120.5kN，则使用阶段的托梁斜截面受剪承载力(规范公式 7.3.8)验算时公式右端的剪力值与( )项数值最为接近。A98.4kN B101kN C134.2kN D147.8kN（分数：1.00）A.B.C.D.7.在施工阶段，托梁所受的弯矩与剪力设计值下列( )项接近。AM=74.49kNm，
20、V=49.75kNBM=35.98kNm，V=145.87kNCM=35.98kNm，V=74.49kNDM=35.98kNm，V=152.13kN（分数：1.00）A.B.C.D.3435：某三层入口雨篷尺寸及做法如题图，雨篷板厚 h=80m，雨篷梁 bbhb=370mm300mm，雨篷板作用有恒载3.0kN/m2，均布活载 0.7kN/m2，墙自重 7.37kN/m2(均为标准值)。支承雨篷的外纵墙另侧为楼梯间，必须考虑检修荷载组合。（分数：2.00）(1).对该雨篷进行抗倾覆验算时，倾覆力矩与( )项数值最为接近。A7.04kNm B5.05kNmC6.94kNm D8.75kNm（分数
21、：1.00）A.B.C.D.(2).雨篷为预制构件时的抗倾覆力矩与( )项数值最为接近。A9.27kNm B15.05kNmC8.94kNm D13.27kNm（分数：1.00）A.B.C.D.3637：组合砖柱的截面尺寸为 370mm620mm，计算高度为 6.6m。采用 MU10 砖，M10 混合砂浆砌筑，面层厚度和钢筋配置见题图。承受轴心压力。（分数：2.00）(1).该组合砖柱的稳定系数最接近( )项数值。A0.85 B0.81C0.76 D0.70（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假设稳定系数 com=0.75，则该组合柱的承载力与( )项数值最为接近。A331kN B356
22、kNC456kN D528kN（分数：1.00）A.B.C.D.3840：某三层端部墙窗洞处立面如题图所示，窗洞宽 1.20m，外纵墙上搁置长向板，板底距离上皮 0.72m，板上有女儿墙。若外纵墙墙厚 370mm(墙面自重标准值为 7.78kN/m2)，已知传至+10.72m 标高处的荷载设计值为31.3kN/m。采用 MU10 砖，M5 混合砂浆。（分数：3.00）(1).该过梁的跨电弯矩和支座剪力设计值最接近( )项数值。AM=7.5kNm，V=21.02kNBM=6.31kNm，V=21.02kNCM=6.31kNm，V=18.31kNDM=9.51kNm，V=26.5kN（分数：1.0
23、0）A.B.C.D.(2).若过梁采用砖砌过梁，则其弯曲抗拉及抗剪承载力与( )项数值最为接近。AM=7.36kNm，V=19.54kN BM=5.89kNm，V=16.7kNCM=6.85kNm，V=17.5kN DM=9.51kNm，V=26.5kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).若该过梁承受弯矩设计值 M=6.5kNm，采用钢筋砖过梁，则在砖过梁底部的钢筋配置面积与( )项数值最为接近(钢筋采用 HPB235)。A65.2mm 2 B51.7mm 2 C55.2mm 2 D61.7mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.8.下列关于砌体房屋抗震计算不正确论述是( )。A多层砌
24、体房屋抗震计算，可采用底部剪力法B多层砌体房屋，可只选择承载面积较大或竖向应力较小的墙段进行截面抗剪验算C进行地震剪力分配和截面验算时，墙段的层间抗侧力等效刚度可只考虑剪切变形D各类砌体沿阶梯形截面破坏的抗剪强度应采用 fVE（分数：1.00）A.B.C.D.9.在砌体结构房屋中，( )不是圈梁的主要作用。A提高房屋构件的承载能力B增强房屋的整体刚度C防止由于较大振动荷载对房屋引起的不利影响D防止由于地基不均匀沉降对房屋引起的不利影响（分数：1.00）A.B.C.D.10.两段湿水曲柳木板，室内常温，在荷载 V 作用下，采用螺栓连接，如题图，螺栓受剪截面的设计承载力与( )项数值接近。（分数：
25、1.00）A.B.C.D.4449：某一级建筑柱下独立桩基，桩基竖向荷载(荷载效应基本组合)设计值 F=6200kN，弯矩 M=350kNm，水平力 H=500kN，承台埋深 2.5m，承台及承台上土重设计值 G=300kN。建筑场地地层条件：(1)012m 粉质黏土，重度 =19kN/m 3，e=0.80，可塑状态，地基土极限承载力标准值 qck=200kPa(2)1214m 细砂、中密密实(3)1419m 砾石、卵石层(4)1928m 粉质黏土(5)2835m 卵石层(6)3545m 粉土(7)地下水位于地面下 3.5m。采用水下钻孔灌注桩，桩径 d=800mm，4 根；承台及桩尺寸如下图
26、所示。（分数：6.00）(1).如果 c=0.38，复合桩基的竖向承载力设计值与( )项值接近。A1853kN B1901kN C1958kN D2019kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).轴心竖向力作用下，作用效应与( )项值接近。A1625kN B1778kN C1896kN D1945kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).如果 M=35104kNm，题中条件下，各桩对 x 轴的弯矩与( )项值接近。A3900kNm B4000kNm C4100kNm D4200kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(4).a0x=a0y，h 0=1.2m，f t=1.5MPa 时，柱
27、下矩形独立承台，受柱冲切的承载力与( )项值相近。A11 560kN B12 396kN C13 675kN D14 486kN（分数：1.00）A.B.C.D.(5).C1=C2=1.2m，a 1x=a1y，h 0=0.9m，f t=1.5MPa 时，受角桩冲切承载力与( )项值接近。A2936kN B3041kN C3105kN D3248kN（分数：1.00）A.B.C.D.(6).条件同题 7，且 fc=15103kNm 时，锥形承台柱与承台交接截面的剪切承载力与( )项值接近。A10 675kN B11 869kN C12 960kN D13 651kN（分数：1.00）A.B.C.
28、D.5055：某柱基础、作用在设计地面处的柱荷载设计值、基础尺寸、埋深及地基条件如题图所示。（分数：6.00）(1).持力层承载力与( )项值接近。A249kN/m 2 B256kN/m 2 C261kN/m 2 D273kN/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.(2).基础的偏心距与( )项值接近。A0.134m B0.148m C0.155m D0.169m（分数：1.00）A.B.C.D.(3).当 e=0.2m 时基底的最大压力与( )项值接近。A189.6kN/m 2 B195.3kN.m 2 C216.5kN/m 2 D225kN/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.(4)
29、.下卧层承载力设计值与( )项值接近。A139kN/m 2 B149kN/m 2 C156kN/m 2 D165kN/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.(5).软弱层顶面的附加压力与( )项值接近。A19.69kN/m 2 B29.03kN/m 2 C38.64kN/m 2 D46.79kN/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.(6).如果软弱层顶面附加压力为 35kN/m2，则软弱层顶面处压力与( )项值接近。A83.4kN/m 2 B96.7kN/m 2 C105.7kN/m 2 D114.9kN/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.11.下列结论正确的是( )。A土的重度愈
30、大，其密实度愈高 B液性指数愈小，土愈坚硬C土的含水量愈大，其饱和度愈高 D地下水位以下土的含水量为 100%（分数：1.00）A.B.C.D.12.有关桩基主筋配筋长度有下列四种见解，试指出其中( )项说法是不全面的。A受水平荷载和弯矩较大的桩，配筋长度应通过计算确定B桩基承台下存在淤泥、淤泥质土或液化土层时，配筋长度应穿过淤泥、淤泥质土或液化土层C坡地岸边的桩、地震区的桩、抗拔桩、嵌岩端承桩应通长配筋D桩径大于 600mm 的钻孔灌注桩，构造钢筋的长度不宜小于桩长的 2/3（分数：1.00）A.B.C.D.5861：某城市郊区有一 30 层的一般钢筋混凝土高层建筑，如题图所示。地面以上高度
31、为 100m，迎风面宽度为25m，按 100 年重现期的基本风压 0=0.55kN/m2，风荷载体型系数为 1.3。使用规范：建筑结构荷载规范(GB 500092001)（分数：4.00）(1).假定结构基本自振周期 T1=1.8s。试问，高度 80m 处的风振系数与下列( )项数值最为接近。提示：结构振型系数采用振型计算点距地面高度 z 与房屋高度 H 的比值。A1.276 B1.315 C1.381 D1.499（分数：1.00）A.B.C.D.(2).试确定高度 100m 处围护结构的风荷载标准值(kN/m 2)与下列( )项数值最为接近。A1.616 B1.945 C2.256 D2.
32、505（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定作用于 100m 高度处的风荷载标准值 wk=2kN/m2，又已知突出屋面小塔楼风剪力标准值 P n=500kN及风弯矩标准值 M n=2000kNm，作用于 100m 高度的屋面处。设风压沿高度的变化为倒三角形(地面处为0)。试问在地面(z=0)处，风荷载产生倾覆力矩的设计值(kNm)与下列( )项数值最为接近。A218 760 B233 333 C303 333 D306 133（分数：1.00）A.B.C.D.(4).若该建筑物位于一高度为 45m 的山坡顶部，如题图所示，试问建筑屋面 D 处的风压高度变化系数 z，与下列( )项数值最
33、为接近。A1.997 B2.290 C2.351 D2.616 （分数：1.00）A.B.C.D.6265：某 6 层框架结构。如题图所示，设防烈度为 8 度，设计基本地震加速度为 0.20g，设计地震分组为第二组，场地类别为类，集中在屋盖和楼盖处的重力荷载代表值为 G6=4800kN，G 25 =6000kN，G 1=7000kN。采用底部剪力法计算。使用规范：建筑抗震设计规范(GB 5001 12001)。（分数：4.00）(1).假定结构的基本自振周期 T1=0.7s，结构阻尼比 =0.05。试问，结构总水平地震作用标准值 FEK(kN)与下列( )项数值最为接近。A2492 B3271
34、 C3919 D4555（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若该框架为钢筋混凝土结构，结构的基本自振周期 T1=0.8s，总水平地震作用标准值 FEK=3475kN，试问作用于顶部附加水平地震作用 F 6(kN)与下列( )项数值最为接近。A153 B257 C466 D525（分数：1.00）A.B.C.D.(3).若已知结构总水平地震作用标准值 FEK=3126kN，顶部附加水平地震作用 F 6=256kN，试问作用于 G5处的地震作用标准值 F5(kN)与下列( )项数值最为接近。A565 B694 C756 D914（分数：1.00）A.B.C.D.(4).若该框架为钢结构，结构
35、的基本自振周期 T1=1.2s，结构阻尼比 =0.035，其他数据不变，试问结构总水平地震作用标准值 FEK(kN)与下列( )项数值最为接近。A2413 B2669 C2839 D3140（分数：1.00）A.B.C.D.13.有一幢 15 层框架-剪力墙结构房屋，抗震设防烈度 7 度，场地类别为类，经计算得结构底部总水平地震作用标准值 FEK=6300kN，按简化计算法协同工作分析得到、某楼层框架分配的最大剪力为 820kN，设计该框架时，各楼层框架总剪力标准值 Vf(kN)取下列( )项是正确的。A1260 B1230 C1200 D1160（分数：1.00）A.B.C.D.14.某高层
36、框架-剪力墙结构底层柱，抗震等级为二级，截面 800mm900mm。混凝土强度等级 C30，柱承受的地震剪力小于底部总剪力的 20%，且为短柱。场地为类(轴压比限值从严，减 0.1)。在下列柱所受的组合轴压力设计值中，( )为正确。A3100kN B8640kN C9720kN D9180kN（分数：1.00）A.B.C.D.15.某框架-剪力墙结构，抗震设防烈度 8 度，类场地，高度 82m，剪力墙很多，框架柱净高与截面长边尺寸之比小于 4，设计柱时其轴压比应取下列( )项值。A0.65 B0.70 C0.75 D0.80（分数：1.00）A.B.C.D.16.某框架-剪力墙结构，抗震设防烈
37、度 8 度，类场地，高度 58m。在重力荷载代表值、水平风力荷载及水平地震力作用下，第四层边柱轴向力标准值分别为：N gk=4102kN，N wk=1010kN 及 NEK=520kN，柱截面为600mm800mm，混凝土采用 C30，第四层层高为 3.6m，梁高 600mm。底层柱承受的地震剪力小于底部总剪力的 20%。此时其轴压比为( )。A0.65 B0.70 C0.75 D0.82（分数：1.00）A.B.C.D.17.某高层现浇框架-剪力墙结构，抗震设防烈度为 7 度，高度 55m，乙类建筑，类场地的某框架柱的竖向荷载与地震作用组合的最大轴压力设计值 N=7540kN，柱截面尺寸为
38、700mm700mm，混凝土强度等级C40，柱轴压比验算结果下列( )项是正确的。A N=0.810.95，满足三级要求 B N=0.810.85，满足二级要求C N=0.800.85，满足二级要求 D N=0.800.95，满足三级要求（分数：1.00）A.B.C.D.18.某高层钢筋混凝土框架-简体结构，房屋高度 56m，抗震设防烈度为 8 度，丙类建筑，场地类别类。框架梁的截面尺寸为 500mm600mm，混凝土强度等级 C30，承受地震作用为主的梁端剪力设计值为450kN。箍筋采用 HPB235 钢，四肢箍。沿梁全长的箍筋直径应为下列( )项所示。A6 B8 C10 D12（分数：1.
39、00）A.B.C.D.19.修建于裹冰区的某电视塔，其顶部竖向钢桅杆的长度为 6m，直径为 300mm。基本裹冰厚度为 20mm。基本风压值 w0=0.4kN/m2。桅杆上的风荷载标准值 wk=1.34kN/m2。对于承载力极限状态，当裹冰荷载为第一可变荷载时，计算荷载效应的基本组合中桅杆底部的风弯矩设计值(kNm)，应为下列( )项所示。A2.53 B3.80 C4.31 D10.13（分数：1.00）A.B.C.D.7377：某一级公路设计行车速度 v=100km/h。双向六车道，汽车荷载采用公路-I 级。其公路上有一座计算跨径为40m 的预应力混凝土箱形简支梁桥，采用上、下双幅分离式横断
40、面行驶。混凝土强度等级为 C50。横断面布置如题 3337 图所示。提示：按公路桥涵设计通用规范(JTG D602004)和公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)进行计算。（分数：5.00）(1).试问，该桥在计算汽车设计车道荷载时，其设计车道数应按下列( )项取用。A二车道 B三车道 C四车道 D五车道（分数：1.00）A.B.C.D.(2).计算该箱形梁桥汽车车道荷载时，应按横桥向偏载考虑。假定车道荷载冲击系数 =0.215，车道横向折减系数为 0.67，扭转影响对箱形梁内力的不均匀系数 K=1.2，试问，该箱形梁桥跨中断面，由汽车车道荷载产生的弯矩作用标准值(
41、kNm)，应与下列( )项数值最为接近。A21 000 B21 500 C22 000 D22 500（分数：1.00）A.B.C.D.(3).计算该后张法预应力混凝土简支箱形梁桥的跨中断面时，所采用的有关数值：F=9.6m2，h=2.25mm，I 0=7.75m4；中性轴至上翼缘边缘距离为 0.95m，至下翼缘边缘距离为 1.3m；混凝土强度等级为 C50，E c=3.45104MPa；预应力钢束合力点距下边缘距离为 0.3m。假定，在正常使用极限状态短期效应组合作用下，跨中断面弯矩永久作用标准值与可变作用频遇值的组合设计值 Ssd=85 000kNm，试问，该箱形梁桥按全预应力混凝土构件设
42、计时，跨中断面所需的永久有效最小预应力值(kN)，应与下列( )项数值最为接近。A61 000 B61 500 C61 700 D62 000（分数：1.00）A.B.C.D.(4).该箱形梁桥，按正常使用极限状态，由荷载短期效应组合设计值产生的跨中断面向下的弹性挠度值为72mm。由永久有效预应力产生的向上弹性反向挠度值为 60mm。试问，该桥梁跨中断面向上设置的预挠度(mm)，应与下列( )项数值最为接近。A向上 30 B向上 20 C向上 10 D向上 0（分数：1.00）A.B.C.D.(5).该箱形梁桥按承载能力极限状态设计时，假定跨中断面永久作用弯矩设计值为 65 000kNm，由汽
43、车车道荷载产生的弯矩设计值为 25 000kNm(已计入冲击系数)，其他二种可变荷载产生的弯矩设计值为9600kNm。试问，该箱形简支梁中，跨中断面基本组合的弯矩组合设计值(kNm)，应与下列( )项数值最为接近。A91 000 B93 000 C95 000 D97 000（分数：1.00）A.B.C.D.20.某一级公路上，有一座计算跨径为 20m 的预应力混凝土简支梁桥，混凝土强度等级为 C40。该简支梁由 T 形梁组成，主梁梁高 1.25m，梁距为 2.25m，横梁间距为 5.0m；主梁截面有效高度 h0=1.15m。按持久状况承载能力极限状态计算时，某根内梁支点截面剪力设计值为 80
44、0kN。如该主梁支承点截面处满足抗剪截面的要求，试问，腹板的最小、宽度(mm)，应与下列( )项数值最为接近。A200 B220 C240 D260（分数：1.00）A.B.C.D.21.某跨越一条 650m 宽河面的高速公路桥梁，设计方案中其主跨为 145m 的系杆拱桥，边跨为 30m 的简支梁桥。试问，该桥梁结构的设计安全等级，应如下列( )项所示。A一级 B二级 C三级 D由业主确定（分数：1.00）A.B.C.D.22.某桥梁上部结构为三孔钢筋混凝土连续梁，试判定在以下四个图形中，( )是该梁在中支点 Z 截面的弯矩影响线。提示：只需定性地判断。（分数：1.00）A.B.C.D.一、二
45、级注册结构工程师专业部分-58 答案解析(总分：80.00，做题时间：90 分钟)13：某钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为 500mm500mm，计算跨度 I0为 6.3m，跨中有一短挑梁(见题图)，挑梁上作用有距梁轴线 400mm 的集中荷载 P=250kN，梁上的均布荷载设计值(包括自重)g=9kN/m，混凝土为 C25，纵筋采用 HRB400 钢筋，箍筋采用 HRB335 钢筋。截面有效高度 h0=465mm。（分数：3.00）(1).考虑梁的支座为固定端，则跨中纵向钢筋的最小配筋率与( )项数值最接近。A0.20% B0.19% C0.39% D0.32%（分数：1.00）A.B.C.
46、 D.解析：混凝土强度：C25 f su，k =25.0 N/mm2 fc=11.94 N/mm2 ft=1.27N/mm2钢筋强度：f y=360 N/mm2，f y=360 N/mm 2，f yv=300N/mm2，E s=200 000N/mm2梁所受扭矩：梁端所受剪力：受弯构件中纵向受拉钢筋最小配筋率： min=max0.20%，0.45f t/fy=max0.20%，0.16%=0.20%剪扭构件中受扭纵筋最小配筋率： tl, min=0.6 =0.6(2).设箍筋间距 s=100mm，形式为双肢箍，支座截面弯矩设计值 M=226.640kNm，剪力设计值V=153.4kN，扭矩设计
47、值 T=50kNm，W t=41 666 667mm3，已知截面满足规范的要求，则按支座截面计算的截面抗剪箍筋面积与( )项数值最为接近。提示：按集中荷载下的剪扭构件计算，剪跨比 =3。A64mm 2 B85mm 2 C107mm 2 D94mm 2（分数：1.00）A. B.C.D.解析：集中荷载作用下的剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数 t按下式计算：取 t=1.0需进行剪扭计算。验算是否要考虑剪力、扭矩的影响：当 ，可仅按纯扭构件计算受扭承载力。=64 591NV=153 350N 应考虑剪力影响。剪扭构件的受剪承载力：则有：(3).若已知 Acor=202 500mm2，=1.2， t=
48、1.0，假定支座处的抗剪箍筋面积 Asv=60mm2，其余条件同上题，则支座处截面的箍筋总面积与( )项数值最为接近。A76mm 2 B99mm 2 C138mm 2 D102mm 2（分数：1.00）A.B.C. D.解析：当 T0.175f tWt时，可不进行受扭承载力计算。0.175ftWt=0.1751.2741 666 667=9.260kN?mT=50kNm，应进行受扭承载力计算。剪扭构件的受扭承载力：T0.35 tftWt+1.2 fyvAst1Acor/s受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积 Asf1由下式求得：48：有一两跨四层框架，梁、柱现浇，楼盖为装配式楼盖。梁的跨度为 6m，混凝土强度等级为 C30，受力纵筋为 HRB335，箍筋为 HPB235。屋面梁 b=300mm，h=500mm，顶层柱 b=400
