1、一、二级注册结构工程师专业部分-62 及答案解析(总分：80.00，做题时间：90 分钟)钢筋混凝土 T 形截面构件如题图，b=250mm，h =500mm， 400mm， =150mm，混凝土强度等级为C30，纵筋采用 HRB335 钢筋，箍筋采用 HPB235 钢筋。受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为 =1.2， Acor90000mm 2（分数：4.00）(1).若构件承受的扭矩设计值 T15kNm，剪力设计值 V80kN，弯矩设计值 M15kNm，则截面上翼缘分配的扭矩 Tf最接近( )项数值。A1.72kNm B1.43kNmC1.60kNm D1.25kNm（分数：1.00）A.B.C
2、D.(2).假定截面的受扭塑性抵抗矩 Wt =14800000mm3，则当构件所受的扭矩和剪力不大于( )项数值时，则在进行承载力验算时可仅验算正截面受弯承载力。A3.70kNm，58.3kN B3.70kNm，44.5kN C6.70kNm，58.3kN D2.70kNm，52.1kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).设构件承受剪力设计值 V80kN，箍筋间距 s=100mm，受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为 =1.2，腹板的塑性抵抗矩 Wtw和所受扭矩 Tw的比值为 0.98，已知构件须按剪扭构件计算，则腹板的抗剪箍筋的计算面积 Asv最接近( )项数值。A50mm 2 B29mm
3、 2 C25mm 2 D18mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假设构件所受的扭矩与剪力的比值为 200，箍筋间距 s=150mm，则翼缘部分按构造要求的最小箍筋面积和最小纵筋面积与( )组数据最为接近。A43mm 2，58mm 2 B29mm 2，43mm 2 C62mm 2，45mm 2 D32mm 2，58mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.1.下面对钢筋混凝土结构抗震设计提出一些要求，试问，其中( )项组合中的要求全部是正确的。 质量和刚度明显不对称的结构，均应计算双向水平地震作用下的扭转影响，并应与考虑偶然偏心引起的地震效应叠加进行计算。 特别不规则的建筑，应采用
4、时程分析的方法进行多遇地震作用下的抗震计算，并按其计算结果进行构件设计。 抗震等级为一、二级的框架结构，其纵向受力钢筋采用普通钢筋时，钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于 1.3。 因设置填充墙等形成的框架柱净高与柱截面高度之比不大于 4 的柱，其箍筋应在全高范围内加密。A B C D（分数：1.00）A.B.C.D.2.某钢筋混凝土次梁，下部纵向钢筋配置为 4 20，f y360N/mm 2，混凝土强度等级为C30，f t1.43N/mm 2，在施工现场检查时，发现某处采用绑扎搭接接头，其接头方式如题图所示。试问，钢筋最小搭接长度 l1 (mm)，应与下列( )项数值最为接近。（分
5、数：1.00）A.B.C.D.某现浇钢筋混凝土多层框架结构房屋，抗震设计烈度为 9 度，抗震等级为一级；粱柱混凝土强度等级为C30，纵筋均采用 HRB400 级热轧钢筋。框架中间楼层某端节点平面及节点配筋如题图所示。（分数：3.00）(1).该节点上、下楼层的层高均为 4.8m，上柱的上、下端弯矩设计值分别为 450kNm， 400kNm；下柱的上、下端弯矩设计值分别为 450kNm， （分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定框架梁 KL1 在考虑 x 方向地震作用组合时的梁端最大负弯矩设计值 Mb 650kNm；梁端上部和下部配筋均为 5 （分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定
6、框架梁柱节点核心区的剪力设计值 Vj1300kN，箍筋采用 HRB335 级钢筋，箍筋间距 s=100mm，节点核心区箍筋的最小体积配箍率 试问，在节点核心区，下列( )项箍筋的配置较为合适。（分数：1.00）A.B.C.D.3.下述关于预应力混凝土结构设计的观点，其中( )项不妥。A对后张法预应力混凝土框架梁及连续梁，在满足纵向受力钢筋最小配筋率的条件下，均可考虑内力重分布B后张法预应力混凝土超静定结构，在进行正截面受弯承载力计算时，在弯矩设计值中次弯矩应参与组合C当预应力作为荷载效应考虑时，对承载能力极限状态，当预应力效应对结构有利时，预应力分项系数取 1.0；不利时取 1.2D预应力框架
7、柱箍筋应沿柱全高加密（分数：1.00）A.B.C.D.4.某框架梁，抗震设防烈度为 8 度，抗震等级为二级，环境类别一类，其施工图用平法表示如题图所示。试问，在 KL1(3)梁的构造中(不必验算箍筋加密区长度)，下列 ( )项判断是正确的。（分数：1.00）A.B.C.D.某多层民用建筑，采用现浇钢筋混凝土框架结构，建筑平面形状为矩形，抗扭刚度较大，属规则框架，抗震等级为二级；梁、柱混凝土强度等级均为 C30。平行于该建筑短边方向的边榀框架局部立面如题图所示。（分数：4.00）(1).在计算地震作用时，假定框架梁 KLl 上的重力荷载代表值 Pk180kN，q k25kN/m；由重力荷载代表值
8、产生的梁端(柱边处截面)的弯矩标准值 由地震作用产生的梁端(柱边处截面)的弯矩标准值（分数：1.00）A.B.C.D.(2).已知柱 Z1的轴力设计值 N3600kN，箍筋配置如题 13 图所示。试问，该柱的体积配箍率与规范规定的最小体积配箍率的比值，应与下列( )项数值最为接近。提示：纵向受力钢筋保护层厚度 c30mm。（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定框架梁端截面(在 B 轴柱边处)上部和下部配筋分别为 6 25 和 4 （分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定在进行结构整体分析计算时，未进行扭转耦联计算，且已知柱 Z1在永久荷载、楼面活荷载(无特殊库房)、水平地震作用下
9、的轴力标准值分别为 2100kN、650kN、400kN，试问，该柱的轴压比与下列( )项数值最为接近。A0.61 B0.68 C0.73 D0.77（分数：1.00）A.B.C.D.某冶金工厂操作平台横剖面如图所示。平台承受由检修材料所产生的均布活荷载标准值为 20kN/m2，平台结构自重为 2kN/m2，每跨横梁中部设有检修单轨吊车，其作用荷载标准值 F100kN，每片框架承受水平活荷载标准值 H50kN，平台柱自重可忽略不计。平台梁跨度 9m，柱距 5m，柱高 6m，柱顶与横梁铰接，柱底与基础固接，各列柱纵向均设有柱间支撑，柱顶纵向有可靠支承，平台面铺钢板，与横梁焊接。平台结构采用 Q2
10、35-BF(3 号钢)制作，在框架平面内，中柱截面惯性矩为边柱的 2 倍，中柱截面为钢板焊成的实腹工形柱，如题图，两翼缘为-250mm25mm，腹板为 -450mml2mm。i x21.1cm，i y6.03cm，W x3187cm 3。（分数：6.00）(1).柱 CD 强轴方向惯性矩为( )。A260417cm 4 B180731cm 4 C79685cm 4 D79685mm 4（分数：1.00）A.B.C.D.(2).平台柱的框架平面外计算长度为( )。A4200mm B6000mm C9000mm D12000mm（分数：1.00）A.B.C.D.(3).柱 CD 仅轴力 N=112
11、6kN 作用时，截面最大应力是( )。A62.9N/mm 2 B76.4N/mm 2 C113.3N/mm 2 D135.9N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(4).柱 CD 在 N1126kN、M x210kNm 作用下，截面最大应力是( )。A108.3N/mm 2 B125.7N/mm 2 C149.1N/mm 2 D171.4N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(5).柱 CD， x0.823， x1.05， x =57 在 N=1126kN、M x =210kNm 作用下，截面在框架平面内稳定性的最大应力与( )接近。A104.8N/mm 2 B124.6N/m
12、m 2 C144.6N/mm 2 D194.4N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(6).柱 CD， y =100，=0.463，在 N=1126kN、M x =210kNm 作用下，截面在框架平面外稳定性的最大应力是( )。A123.3N/mm 2 B137.8N/mm 2 C158.4N/mm 2 D186.7N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.如题图所示的简支梁，其截面为不对称工字形，材料为 Q235-AF，钢梁的中点和两端均有侧向支承，上面承受有集中荷载(未包括梁自重)F160kN(设计值)的作用，中和轴位置如图。（分数：4.00）(1).截面对 x 轴的惯性矩为(
13、 )。A93440cm 4 B95860cm 4 C96736cm 4 D98640cm 4（分数：1.00）A.B.C.D.(2).截面对 y 轴的惯性矩为 2330cm4时，截面对 y 轴的长细比为( )。A100.6 B113.5 C127.7 D134.9（分数：1.00）A.B.C.D.(3).由于 b2.5 使得梁进入了弹塑性工作阶段，当梁承受的最大弯矩设计值为 M 497.3kNm、W x =2810cm3时，在验算梁的整体稳定性时梁的应力为( )。A153N/mm 2 B166N/mm 2 C173N/mm 2 D187N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(4).梁承
14、受的最大弯矩设计值 M=497.3kNm、W 2 =1920cm3时受拉翼缘最外面纤维的应力为( )。A196.8N/mm 2 B206N/mm 2 C209.4/mm 2 D247N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.5.承受动荷载的板材，要求焊缝与母材等强的对接接头，其纵横两方向对接焊缝 ( )。A可采用十字形交叉B不允许十字形交叉C如为 T 形交叉，交叉点距离不得小于 300mmD如为 T 形交叉，拼接料的长度和宽度均不得小于 200mm（分数：1.00）A.B.C.D.6.某车间行驶多台重级题工作制吊车，当进行疲劳计算时，吊车荷载应考虑 ( )。A两台相邻最大吊车标准值 B一台
15、最大吊车设计值乘以动力系数C一台最大吊车设计值 D一台最大吊车标准值（分数：1.00）A.B.C.D.7.对于承受均布荷载的热轧 H 型钢，应计算( )。A抗弯强度、腹板折算应力、整体稳定性、局部稳定性B抗弯强度、抗剪强度、整体稳定性、局部稳定性C抗弯强度、腹板上边缘局部承压强度、整体稳定性D抗弯强度、抗剪强度、整体稳定性、容许挠度（分数：1.00）A.B.C.D.8.轴心受压柱端部为铣平时，与底板连接的焊缝、铆钉或螺栓的计算按柱最大压力的( )取值。A15% B25% C50% D75%（分数：1.00）A.B.C.D.某柱采用 MU10 烧结普通砖及 M5 水泥砂浆砌体，截面为 490mm
16、620mm，柱计算高度 H05.6m，为偏心受压，偏心距为 e90mm(长边方向)施工控制质量为 B 级。（分数：2.00）(1).该柱的承载力与( )项数值最为接近。A150.23kN B196.9kN C200.1kN D237.5kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).对短边方向作轴心受压验算时，承载力影响系数与( )项数值最为接近。A0.837 B0.881 C0.567 D0.769（分数：1.00）A.B.C.D.9.有一截面尺寸为 240mm240mm 的钢筋混凝土小柱支承在厚为 240mm 的砖墙上(题图)，墙体采用MU10，M2.5 混合砂浆砌筑。该柱下端支承处墙体的局
17、部受压承载力与( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.B.C.D.已知钢筋砖过梁净跨 In1.5m，采用 MU10 的多孔砖和 M5 的混合砂浆砌筑，在距洞口 0.6m 高度处作用板传来的荷载标准值为 10kN/m(其中活荷载标准值为 4kN/m)，墙厚 370mm。（分数：2.00）(1).过梁上考虑的均布线荷载与( )项数值最为接近。A23.6kN B17.26kN C15.5kN D28.7kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假设已知过梁上的均布荷载设计值为 15kN，则钢筋砖过梁的配筋计算面积与 ( )项数值最为接近。(钢筋采用 HPB235 钢筋)A23mm 2 B26
18、5mm 2 C35.8mm 2 D40.4mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.某单层房屋，剖面如题图所示，跨度 9m，假定独立柱由单排孔 MU20 混凝土小型空心砌块(390mm190mm190mm)和 M10 混合砂浆砌筑而成，截面 bh600mm 800mm。（分数：3.00）(1).假设房屋类别为弹性方案，柱高 H4.8m，柱间无支撑。试计算独立柱在垂直排架方向的高厚比 ，并指出应为( )项数值。A8 B8.8 C10 D11（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定砌块对孔砌筑，孔内不灌实混凝土，柱头全截面设一预制刚性垫块，且梁端有效支承长度a0364mm。垫块下局部受压承
19、载力与( )项数值接近。A785kN B685kN C933kN D743kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假设房屋为弹性方案，砌块空心率 0.3，对孔砌筑，采用 C25 细石混凝土灌实，柱高 H5.33m，柱底在该方向标准荷载作用下的偏心距 e250mm。试计算偏心受压柱的承载力，与( )项数值最为接近。A834kN B596kN C619kN D576kN（分数：1.00）A.B.C.D.某 5m 高轴心受压砖柱，e0，上下端均为不动铰支座，采用 MU10 和 M5 的混合砂浆砌筑，截面尺寸为490mm490mm。（分数：2.00）(1).该柱受压承载力设计值与( )项数值相近
20、A292.7kN B213.5kN C241.4kN D255.6kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当该柱采用网状配筋配置，钢筋为 （分数：1.00）A.B.C.D.10.关于网状配筋砌体的下列论述，( )正确。A网状配筋砌体所用砂浆等级不应低于 M2.5，砖的强度不应低于 MU7.5B钢筋的直径不应大于 10mmC钢筋网的间距不应大于五皮砖，并不大于 400mmD砌体灰缝厚度应保证钢筋上下各有 10mm 的砂浆层（分数：1.00）A.B.C.D.11.就下列四项论点：() 砌体房屋的空间刚度完全取决于横墙的抗侧移刚度() 在多层砌体房屋中，当在下层施加水平力时，下层的层间位移比
21、上层的位移大() 无山墙或伸缩缝处无横墙的房屋，应按刚弹性方案考虑() 在划分房屋的静力计算方案时，横墙的情况是区分方案的重要因素 ( )项组合正确。A， B， C， D，（分数：1.00）A.B.C.D.一冷杉方木压弯构件，承受压力设计值 N=50103 N，弯矩设计值 M2.510 6 Nmm，构件截面尺寸为120mm150mm，构件长度 I=2310mm，两端铰接，弯矩作用平面在 150mm 的方向上。（分数：2.00）(1).该构件的稳定系数最接近( )项数值。A0.598 B0.688 C0.554 D0.625（分数：1.00）A.B.C.D.(2).考虑轴心力和弯矩共同作用的折减
22、系数 m最接近( )项数值。A0.421 B0.441 C0.509 D0.425（分数：1.00）A.B.C.D.某双柱下条形基础梁，由柱传至基础梁顶面的上部结构竖向力设计值分别为 F1和 F2。基础梁尺寸及工程地质剖面如下图所示。假定基础梁为无限刚度，地基反力按直线分布。（分数：7.00）(1).假定 F11100kN，F 2900kN 右边支座悬挑尺寸 b=1000mm。则基础梁左边支座悬挑尺寸 c 为( )项尺寸时，地基反力才呈均匀(矩形)分布状态。A1100mm B1200mm C1300mm D1400mm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).已知基础梁翼板宽度 bf1250m
23、m，中密中砂层地基承载力标准值 fk250kPa。则地基承载力设计值f 最接近( )项数值。A278kPa B288kPa C302kPa D326kPa（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定 F11206kN，F 2804kN，c1800mm，b=1000mm，地基承载力设计值 f= 300kPa，计算基础梁自重设计值和基础梁上的土重标准值用的平均重度 G=20kN/m 3，地基反力可按均匀分布考虑。则基础梁翼板的最小宽度 bf最接近( )项数值。A1000mm B1100mm C1200mm D1300mm（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定 F1206kN，F 2804
24、kN，c1800mm，b=1000mm，混凝土强度等级为 C20，钢筋中心至混凝土下边缘的距离 a=40mm。当基础梁翼板宽度 bf1250mm 时，其翼板最小厚度 hf应为( )项尺寸。A150mm B200mm C300mm D350mm（分数：1.00）A.B.C.D.(5).F1、F 2、c 和 b 值同上题。当柱支座宽度的影响略去不计时，其基础梁支座处最大弯矩设计值，最接近( )项数值。A147.80kNm B123.16kNm C478.86kNm D399.05kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(6).条件同题 8，试确定其基础梁的最大剪力设计值，最接近( )项数值。A67
25、3.95kN B591.18kN C56163kN D493.03kN（分数：1.00）A.B.C.D.(7).条件同题 8，其基础梁的跨中最大弯矩设计值，最接近( )项数值。A289.45kNm B231.56kNm C205.85kNm D519.18kNm（分数：1.00）A.B.C.D.12.在同一非岩石地基上，建造相同埋置深度、相同基础底面宽度和相同基底附加压力的独立基础和条形基础，其地基最终变形量分别为 s1和 s2，试问，下列判断正确的是 ( )。As 1s 2 Bs 1s 2 Cs 1s 2 D不一定谁大谁小（分数：1.00）A.B.C.D.有一毛石混凝土重力式挡土墙，如题图所
26、示，墙高为 5.5m，墙顶宽度为 1.2m，墙底宽度为 2.7m。墙后填土表面水平并与墙齐高，填土的干密度为 1.90t/m3。墙背粗糙，排水良好，土对墙背的摩擦角 10。已知主动土压力系数 ka0.2；挡土墙埋置深度为 0.5m，土对挡土墙基底的摩擦系数 0.45。（分数：5.00）(1).挡土墙后填土的容重 20kN/m 3，当填土表面无连续均布荷载作用，即 q=0 时，试问，主动土压力En，最接近于( )项数值。A60.50kN/m B66.55kN/m C90.75kN/m D99.83kN/m（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定填土表面有连续均布荷载 q=20kPa 作用，
27、试问，由均布荷载作用产生的主动土压力 Eaq最接近于下列( )项数值。A24.2kN/m B39.6kN/m C79.2kN/m D120.0kN/m（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定主动土压力 Ea93kN/m，作用在距基底 z=2.10m 处，试问，挡土墙抗滑移稳定性安全系数 K1 最接近于下列( )项数值。A1.25 B1.34 C1.42 D9.73（分数：1.00）A.B.C.D.(4).条件同题 54，试问，挡土墙抗倾覆稳定性安全系数 K2最接近于下列( )项数值。A1.50 B2.22 C2.47 D20.12（分数：1.00）A.B.C.D.(5).条件同题 54，
28、且假定挡土墙重心离墙趾的水平距离 x01.677m，挡土墙每延米自重 G257.4kN/m。已知每米长挡土墙底面的抵抗矩 W1.215m 3，试问，其基础底面边缘的最大压力 pkmax，与下列( )项数值最为接近。A134.69kPa B143.76kPa C157.83kPa D166.41kPa（分数：1.00）A.B.C.D.13.对于偏心荷载作用下的基础底面最大压力应符合条件：p max1.2f，其中采用 1.2f 的原因是( )。A由于偏心荷载多数为活荷载，作用时间短暂，故 f 可提高 20%Bp max值只在基底边缘处发生，基底其他部位的压力远小于 pmax值，故可将 f 值提高
29、20%C由于经济上的考虑D上述 A、B 两项原因兼有（分数：1.00）A.B.C.D.14.试问，下列主张中( )项不符合现行国家规范、规程的有关规定或力学计算原理。A带转换层的高层建筑钢筋混凝土结构，8 度抗震设计时，其转换构件尚应考虑竖向地震的影响B钢筋混凝土高层建筑结构，在水平力作用下，只要结构的弹性等效侧向刚度和重力荷载之间的关系满足一定的限制，可不考虑重力二阶效应的不利影响C高层建筑结构水平力是设计的主要因素。随着高度的增加，一般可认为轴力与高度咸正比；水平力产生的弯矩与高度的二次方成正比；水平力产生的侧向顶点位移与高度的三次方成正比D建筑结构抗震设计，不宜将某一部分构件超强，否则可
30、能造成结构的相对薄弱部位（分数：1.00）A.B.C.D.15.某框架剪力墙结构，抗震等级为一级，第四层剪力墙墙厚 250mm，该楼面处墙内设置暗梁(与剪力墙重合的框架梁)，剪力墙(包括暗梁)采用 C35 级混凝土(f t1.57 N/mm 2)，主筋采用 HRB335(fy300N/mm 2)。试问，暗梁截面上、下的纵向钢筋，采用下列 ( )组配置时，才最接近且又满足规程中的最低构造要求。（分数：1.00）A.B.C.D.16.抗震等级为二级的框架结构，其节点核心区的尺寸及配筋如 20 图所示。混凝土强度等级为C40(fc19.1N/mm 2)，主筋及箍筋分别采用 HRB335(fy300N
31、/mm 2)和 HPB235(fyv = 210N/mm2)，纵筋保护层厚 30mm。已知柱的剪跨比大于 2。试问，节点核心区箍筋的配置，如下列( )项所示时，才最接近且又满足规程中的最低构造要求。（分数：1.00）A.B.C.D.某带转换层的框架核心筒结构；抗震等级为一级：其局部外框架柱不落地。采用转换梁托柱的方式使下层柱距变大，如题 61-62 图所示。梁、柱混凝土强度等级采用 C40 (ft1.71N/mm 2)，钢筋采用HRB335(fyv300N/mm 2)。（分数：2.00）(1).试问，下列对转换梁箍筋的不同配置中，其中( )项最符合相关规范、规程规定的最低构造要求。（分数：1.
32、00）A.B.C.D.(2).转换梁下框支柱配筋如题 22 图所示，纵向钢筋混凝土保护层厚 30mm。试问，关于纵向钢筋的配置，下列( )项才符合有关规范、规程的构造规定。（分数：1.00）A.B.C.D.某建于非地震区的 20 层框架剪力墙结构，房屋高度 H70m，如题 63-65 图所示。屋面层重力荷载设计值为 0.810 4 kN，其他楼层的每层重力荷载设计值均为 1.2 104 kN。倒三角形分布荷载最大标准值q=85kN/m；在该荷载作用下，结构顶点质心的弹性水平位移为 u。（分数：3.00）(1).在水平力作用下，计算该高层建筑结构内力、位移时，试问，其顶点质心的弹性水平位移“的最
33、大值为下列( )项数值时，才可以不考虑重力二阶效应的不利影响。A50mm B60mm C70mm D80mm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定结构纵向主轴方向的弹性等效侧向刚度 EJd3.510 9 kNm2，底层某中柱按弹性方法计算但未考虑重力二阶效应的纵向水平剪力标准值为 160kN。试问，按有关规范、规程要求，确定其是否需要考虑重力二阶效应不利影响后，该柱的纵向水平剪力标准值的取值，应与下列( )项数值最为接近。A160kN B180kN C200kN D220kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定该结构横向主轴方向的弹性等效侧向刚度 EJd2.2810 9 kN
34、m2，且 EJd2.7H 2 。又已知，某楼层未考虑重力二阶效应求得的层间位移与层高之比 。若以增大系数法近似考虑重力二阶效应后，新求得的 比值，则不能满足规范、规程所规定的限值。如果仅考虑用增大 EJd值的办法来解决，其他参数不变，试问，结构在该主轴方向的 EJd最少需增大到下列( )项倍数时，考虑重力二阶效应后该层的 比值才能满足规范；规程的要求。提示： 从结构位移增大系数考虑。 0.14H 2 1.6210 8 kN。A1.05 B1.20 C1.50 D2.00 （分数：1.00）A.B.C.D.17.某 13 层钢框架结构，箱形方柱截面如题 66 图所示，抗震设防烈度为 8 度；回转
35、半径 ixi y =173mm，钢材采用 Q345 (f=300N/mm2，f y325N/mm 2)。试问，满足规程要求的最大层高 h(mm)，应最接近于下列( )项数值。提示： 按高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ 99-98)设计。 柱子的计算长度取层高 h。（分数：1.00）A.B.C.D.某 42 层现浇框架-核心筒高层建筑，如题 67-72 图所示，内筒为钢筋混凝土筒体，外周边为型钢混凝土框架，房屋高度 132m，建筑物的竖向体型比较规则、均匀。该建筑物抗震设防烈度为 7 度，丙类，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度为 0.1g，场地类别类。结构的计算基本自振周期 T13.0
36、s，周期折减系数取 0.8。（分数：6.00）(1).计算多遇地震作用时，试问，该结构的水平地震作用影响系数，应与下列( )项数值最为接近。提示： 1 =0.021； 21.078。A0.019 B0.021 C0.023 D0.025（分数：1.00）A.B.C.D.(2).该建筑物总重力荷载代表值为 6105kN。抗震设计时，在水平地震作用下，对应于地震作用标准值的结构底部总剪力计算值为 8600kN；对应于地震作用标准值且未经调整的各层框架总剪力中，底层最大，其计算值为 1500kN。试问，抗震设计时，对应于地震作用标准值的底层框架总剪力的取值，应最接近于下列( )项数值。A1500kN
37、 B1720kN C1920kN D2250kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).该结构的内筒非底部加强部位四角暗柱如题 69 图所示，抗震设计时，拟采用设置约束边缘构件的办法加强，图中的阴影部分即为暗柱(约束边缘构件)的配筋范围；纵筋采用 HRB335 ，箍筋采用HPB235 。试问，下列( )项答案符合相关规范、规程中的构造要求。（分数：1.00）A.B.C.D.(4).外周边框架底层某中柱，截面 bh=700mm700mm，混凝土强度等级为 C50 (fc23.1N/mm 2)，内置Q345 型钢(f a295N/mm 2)，考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值 N18000kN，
38、剪跨比 2.5。试问，采用的型钢截面面积的最小值(mm 2)应最接近于下列( )项数值。A14700 B19600 C45000 D53000（分数：1.00）A.B.C.D.(5).条件同题 30。假定柱轴压比0.5，试问，该柱在箍筋加密区的下列四组配筋(纵向钢筋和箍筋)，其中( )组满足且最接近相关规范、规程中的最低构造要求。（分数：1.00）A.B.C.D.(6).核心筒底层某一连梁，如题 72 图所示，连梁截面的有效高度 hb01940mm。简体部分混凝土强度等级均为 C35(fc16.7N/mm 2)。考虑水平地震作用组合的连梁剪力设计值 Vb620kN；其左、右端考虑地震作用组合的
39、弯矩设计值分别为 -1440kNm， -400kNm。在重力荷载代表值作用下，按简支梁计算的梁端截面剪力设计值为 60kN。当连梁中交叉暗撑与水平线的夹角 =37时，试问，交叉暗撑中计算所需的纵向钢筋，应为下列( )项所示。提示：计算连梁时，取承载力抗震调整系数 RE0.85。（分数：1.00）A.B.C.D.如图所示一桥面净空：净-7+20.75m 人行道的钢筋混凝土 T 梁桥，共 5 根主梁。计算跨径为 19.5m，设有多道横隔梁。确定荷载位于跨中时各梁的荷载横向分布系数。（分数：4.00）(1).1 号梁横向影响线的竖标值为( )。A 110.6， 15-0.2 B 110.6， 150
40、2C 11-0.2， 150.6 D 110.2， 150.6（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当桥上作用的活载是汽车车轮，在横向影响线的竖标值为 110.6， 15-0.2 时，1 号梁的横向分布系数 mcq最接近的数值为( )。A0.353 B0.547 C0.521 D0.486（分数：1.00）A.B.C.D.(3).当桥上作用的活载是挂车车轮，在横向影响线的竖标值为 110.6， 15-0.2 时，1 号梁的横向分布系数 mcg最接近的数值为( )。A0.521 B0.547 C0.353 D0.486（分数：1.00）A.B.C.D.(4).当桥上作用的活载是人群荷载，在
41、横向影响线的竖标值为 110.6， 15-0.2 时，1 号梁的横向分布系数 mcr最接近的数值为( )。A0.717 B0.547 C0.521 D0.486（分数：1.00）A.B.C.D.某后张预应力混凝土梁桥，其计算跨径 L19.5m，计算荷载为公路-级，主粱系由多片马蹄 T 形截面梁组成，采用混凝土标号 45，钢绞线标准强度 （分数：3.00）(1).若该桥的弹性模量为 E3.3510N/mm 4，T 形截面梁跨中横截面面积 A3.18m 2，惯性矩 I1.5m 4，试判定公路-级荷载的冲击系数 与( )项数值最为接近。A0 B0.191 C0.139 D0.4（分数：1.00）A.
42、B.C.D.(2).已求得单片主梁跨中弯矩汽车荷载横向分布系数为 0.504，汽车荷载冲击系数为 0.19。试问，汽车荷载引起的主梁跨中计算弯矩(kNm)与( )项数值最为接近。A828.6 B945.2 C1023.3 D729.6（分数：1.00）A.B.C.D.(3).主梁梁高 h=1.5m。假定计算跨中弯矩 M 活 1356kNm，M 恒 2014kNm，试按承载能力极限状态估算所需钢绞线面积，并指出与( )项数值最为接近。提示：用经验公式进行计算， ，取 0.76。A30.2cm 2 B33.87cm 2 C30.96cm 2 D35.2cm 2 （分数：1.00）A.B.C.D.1
43、8.按公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)的规定，在各级汽车荷载横向布置为两辆车的情况下，汽车之间两轮最小间距与( )项数值最为接近。A1.3m B0.75m C0.5m D1.0m（分数：1.00）A.B.C.D.一、二级注册结构工程师专业部分-62 答案解析(总分：80.00，做题时间：90 分钟)钢筋混凝土 T 形截面构件如题图，b=250mm，h =500mm， 400mm， =150mm，混凝土强度等级为C30，纵筋采用 HRB335 钢筋，箍筋采用 HPB235 钢筋。受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为 =1.2， Acor90000mm 2（分数：4.00）(1).若构件
44、承受的扭矩设计值 T15kNm，剪力设计值 V80kN，弯矩设计值 M15kNm，则截面上翼缘分配的扭矩 Tf最接近( )项数值。A1.72kNm B1.43kNmC1.60kNm D1.25kNm（分数：1.00）A. B.C.D.解析：混凝土强度：C30 f cu,k30.0N/mm 2， f c14.33N/mm 2 ft1.43N/mm 2钢筋强度：f y300N/mm 2 fy=300N/mm2 Es200000N/mm 2T 形截面受扭塑性抵抗矩 Wt：腹板的受扭塑性抵抗矩：Wtwb 2(3h-b) 250 2(3500-250) 13020833mm 3受压翼缘的受扭塑性抵抗矩：
45、截面的总受扭塑性抵抗矩：WtW tw +Wtf13020833+168750014708333mm 3腹板和翼缘扭矩的分配：(2).假定截面的受扭塑性抵抗矩 Wt =14800000mm3，则当构件所受的扭矩和剪力不大于( )项数值时，则在进行承载力验算时可仅验算正截面受弯承载力。A3.70kNm，58.3kN B3.70kNm，44.5kN C6.70kNm，58.3kN D2.70kNm，52.1kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：验算是否要考虑剪力、扭矩的影响：当 V0.3f t bh00.351.43250465=58183N58.2kN 时，可不验算斜截面受剪承载力。当 T
46、0.175f t Wt0.1751.43148000003.704kNm 时，可不进行受扭承载力验算(3).设构件承受剪力设计值 V80kN，箍筋间距 s=100mm，受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为 =1.2，腹板的塑性抵抗矩 Wtw和所受扭矩 Tw的比值为 0.98，已知构件须按剪扭构件计算，则腹板的抗剪箍筋的计算面积 Asv最接近( )项数值。A50mm 2 B29mm 2 C25mm 2 D18mm 2（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：对于腹板，考虑其承受扭矩和全部剪力，按剪扭构件考虑，根据混凝土规范 7.6.9，剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数 t应按下列公式计算：(4).假设
47、构件所受的扭矩与剪力的比值为 200，箍筋间距 s=150mm，则翼缘部分按构造要求的最小箍筋面积和最小纵筋面积与( )组数据最为接近。A43mm 2，58mm 2 B29mm 2，43mm 2 C62mm 2，45mm 2 D32mm 2，58mm 2（分数：1.00）A. B.C.D.解析：1.下面对钢筋混凝土结构抗震设计提出一些要求，试问，其中( )项组合中的要求全部是正确的。 质量和刚度明显不对称的结构，均应计算双向水平地震作用下的扭转影响，并应与考虑偶然偏心引起的地震效应叠加进行计算。 特别不规则的建筑，应采用时程分析的方法进行多遇地震作用下的抗震计算，并按其计算结果进行构件设计。 抗震等级为一、二级的框架结构，其纵向受力钢筋采用普通钢筋时，钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于 1.3。 因设置填充墙等形成的框架柱净高与柱截面高度之比不大于 4 的柱，其箍筋应在全高范围内加密。A B C D（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：不正确，双向水平地震作用下的扭转影响与偶然偏心引起的地震效应不叠加计算，(抗规5.1.1-3、5.2.3 条，混凝土高规3.3.3 条及其各条条文说明)不正确，时程分析为补充计算(抗规5.1.2)正确(抗规3.9.2)正确(抗规6.3.10)2.某钢筋混凝土次梁，下部纵向钢筋配置为 4 20，f y360
