1、一、二级注册结构工程师专业部分-70 及答案解析(总分：80.00，做题时间：90 分钟)12 圆形截面轴心受压柱，直径 d=500mm，计算长度 lo=5200mm。受轴心压力设计值 N=4500kN，混凝土强度等级为 C30，纵筋用 HBB335 级钢筋，箍筋用 HPB235 级钢筋。（分数：2.00）(1).按配有普通纵筋和箍筋柱计算，所需纵向受压钢筋面积 As=_mm2。A8574.64 B8184.51 C7981.36 D7798.19（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若按配有螺旋箍筋的柱计算，箍筋用 1250，纵向受压钢筋用 18 （分数：1.00）A.B.C.D.37
2、无梁楼板，柱网尺寸为 7.5m7.5m，板厚 200mm，中柱截面尺寸为 600mm600mm，安全等级二级，环境类别为一类。（分数：5.00）(1).若静载标准值 gk=6.1kN/m2，活载标准值 qk=3.6kN/m2，则冲切集中反力 F1=_kN。A536.69 B644.02 C650.83 D683.86（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若在距柱边 800mm 处开有一 700mm500mm 的孔洞(如题 4 图)，则临界截面周长 um=_mm。A2400 B2760 C2872 D3120 （分数：1.00）A.B.C.D.(3).若 um=2847mm，则系数 =_。A
3、0.7 B0.82 C1.0 D1.13（分数：1.00）A.B.C.D.(4).若 F1=669.5kN，g+q=12.1kN/m 2，C30 混凝土，HPB235 级钢筋 um=2847mm，=1.0。上图中洞口距柱边700mm，则仅采用箍筋作为受冲切钢筋所需的箍筋面积 Agvu=_mm2。A1966.7 B2288.8 C2458.4 D2581.3（分数：1.00）A.B.C.D.(5).上题中，若仅采用弯起钢筋(采用 HRB335 级)作受冲切钢筋时所需的弯起钢筋截面面积Asbu=_mm2。A1720.9 B1947.3 C2266.1 D2434.1（分数：1.00）A.B.C.D
4、.810 某金工车间为单层单跨钢筋混凝土排架结构房屋，跨度为 18m，柱距 6m，车间总长 60m，吊车梁为装配式钢筋混凝土构件，其跨度与柱距相同，车间内安装有两台起重量为 5t 的 A5 级电动吊钩桥式吊车，吊车跨度 lk=16.5m，车间的平面、剖面及柱尺寸图如题 810 图(a)和图(b)所示。（分数：3.00）(1).柱 A 牛腿处由两台吊车最大轮压产生的最大垂直力 Dmax标准值为_kN。A182.2 B191.3C202.5 D255.1（分数：1.00）A.B.C.D.(2).柱 B 牛腿处由两台吊车最小轮压产生的最小垂直力 Dmin标准值为_kN。A28.2 B29.6C31.
5、3 D39.5（分数：1.00）A.B.C.D.(3).吊车最大水平荷载标准值 Tmax,k为_kN。A4.13 B4.59C5.78 D6.87（分数：1.00）A.B.C.D.1113 某三跨 10 层现浇框架，抗震等级二级，第一层层高 3.9m，地面到基础顶面 1.1m，柱截面尺寸为500mm500mm，梁高 600mm，混凝土 C25，纵筋 HRB335 级，籀筋 HPB235 级，在竖向荷载地震作用组合下内柱有关截面(题 1113 图)的内力值见题 1113 表。（分数：3.00）(1).柱底-截面处对称配筋 As=As=_mm2。A2071 B2171 C2271 D2371（分数
6、：1.00）A.B.C.D.(2).柱顶-截面处对称配筋 As=As=_mm2。A1057 B1087 C1127 D1157（分数：1.00）A.B.C.D.(3).柱斜截面抗剪配筋 （分数：1.00）A.B.C.D.1.钢筋混凝土矩形截面对称配筋柱，下列说法错误的是_。A对大偏心受压，当轴向压力 N 值不变时，弯矩 M 值越大，所需纵向钢筋越多B对大偏心受压，当弯矩 M 值不变时，轴向压力 N 值越大，所需纵向钢筋越多C对小偏心受压，当轴向压力 N 值不变时，弯矩 M 值越大，所需纵向钢筋越多D对小偏心受压，当弯矩 M 值不变时，轴向压力 N 值越大，所需纵向钢筋越多（分数：1.00）A.
7、B.C.D.2.偏拉构件的抗剪承载力_。A随轴向力的增加而增加B随轴向力的减小而增加C小偏拉时随轴向力的增加而增加D大偏拉时随轴向力的增加而增加（分数：1.00）A.B.C.D.1622 根据业主要求，需要在一混凝土厂房内用厂形钢制钢架搭建一个不直接承受动力荷载的工作平台。横梁上承受均布荷载 q=45kN/m(设计值)，柱顶有一集中荷载 P=93kN(设计值)。钢材为 Q235-B。钢架横梁的一端与混凝土柱铰接(钢架可不考虑侧移)；其结构的计算简图、梁柱的截面特性以及弯矩计算结果如题1622 图所示。提示：柱间有垂直支撑，A、B 点可作为 AB 柱的侧向支承点。（分数：7.00）(1).当对横
8、梁进行验算时，如其中的轴心力略去不计，试问 BE 段内以应力形式表达的抗弯计算最大数值为_N/mm 2。A174.3 B166.5 C183.0 D196.3（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当对横梁进行强度验算时，B 点截面上最大剪应力为_N/mm 2。A61.7 B55.1 C48.5 D68.3（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定横梁在 B 点处用托板支座与柱连接(托板刨平顶紧)，梁的支座端板用 C 级普通螺栓(4.6 级)与局部加厚的柱翼缘板相连，其螺栓布置如题 18 图梁柱栓接所示。试问应选用以下_项公称直径的螺栓方为正确?提示：连接处的弯矩设计值近似取 B 点的弯
9、矩值，并假定中和轴在底排螺栓线上。AM27，A e=459.4mm2 BM24，A e=352.5mm2CM22，A e=303.4mm2 DM20，A e=244.8mm2 （分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定横梁在 B 点处仍采用托板支座与柱连接(托板刨平顶紧)，但梁的支座端板改用 8.8 级摩擦型高强度螺栓与局部加厚的柱翼缘板相连，其螺栓布置仍如题 18 图所示，但中和轴为螺栓群中心，试问应选用以下_项公称直径的螺栓方为正确?AM24 BM27 CM20 DM22（分数：1.00）A.B.C.D.(5).柱 AB 在钢架平面内的计算长度，与以下_项数值相近?A2.94m B3.
10、05m C3.50m D2.45m（分数：1.00）A.B.C.D.(6).假定横梁在 B 点处连接如题 21 图所示，当对柱 AB 进行压弯计算时(截面无孔洞削弱)，其以应力形式表达的强度计算数值为_N/mm 2。A213.5 B204.6 C190.4 D177.3 （分数：1.00）A.B.C.D.(7).当对柱 AB 进行平面外稳定性验算，其以应力形式表达的计算数值为_N/mm 2。提示：在验算中所用到甲。的可采用规范中所给出的近似公式。A170.7 B181.2 C192.8 D204.3（分数：1.00）A.B.C.D.3.某简支箱形截面梁，跨度 60m，梁宽 bo=1m，梁高 h
11、=3.6m，采用 Q345B 钢，在垂直荷载作用下，梁的整体稳定性系数 b可取_。A0.76 B0.85 C0.94 D1.0（分数：1.00）A.B.C.D.4.弯矩绕虚轴(轴)作用的格构式压弯构件，计算其弯矩作用平面内稳定性时，所用截面模量 W1X=Ix/yo，I x为对 x 轴的毛截面惯性矩，如格构式压弯构件题 24 图所示(a)、(b)两种截面形式，其 yo应分别取_。（分数：1.00）A.B.C.D.2528 某双跨具有中级工作制吊车的厂房，跨度均为 30m，柱距 12m，采用轻型屋面，屋面恒荷载为1.5kN/m2(包括钢结构自重)，活荷载 1.0kN/m2，屋架间距 6m，设置有屋
12、架下弦纵向水平支撑，中列柱钢托架的几何简图，如题 2528 图所示。图中尺寸单位为 mm。业主提供 Q235 的热轧等边角钢。（分数：4.00）(1).在进行设计时，腹杆的轴力与下列_项值接近。A392kN B407kN C415kN D421kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当上弦杆 O:N=-288kN，L x=3000mm，L v=6000mm，选用 （分数：1.00）A.B.C.D.(3).下弦杆的轴力设计值与下列_值接近。A576kN B583kN C589kN D595kN（分数：1.00）A.B.C.D.(4).斜压杆 S2:N=-470kN。选用 （分数：1.00）
13、A.B.C.D.5.屋架弦杆在屋架平面外的计算长度应取_。A杆件的几何长度 B弦杆节点长度C弦杆侧向支撑点间的距离 D檩条之间的距离（分数：1.00）A.B.C.D.3032 某办公楼采用装配式钢筋混凝土楼盖，刚性方案，平面布置如题 3032 图所示；墙体采用 MU10烧结普通砖、M5 混合砂浆砌筑；纵墙及横墙厚度为 240mm，内隔墙厚度为 120mm，底层层高(从基础顶面算起)为 4.5m。（分数：3.00）(1).外纵墙高厚比验算的关系式( 1 2)与下列_项数值相接近?A17.3224 B17.3219.2 C18.7524 D18.7519.2（分数：1.00）A.B.C.D.(2)
14、.承重横墙高厚比验算的关系式( 1 2)与下列_项数值相接近?A18.7523.60 B18.7524 C14.0823.60 D14.0824（分数：1.00）A.B.C.D.(3).内隔墙高厚比验算的关系式( 1 2)与下列_项数值相接近?A37.5024 B37.5034.56 C28.1624 D28.1634.56（分数：1.00）A.B.C.D.6.某砖拱端部墙体宽度为 490mm，墙体厚度为 370mm(如题 33 图所示)，采用 MU10 烧结普通砖、M5 混合砂浆砌筑。由永久荷载产生的窗间墙上部轴向压力设计值为 Nu=33kN，由永久荷载和可变荷载产生的砖拱水平推力(由永久荷
15、载效应组合控制设计)，该墙体水平受剪承载力验算表达式接近下列_项数值?（分数：1.00）A.B.C.D.7.某砂浆面层的组合砖柱，计算高度 6m，截面尺寸及配筋如题 34 图所示，砖柱采用砖 MU10、混合砂浆M10 砌筑，面层砂浆为 M10，施工质量控制等级为 B 级。该柱的受压承载力设计值与下列_项数值相接近?（分数：1.00）A.B.C.D.3538 已知基础梁上墙体高 12m，墙厚为 370mm(如题 3538 图所示)，单面抹灰，采用 MU10 烧结普通砖M5 混合砂浆砌筑，柱距 6m，基础梁长 5.095m，伸入支座 0.5m，混凝土采用 C30，纵筋采用 HRB335 钢筋，箍筋
16、采用 HPB235 钢筋。基础梁断面尺寸为 bhb=370mm450mm(按自承重墙梁分析)。（分数：4.00）(1).使用阶段托梁正截面承载力计算时，其跨中截面的弯矩 Mb和轴心拉力 Nb,分别接近下列_组数值?A68.03kNm，145.87kN B35.98kNm，145.87kNC68.03kNm，49.65kN D35.98kNm，49.65kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).托梁的受拉和受压钢筋分别接近下列_组数值?A305mm 2，546mm 2 B333mm 2，567mm 2C362mm 2，584mm 2 D403mm 2，593mm 2（分数：1.00）A.B.
17、C.D.(3).使用阶段托梁的斜截面受剪承载力计算时，箍筋的合理配置接近下列_项数值?A6250 B6200 C6150 D7200（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定施工阶段作用在托梁上的均布荷载为 20.10kN/m，在施工阶段托梁纵向钢筋的合理配置应接近下列_组数值。A593mm 2 B642mm 2 C663mm 2 D682mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.3941 某单层单跨厂房，其纵向窗间墙截面尺寸如题 3941 图所示。墙的计算高度 Ho=6m，截面面积A=862 500mm2，烧结多孔砖和混合砂浆强度等级分别为 MUD 和 M2.5。（分数：3.00）(1)
18、.窗间墙的折算厚度与_项数值最为接近。A521.9mm， B576.8mm C488.6mm D598.5mm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假设形心位置 y1=250mm，折算厚度 hT=500mm，假设承受弯矩设计值 M=40kNm，轴向力设计值400kN，则该窗间墙的相对偏心距及高厚比分别与_项数值最为接近。A0.22，12.0 B0.20，12.0 C0.25，12.0 D0.20，12.5（分数：1.00）A.B.C.D.(3).该窗间墙采用 MUl5 的蒸压灰砂砖和 M5 的混合砂浆砌筑，轴心力偏心距 e=100mm，折算厚度hT=500mm，则该墙的承载力与_项数值最为
19、接近。A558.5kN B615.6kN C674.3kN D655.8kN（分数：1.00）A.B.C.D.8.桁架在恒载作用下，使用年限 50 年，用云南松制作的桁架受拉构件，截面尺寸 200mm200mm，构件中部有两个 d=20mm 的螺栓孔，间距 100mm。该受拉构件能承受的轴向拉力设计值应为_。A299.20kN B269.28kN C239.36kN D217.60kN（分数：1.00）A.B.C.D.9.两段湿水曲柳木板，室内常温，在荷载 V 作用下，采用螺栓连接，如题 43 图所示，螺栓受剪截面的设计承载力与_项数值接近。（分数：1.00）A.B.C.D.10.由钻探取得某
20、原状土样，经试验测得土的天然重度 =17kN/m 3，含水量 =13.2%，土粒相对密度ds=2.69。土的饱和度 Sr最接近以下_项数值?A0.418 B0.198 C0.36 D0.640（分数：1.00）A.B.C.D.4548 如题 4548 图所示的基础和各承受总荷载标准值 Nk=1134kN，基础底面尺寸 bl=2m3m，基础埋深 d=2m，其他条件见题 4548 图。（分数：4.00）(1).在上述条件下基底的附加压力，最接近下列_项数值?A153kPa B193kPa C149kPa D189kPa（分数：1.00）A.B.C.D.(2).已知基底附加压力 po=153kPa，
21、则基础中心点 O 下第一层土(黏土)底处的附加压力(不考虑基础的影响)，最接近下列_项数值?A65.18kN/m 2 B16.29kN/m 2 C29.53kN/m 2 D118.12kN/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).已知基底附加压力 po=153kPa 考虑基础的影响下，基础o 点下第一层土底处的附加压力，最接近下列_项数值?A0.71kN/m 2 B1.41kN/m 2 C11.2kN/m 2 D6.52kN/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.(4).已知基底附加压力 po=153kPa，考虑相邻基础的互相影响下，基础o 点第二层土(粉土)的压缩变形量，最接近下列
22、_项数值?A8.67min B12mm C5mm D14mm（分数：1.00）A.B.C.D.4954 某群桩基础的平面、剖面和地基土层分布情况如题 4954 图，地质情况如下：杂填土其重度 =17.8kN/m 3；淤泥质土其重度 =17.8kN/m 3，桩的极限侧阻力标准值 qsik=20kPa，属高灵敏度软土；黏土其重度 =19.5kN/m 3，桩的极限侧阻力标准值 qsik=60kPa，土的压缩模量 Esl=8.0MPa；淤泥质土地基承载力标准值 fk=70kPa，压缩模量 Es2=1.6MPa；在桩长深度范围内务土层的加权平均土层极限摩擦力标准值 qsk=21kPa；作用于桩基承台顶面
23、的竖向力设计值 F=3600kN，桩基承台和承台上土自重设计值 C=480kN。本桩基安全等级为二级。（分数：6.00）(1).如果桩基直径为 0.4m，则基桩极限侧阻力标准值与下列_项值接近。A435.9kN B450.9kN C467.23kN D475.94kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).如果桩身直径为 0.4m，则基桩端阻力标准值与下列_项值接近。A327.69kN B339.12kN C346.78kN D350.51kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).当 Qsk=440.59kN，Q pk=301.24kN 时基桩的竖向承载力设计值与下列_项值接近。A455
24、.57kN B465.64kN C473.59kN D480.161kN（分数：1.00）A.B.C.D.(4).软弱下卧层顶面处的附加应力与下列_项值接近。A38.59kPa B43.84kPa C48.94kPa D51.43kPa（分数：1.00）A.B.C.D.(5).软弱下卧层顶面处自重应力与下列_项值接近。A149.56kPa B157.96kPa C172.34kPa D184.1kPa（分数：1.00）A.B.C.D.(6).软弱下卧层地基承载力设计值与下列_项值接近。A249.52kPa B267.47kPa C273.82kPa D284.31kPa（分数：1.00）A.B
25、.C.D.11.计算地基变形时，传至基础底面上的荷载应按_项荷载效应组合。A短期效应组合B短期效应组合且计入风荷载和地震荷载C长期效应组合且计入风荷载和地震荷载D长期效应组合，不计入风荷载和地震荷载（分数：1.00）A.B.C.D.12.公式 fv=Mb b+Md od+McCk是根据以下_项公式导出的。A临界压力B临界压力C临界压力 （分数：1.00）A.B.C.D.13.土的级配状况常用不均匀系数 （分数：1.00）A.B.C.D.14.钢筋混凝土烟囱高 100m，上口外径 5m，底部外径 9m，坡度为 2%。已知地区基本风压为 0.4kN/m2，B类地面粗糙度，按以下高度 100m75m
26、、75m50m、50m25m、25m0m 分为 4 段(如题 58 图所示)。先计算各段的平均风荷载，求得在底部截面产生的弯矩及剪力标准值与下列_项接近。计算示意图见题58 图。（分数：1.00）A.B.C.D.15.某高层现浇框架-剪力墙结构，抗震设防烈度为 7 度，高度 55m，乙类建筑，类场地，设计地震分组为一组，某框架柱的竖向荷载与地震作用组合的最大轴压力设计值 N=7540kN，柱截面尺寸为700mm700mm，混凝土强度等级为 C40，f c=19.1MPa，柱轴压比验算结果下列_项是正确的。A N=0.8060.95，满足三级要求 B N=0.8060.85，满足二级要求C N=
27、0.830.9，满足三级要求 D N=0.760.8，满足二级要求（分数：1.00）A.B.C.D.16.框支层为两层的底部大空间剪力墙结构，底部总设计剪力设计值为 20000kN，该结构有 8 根相同的框支柱，其中一根柱计算分配的剪力为 180kN，该柱的最终剪力设计值与_项接近。A200002%=400(kN)B2000020%/8=500(kN)C400kN 再加上竖向荷载下的该柱剪力D由竖向与地震作用组合计算所得剪力设计值乘以 1.25 调整系数（分数：1.00）A.B.C.D.6165 某教学楼为高层框架结构，抗震设防烈度为 8 度，丙类建筑，类场地，设计地震分组：第一组，共 10
28、层，总高度 43.3m。其中一榀横向中框架的竖向荷载分布及梁柱尺寸如题 6165 图所示。框架混凝土强度等级为 C30，梁均为 C25，竖向荷载作用下结构经内力计算第一、二层梁柱端弯矩如题 6165 表 1所列，第一、二层柱抗侧移刚度 Di值，楼层框架总抗侧移刚度D i，柱反弯点高度九，及当水平地震作用由左向右时的楼层总剪力 Vf如题 6165 表 2 所列。题 6165 表 1 第一、二层梁柱端弯矩（分数：5.00）(1).采用 D 值法计算第二层柱 C1、C 2，由水平地震作用产生的剪力 Vc1、V c2(kN)，最接近下列_项数值。A65.15，75.07 B65.15，98.85 C9
29、3.43，98.85 D75.00，93.43（分数：1.00）A.B.C.D.(2).水平地震作用下，一层顶梁 B1的左右端弯矩值 （分数：1.00）A.B.C.D.(3).一层顶梁 B1左右端竖向荷载及水平地震作用下组合弯矩设计值 （分数：1.00）A.B.C.D.(4).一层顶梁 B，左右端竖向荷载及水平地震作用下组合剪力设计值 （分数：1.00）A.B.C.D.(5).计算一层柱 C2下端弯矩设计值 （分数：1.00）A.B.C.D.17.某高层钢筋混凝土框架-简体结构，房屋高度 56m，抗震设防烈度为 8 度，丙类建筑，场地类别类。框架梁的截面尺寸为 500mm600mm，混凝土强度
30、等级 C30，承受地震作用为主的梁端剪力设计值为450kN。箍筋采用 HPB235 钢，四肢箍筋。沿梁全长的箍筋直径应为下列_项所示。A6 B8 C10 D12（分数：1.00）A.B.C.D.18.框架抗震设计中应遵循_原则。()强柱弱梁；()强剪弱弯；()强梁弱柱；()强节点、强锚固。A、 B、 C、 D、（分数：1.00）A.B.C.D.19.某高层框架结构，乙类建筑；高度 26m，抗震设防烈度 6 度，场地类别为类，柱的断面为600mm700mm，混凝土强度等级为 C30。已知：底层框架柱在竖向荷载作用下的轴向力设计值为 4500kN；在风荷载作用下的轴向力设计值为 1400kN。该柱
31、的轴压比为_项数值。A0.56 B0.76 C0.71 D0.89（分数：1.00）A.B.C.D.20.钢筋混凝土塔筒的最小厚度 tmin(mm)不宜小于_。A120 B140 C160 D200（分数：1.00）A.B.C.D.21.在设防烈度为 6 度至 9 度地区内的乙类、丙类高层建筑，应进行抗震设计，其地震作用计算按下列_种做法才符合高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3-2002)的规定?A各抗震设防的高层建筑结构均应计算地震作用B6 度设防时，类场地上的建筑不必计算，类场地上的较高建筑及 7 度至 9 度设防的建筑应按本地区设防烈度计算C6 度不必计算，7 度至 9 度设防的建筑应
32、按本地区设防烈度计算D6 度设防时，类场地上的建筑不必计算，类和类场地上建筑及 7 度至 9 度设防的建筑应按本地区设防烈度计算（分数：1.00）A.B.C.D.22.高层建筑结构计算中，当地下室顶板作为上部结构嵌固部位时，下列_项是符合规定的?A地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的 2 倍B地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的 1.5 倍C地下室结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上部结构楼层侧向刚度的 2 倍D地下室结构的楼层侧向刚度不宜小于相邻上部结构楼层侧向刚度的 3 倍（分数：1.00）A.B.C.D.23.建筑根据其抗震重要性分为 4 类。当为
33、乙类建筑类场地时，下列_种叙述是正确的?A可按本地区的设防烈度提高 1 度计算地震作用B可按本地区的设防烈度计算地震作用，按提高 1 度采取抗震措施C按本地区的设防烈度提高 1 度计算地震作用和采取抗震措施D不必采取提高设防烈度的抗震措施（分数：1.00）A.B.C.D.7374 试行车道板计算图如题 7374 图所示的现浇 T 形梁肋间的桥面和悬出的桥面板。桥面铺装采用厚度 7cm 的 C25 号混凝土垫层，其重度为 2.3kN/m3。T 形梁翼板重度为 2.5kN/m3，结构重要性系数 o=1，荷载为公路-级车辆荷载。（分数：2.00）(1).肋间板按承载能力极限状态计算时支点和跨中弯矩效
34、应组合为下列_值?A-75.25kNm，52.04kNm B-90.05kNm，64.32kNmC-88.27kNm，65.06kNm D-91.27kNm，68.06kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).悬臂板按承载能力极限状态计算时其根部弯矩效应组合为下列_值?A-80.61kNm B-87.61kNm C-98.61kNm D-105.61kNm（分数：1.00）A.B.C.D.24.对于无铰拱，在计算拱圈纵向稳定时其正截面抗压承载力计算公式： oNd0.9(f cdA+fsdAs)其中：轴压构件稳定系数甲与构件计算长度 lo相关，该构件计算长度 lo应选取_项?A0.58L
35、a B0.54L a C0.48L a D0.36L a注：L a为拱轴线长度。（分数：1.00）A.B.C.D.25.对于采用砖石、混凝土材料为受力构件的桥梁墩台，简支梁桥的墩台顶面水平位移的容许极限值(mm)为_。(其中 L 为相邻两孔梁的最小跨度，当跨径小于 25m 时仍以 25m 计算，单位为 m)（分数：1.00）A.B.C.D.26.在钢筋混凝土偏心受压构件按承载能力极限状态计算时，如相对受压区高度，由所有的力对受压边钢筋合力作用点取矩的平衡条件，即其中 s为受拉区钢筋应力。应取何值正确?_ABCD （分数：1.00）A.B.C.D.27.对于跨越三、四级公路的桥梁，桥下净空高度是
36、_?A3.5m B4.0m C4.5m D5.0m（分数：1.00）A.B.C.D.28.某高速公路简支桥梁的一跨桥梁，其标准跨径为 lk=20.0m，计算跨径 li=19.5m，主梁全长 L=19.96m。若计算弯矩效应时，试确定该桥梁的车道荷载的均布荷载标准值和集中荷载标准值为_。Aq k=10.5kN/m，P k=180.0kN Bq k=10.5kN/m，P k=238.0kNCq k=10.5kN/m，P k=240.0kN Dq k=10.5kN/m，P k=285.6kN（分数：1.00）A.B.C.D.29.对于摩擦钻孔桩和柱桩，是否需要清孔?_A摩擦钻孔桩 B柱桩 C两者均需
37、清孔 D两者均不需清孔（分数：1.00）A.B.C.D.一、二级注册结构工程师专业部分-70 答案解析(总分：80.00，做题时间：90 分钟)12 圆形截面轴心受压柱，直径 d=500mm，计算长度 lo=5200mm。受轴心压力设计值 N=4500kN，混凝土强度等级为 C30，纵筋用 HBB335 级钢筋，箍筋用 HPB235 级钢筋。（分数：2.00）(1).按配有普通纵筋和箍筋柱计算，所需纵向受压钢筋面积 As=_mm2。A8574.64 B8184.51 C7981.36 D7798.19（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 l o/d=5200/500=10.4，查表得
38、 =0.95根据规范第 7.3.1 条As=19.635104-8184.51=18.817104(mm)(2).若按配有螺旋箍筋的柱计算，箍筋用 1250，纵向受压钢筋用 18 （分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 d cor=500-252=450(mm)Acor= =3.144502/4=15.9104(mm2)AssO=37 无梁楼板，柱网尺寸为 7.5m7.5m，板厚 200mm，中柱截面尺寸为 600mm600mm，安全等级二级，环境类别为一类。（分数：5.00）(1).若静载标准值 gk=6.1kN/m2，活载标准值 qk=3.6kN/m2，则冲切集中反力 F1=_kN
39、。A536.69 B644.02 C650.83 D683.86（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 a s=20mm，h o=h-as=200-20=180(mm)p=1.26.1+1.43.6=12.36(kN/m2)柱轴压力N=12.367.57.5=695.25(kN)冲切集中反力 F 1=N-q(b+2ho)2=695.25-12.36(0.6+20.18)2=683.86(kN)(2).若在距柱边 800mm 处开有一 700mm500mm 的孔洞(如题 4 图)，则临界截面周长 um=_mm。A2400 B2760 C2872 D3120 （分数：1.00）A.B.C.
40、 D.解析：解析 按无洞考虑初步求得um=4(b+2 )=4(0.6+0.18)=3.12(m)=3120(mm)因板开有洞口且 6ho=6180=1080mm800，故应考虑开洞的影响。(3).若 um=2847mm，则系数 =_。A0.7 B0.82 C1.0 D1.13（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 因集中反力作用面积为正方形，取 s=2，按规范式(2.7.1-2)可得：中柱，取 as=40，按规范式(7.7.1-3)可得：(4).若 F1=669.5kN，g+q=12.1kN/m 2，C30 混凝土，HPB235 级钢筋 um=2847mm，=1.0。上图中洞口距柱边7
41、00mm，则仅采用箍筋作为受冲切钢筋所需的箍筋面积 Agvu=_mm2。A1966.7 B2288.8 C2458.4 D2581.3（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 (1)验算截面限制条件由规范式(7.7.3-1)可得：1.05ftu mho=1.051.431.02847180=769.5(kN)N=669.5kN板厚满足要求(2)验算是否需配置抗冲切钢筋板厚 h=200mm800mm，取 h=1.0。由规范式(7.7.1-1)可得0.7 hftu mho=0.71.01.431.02847180=513.0(kN)669.5kN=F 1不满足要求，故需配置抗冲切钢筋。(3)
42、配筋计算由规范式(7.7.3-2)可得(4)配筋冲切破坏锥体以外截面受冲切承载力验算配筋冲切破坏锥体底面积范围以外再出现冲切破坏时冲切破坏锥体的位置和形状如题 7 图所示。(5).上题中，若仅采用弯起钢筋(采用 HRB335 级)作受冲切钢筋时所需的弯起钢筋截面面积Asbu=_mm2。A1720.9 B1947.3 C2266.1 D2434.1（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 取 a=45，sina=sin45=0.707由规范式(7.7.3-3)得：810 某金工车间为单层单跨钢筋混凝土排架结构房屋，跨度为 18m，柱距 6m，车间总长 60m，吊车梁为装配式钢筋混凝土构件，
43、其跨度与柱距相同，车间内安装有两台起重量为 5t 的 A5 级电动吊钩桥式吊车，吊车跨度 lk=16.5m，车间的平面、剖面及柱尺寸图如题 810 图(a)和图(b)所示。（分数：3.00）(1).柱 A 牛腿处由两台吊车最大轮压产生的最大垂直力 Dmax标准值为_kN。A182.2 B191.3C202.5 D255.1（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 5.19-3.4=1.79(m)考虑两台吊车参与组合，吊车为 A5 工作级别，根据建筑结构荷载规范表 5.2.2 可知，吊车竖向荷载应乘以折减系数 =0.9。吊车最大轮压产生的柱 A 牛腿处最大垂直力标准值(参见题 8 图)Dm
44、ax=0.9Pmaxy i=0.989.2(2).柱 B 牛腿处由两台吊车最小轮压产生的最小垂直力 Dmin标准值为_kN。A28.2 B29.6C31.3 D39.5（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 P min= -Pmax= 9.81-89.2=13.8(kN)Dmin=0.9Pminy i=0.913.8(3).吊车最大水平荷载标准值 Tmax,k为_kN。A4.13 B4.59C5.78 D6.87（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 吊车横行小车重 1.856t，起重量 Q=5t，根据规范第 5.1.2 条第 2 款可知，系数a=0.12。H=a(Q+G1)g
45、=0.12(5+1.856)9.81=8.07(kN)此横向水平荷载等分于每台吊车桥架的两端，分别由轨道上的车轮平均承受，桥架两端各有两个车轮，每一车轮上的横向水平荷载标准值T= H= 8.07=2.02(kN)Tmax=0.9Ty i=0.92.021113 某三跨 10 层现浇框架，抗震等级二级，第一层层高 3.9m，地面到基础顶面 1.1m，柱截面尺寸为500mm500mm，梁高 600mm，混凝土 C25，纵筋 HRB335 级，籀筋 HPB235 级，在竖向荷载地震作用组合下内柱有关截面(题 1113 图)的内力值见题 1113 表。（分数：3.00）(1).柱底-截面处对称配筋 A
46、s=As=_mm2。A2071 B2171 C2271 D2371（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 f c=11.9N/mm2，f t=1.27N/mm2，a 1=1.0， 1=0.8， b=0.55，f y=300N/mm2，f yv=210N/mm2底层柱高度 H=3.9+1.1=5.0(m)底层柱计算高度 Ho=1.25H=1.255=6.25(m)底层柱净空高 Hn=H-0.6=4.4(m)as=40mm，h o=500-40=460(mm)Nb= (a1fcbho b)查规范表 11.1.6 得， RE=0.80Nb= (1.011.95004600.55)=1882103(N)=1882(kN)因左震、右震时的轴压力均小于 Nb，故均可按大偏心受压计算。由于 M 左M 右，N 左N 右的内力组合对大偏心受压为最不利，故仅取左震的内力值进行配筋计算，即取M=380kNm，N=1500kN内力调整，根据规范11.4.3 条取 M=1.25380=475(kNm)根据规范第 7.3.4 条，考虑 YRE系数
