1、一、二级注册结构工程师专业部分-74 及答案解析(总分：37.00，做题时间：90 分钟)一、lilist-style-type:n(总题数：6，分数：37.00)某安全等级为二级的高层建筑采用混凝土框架一核心筒结构体系，框架柱截面尺寸均为 900mm900mm，筒体平面尺寸为 11.2m11.6m，如题图所示。基础采用平板式筏基，板厚 14m，筏基的混凝土强度等级为 C30(ft=1.43MPa)。提示：计算时取，H 0=1.35m。（分数：4.00）(1).柱传至基础的荷载效应，由永久荷载控制。题 47 图中柱 Z1按荷载效应标准组合的柱轴力N=9000kN，柱底端弯矩 Mk=150kNm
2、，荷载标准组合的地基净反力为 135。kPa(已扣除筏基自重)。已求得c1=c2=2.25m，c AB=1.13m，I s=11.17m4，a s=0.4，试问，柱 Z1距柱边 h0/2 处的冲切临界截面的最大剪应力 max(kPa)，最接近于下列U /U项数值。 A.600 B.810 C.1010 D.1110（分数：1.00）A.B.C.D.(2).条件同上题，试问，柱 Z1下筏板的受冲切混凝土剪应力设计值 c(kPa)，最接近于下列( )项数值。 A.950 B.1000 C.1330 D.1520（分数：1.00）A.B.C.D.(3).柱传至基础的荷载效应由永久载荷控制。相应于按荷
3、载效应标准组合的内筒轴力为 40000kN，荷载标准组合的地基净反力为 135kPa(已扣除筏基自重)。试问，当对简体下板厚进行受冲切承载力验算时，距内简外表面 h0/2 处的冲切临界截面的最大剪应力 max(kPa)，最接近于下列U /U项数值。提示：不考虑内筒根部弯矩的影响。（分数：1.00）A.B.C.D.(4).条件同上题。试问，当对简体下板厚进行受冲切承载力验算时，内筒下筏板受冲切混凝土的剪应力设计值 c(kPa)，最接近于下列U /U项数值。 A.760 B.800 C.950 D.1000（分数：1.00）A.B.C.D.某单层单跨工业厂房建于正常固结的黏性土地基上，跨度 27m
4、，长度 84m，采用柱下钢筋混凝土独立基础。厂房基础完工后，室内外均进行填土：厂房投入使用后，室内地面局部范围有大面积堆载。堆载宽度 6.8m，堆载的纵向长度40m。具体的厂房基础及地基情况、地面荷载大小等如题图所示。（分数：5.00）(1).地面堆载 q1为 30kPa；室内外填土重度 均为 18kN/m3。试问，为计算大面积地面荷载对柱 1 的基础生产的附件加沉降量，所采用的等效均布地面荷载 qoq(kPa)，最接近于下列( )项数值。提示：注意对称荷载，可减少计算量。 A.13 B.16 C.21 D.30（分数：1.00）A.B.C.D.(2).条件同上题。若在使用过程中允许调整该厂房
5、的吊车轨道，试问，由地面荷载引起柱 l 基础内侧边缘中点的地基附加沉降允许值s g(mm)最接近于下列U /U项数值。 A.40 B.58 C.72 D.85（分数：1.00）A.B.C.D.(3).已知地基 2 层土的天然抗剪强度 m为 15kPa，三轴固结不排水压缩试验求得的土的内摩擦角 cu为12。地面荷载引起的柱基础下方地基中 A 点的附加竖向应力 z=12kPa；地面填土三个月时，地基中A 点土的固结度 U1为 50%。试问，地面填土三个月时地基中 A 点土体的抗剪强度 ft(kPa)，最接近于下列U /U项数值。提示：按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)作答。 A.15.
6、0 B.16.3 C.17.6 D.21.0（分数：1.00）A.B.C.D.(4).拟对地面堆载(q1=30kPa)范围内的地基土体采用水泥搅拌桩地基处理方案。已知水泥搅拌桩的长度为10m，桩端进入 3 层黏土 2m，水泥搅拌桩的面积置换率 m 为 10%，搅拌桩的压缩模量 Ep为 150MPa，试问，处理后的 2 层土范围的搅拌桩复合土层的压缩模量 Esp(MPa)最接近于下列U /U项数值。 A.15.0 B.16.6 C.17.7 D.18.2（分数：1.00）A.B.C.D.(5).条件同上题，并已知搅拌桩直径为 600mm，水泥土标准养护条件下 90d 龄期的立方体压强度平均值fc
7、u=1500kPa，桩身强度折减系数 =0.3，桩端天然地基土的承载力折减系数 a=0.5。试问，搅拌桩单桩承载力特征值 Ra(kN)，最接近于下列U /U项数值。 A.127 B.153 C.235 D.258（分数：1.00）A.B.C.D.某单层地下车库建于岩石地基上，采用岩石锚杆基础。柱网尺寸 8.4m8.4m，中间柱截面尺寸 600mm600mm，地下水位位于自然地面以下 1m。题图为中间柱的基础示意图。（分数：5.00）(1).相应于荷载效应标准组合时，作用在中间柱承台底面的竖向力总和为-500kN(方向向上，已综合考虑地下水浮力、基础自重及上部结构传至柱基的轴力)；作用在基础底面
8、形心的力矩值 Mxk及 Myk均为100kNm。试问，荷载效应标准组合下，单根锚杆承受的最大拔力值 Ntmax(kN)，最接近于下列U /U项数值。 A.125 B.167 C.208 D.270（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若荷载效应标准组合下，单根锚杆承担的最大拔力值 Ntmax为 170kN，锚杆孔直径 150mm，锚杆采用HRB335 钢筋，直径 32mm，锚杆孔灌浆采用 M30 水泥砂浆，砂浆与岩石间的黏结强度特征值为 0.42MPa，试问，锚杆有效锚固长度 (m)取值，应取下列U /U项数值。 A.1.0 B.1.1 C.1.2 D.1.3（分数：1.00）A.B.C.
9、D.(3).现场进行了 6 根锚杆抗拔试验，得到的锚杆抗拔极限承载力分别为420kN，530kN，480kN，479kN，588kN，503kN。试问，单根锚杆抗拔承载力特征值 Rt(kN)，最接近于下列( )项数值。 A.250 B.420 C.500 D.宜增加试验量且综合各方面因素后确定（分数：1.00）A.B.C.D.(4).下列关于地基基础没计的一些主张，其中U /U项是不正确的。 A.场地内存在发震断裂时，如防震设防烈度小于 8 度，可忽略发震断裂错动对地面建筑的影响 B.对砌体房屋可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算 C.当高耸结构的高度 H 不超过 20m 时，基础倾斜的允许
10、值为 0.008 D.高宽比大于 4 的高层建筑，基础底面与地基之间零应力区面积不应超过基础底面面积的 15%（分数：1.00）A.B.C.D.(5).某建筑场地的土层分布及各土层的剪切波速如题图所示，土层等效剪切波速为 240m/s，试问，该建筑场地的类别应为下列U /U项所示。（分数：1.00）A.B.C.D.某城市郊区有一 30 层的一般钢筋混凝土高层建筑，如题图所示。地面以上高度为 100m，迎风面宽度为 25m，按 100 年重现期的基本风压 0=0.55kN/m2，风荷载体型系数为 1.3。使用规范：建筑结构荷载规范(GB 500092001)。（分数：4.00）(1).假定结构基
11、本自振周期 T1=1.8s。试问，高度 80m 处的风振系数与下列U /U项数值最为接近。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).试确定高度 100In 处围护结构的风荷载标准值(kN/m 2)与下列U /U项数值最为接近。 A.1.616 B.1.945 C.2.256 D.2.505（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定作用于 100m 高度处的风荷载标准值 Wk=2kN/m2，又已知突出屋面小塔楼风剪力标准值P n=500kN及风弯矩标准值M n=2000kNm，作用于 100m 高度的屋面处。设风压沿高度的变化为倒三角形(地面处为0)。试问在地面(z=0)处，风荷载产生倾覆力
12、矩的设计值(kNm)与下列U /U项数值最为接近。 A.218760 B.233333 C.303333 D.306133（分数：1.00）A.B.C.D.(4).若该建筑物位于一高度为 45m 的山坡顶部，如题图所示，试问建筑屋面 D 处的风压高度变化系数 z，与下列U /U项数值最为接近。（分数：1.00）A.B.C.D.某 6 层框架结构，如题图所示，设防烈度为 8 度，设计基本地震加速度为0.20g，设计地震分组为第二组，场地类别为类，集中在屋盖和楼盖处的重力荷载代表值为 G6=4800kN，G 25 =6000kN，G 1=7000kN。采用底部剪力法计算。使用规范：建筑抗震设计规范
13、(GB 500112010)。（分数：11.00）(1).假定结构的基本自振周期 T1=0.7s，结构阻尼比 =-0.05。试问，结构总水平地震作用标准值 FEK(kN)与下列U /U项数值最为接近。 A.2492 B.3271 C.3919 D.4555（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若该框架为钢筋混凝土结构，结构的基本自振周期 T1=0.8s，总水平地震作用标准值 FEK=3475kN，试问作用于顶部附加水平地震作用F 6(kN)与下列U /U项数值最为接近。 A.153 B.257 C.466 D.525（分数：1.00）A.B.C.D.(3).若已知结构总水平地震作用标准值
14、FEK=3126kN，顶部附加水平地震作用F 6=256kN，试问作用于 G5处的地震作用标准值 F5(kN)与下列U /U项数值最为接近。 A.565 B.694 C.756 D.914（分数：1.00）A.B.C.D.(4).若该框架为钢结构，结构的基本自振周期 T1=1.2s，结构阻尼比 =0.035，其他数据不变，试问结构总水平地震作用标准值 FEK(kN)与下列U /U项数值最为接近。 A.2413 B.2669 C.2839 D.3140（分数：1.00）A.B.C.D.(5).有一幢 15 层框架一剪力墙结构房屋，抗震设防烈度 7 度，场地类别为类，经计算得结构底部总水平地震作用
15、标准值 FEK=6300kN，按简化计算法协同工作分析得到某楼层框架分配的最大剪力为 820kN，设计该框架时，各楼层框架总剪力标准值 Vf(kN)取下列U /U项是正确的。 A.1260 B.1230 C.1200 D.1160（分数：1.00）A.B.C.D.(6).某高层框架一剪力墙结构底层柱，抗震等级为二级，截面 800mm900mm。混凝土强度等级 C30，柱承受的地震剪力小于底部总剪力的 20%，且为短柱。场地为类(轴压比限值从严，减 0.1)。在下列柱所受的组合轴压力设计值中，U /U为正确。 A.3100kN B.8640kN C.9720kN D.9180kN（分数：1.00
16、）A.B.C.D.(7).某框架一剪力墙结构，抗震设防烈度 8 度，类场地，高度 82m，剪力墙很多，框架柱净高与截面长边尺寸之比小于 4，设计柱时其轴压比应取下列U /U项值。 A.0.65 B.0.70 C.0.75 D.0.80（分数：1.00）A.B.C.D.(8).某框架一剪力墙结构，抗震设防烈度 8 度，类场地，高度 58m。在重力荷载代表值、水平风力荷载及水平地震力作用下，第四层边柱轴向力标准值分别为：N gk=4102kN，N uk=1010kN 及 NEK=520kN，柱截面为600mm800mm，混凝土采用 C30，第四层层高为 3.6m，梁高 600mm。底层柱承受的地震
17、剪力小于底部总剪力的 20%。此时其轴压比为( )。 A.0.65 B.0.70 C.0.75 D.0.82（分数：1.00）A.B.C.D.(9).某高层现浇框架一剪力墙结构，抗震设防烈度为 7 度，高度 55m，乙类建筑，类场地的某框架柱的竖向荷载与地震作用组合的最大轴压力设计值 N=7540kN，柱截面尺寸为 700mm700mm，混凝土强度等级C40，柱轴压比验算结果下列U /U项是正确的。 A.N=0.810.95，满足三级要求 B.N=0.810.85，满足二级要求 C.N=0.800.85，满足二级要求 D.N=0.800.95，满足三级要求（分数：1.00）A.B.C.D.(1
18、0).某高层钢筋混凝土框架一简体结构，房屋高度 56m，抗震设防烈度为 8 度，丙类建筑，场地类别类。框架梁的截面尺寸为 500mm600mm，混凝土强度等级 C30，承受地震作用为主的梁端剪力设计值为450kN。箍筋采用 HPB235 钢，四肢箍。沿梁全长的箍筋直径应为下列U /U项所示。 A.6 B.8 C.10 D.12（分数：1.00）A.B.C.D.(11).修建于裹冰区的某电视塔，其顶部竖向钢桅杆的长度为 6m，直径为 300mm。基本裹冰厚度为 20mm。基本风压值 0=0.4kN/m2。桅杆上的风荷载标准值 k=1.34kN/m2。对于承载力极限状态，当裹冰荷载为第一可变荷载时
19、，计算荷载效应的基本组合中桅杆底部的风弯矩没计值(kNm)，应为下列U /U项所示。 A.2.53 B.3.80 C.4.31 D.10.13（分数：1.00）A.B.C.D.某一级公路设计行车速度 v=100km/h。双向六车道，汽车荷载采用公路-级。其公路上有一座计算跨径为 40m 的预应力混凝土箱形简支梁桥，采用上、下双幅分离式横断面行驶。混凝土强度等级为 C50。横断面布置如题 3337 图所示。提示：按公路桥涵设计通用规范(JTG D602004)和公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D622004)进行计算。（分数：8.00）(1).试问，该桥在计算汽车设计车道荷裁时
20、，其没计车道数应按下列U /U项取用。 A.二车道 B.三车道 C.四车道 D.五车道（分数：1.00）A.B.C.D.(2).计算该箱形梁桥汽车车道荷载时，应按横桥向偏载考虑。假定车道荷载冲击系数 =0.215，车道横向折减系数为 0.67，扭转影响对箱形梁内力的不均匀系数 K=1.2，试问，该箱形梁桥跨中断面，由汽车车道荷载产生的弯矩作用标准值(kNm)，应与下列( )项数值最为接近。（分数：1.00）A.B.C.D.(3).计算该后张法预应力混凝土简支箱形梁桥的跨中断面时，所采用的有关数值：F=9.6m2，h=2.25mm，I 0=7.75m4；中性轴至上翼缘边缘距离为 0.95m，至下
21、翼缘边缘距离为 1.3m；混凝土强度等级为 C50，E c=3.45104MPa；预应力钢束合力点距下边缘距离为 0.3m。假定，在正常使用极限状态短期效应组合作用下，跨中断面弯矩永久作用标准值与可变作用频遇值的组合设计值 SxI=85000kNm，试问，该箱形梁桥按全预应力混凝土构件设计时，跨中断面所需的永久有效最小预应力值(kN)，应与下列U /U项数值最为接近。 A.61000 B.61500 C.61700 D.62000（分数：1.00）A.B.C.D.(4).该箱形梁桥，按正常使用极限状态，由荷载短期效应组合设计值产生的跨中断面向下的弹性挠度值为72mm。由永久有效预应力产生的向上
22、弹性反向挠度值为 60mm。试问，该桥梁跨中断面向上设置的预挠度(mm)，应与下列U /U项数值最为接近。 A.向上 30 B.向上 20 C.向上 10 D.向上 0（分数：1.00）A.B.C.D.(5).该箱形梁桥按承载能力极限状态设计时，假定跨中断面永久作用弯矩设计值为 65000kNm，由汽车车道荷载产生的弯矩设计值为 25000kNm(已计入冲击系数)，其他二种可变荷载产生的弯矩设计值为9600kNm。试问，该箱形简支梁中，跨中断面基本组合的弯矩组合设计值(kNm)，应与下列U /U项数值最为接近。 A.91000 B.93000 C.95000 D.97000（分数：1.00）A
23、.B.C.D.(6).某一级公路上，有一座计算跨径为 20m 的预应力混凝土简支梁桥，混凝土强度等级为 C40。该简支梁由 T 形梁组成，主梁梁高 1.25m，梁距为 2.25m，横梁间距为 5.0m；主梁截面有效高度 h0=1.15m。按持久状况承载能力极限状态计算时，某根内梁支点截面剪力设计值为 800kN。如该主梁支承点截面处满足抗剪截面的要求，试问，腹板的最小宽度(mm)，应与下列U /U项数值最为接近。 A.200 B.220 C.240 D.260（分数：1.00）A.B.C.D.(7).某跨越一条 650m 宽河面的高速公路桥梁，设计方案中其主跨为 145m 的系杆拱桥，边跨为
24、30m 的简支梁桥。试问，该桥梁结构的设计安全等级，应如下列U /U项所示。 A.一级 B.二级 C.三级 D.由业主确定（分数：1.00）A.B.C.D.(8).某桥梁上部结构为三孔钢筋混凝土连续梁，试判定在以下四个图形中，U /U是该梁在中支点Z 截面的弯矩影响线。 提示：只需定性地判断。 （分数：1.00）A.B.C.D.一、二级注册结构工程师专业部分-74 答案解析(总分：37.00，做题时间：90 分钟)一、lilist-style-type:n(总题数：6，分数：37.00)某安全等级为二级的高层建筑采用混凝土框架一核心筒结构体系，框架柱截面尺寸均为 900mm900mm，筒体平面
25、尺寸为 11.2m11.6m，如题图所示。基础采用平板式筏基，板厚 14m，筏基的混凝土强度等级为 C30(ft=1.43MPa)。提示：计算时取，H 0=1.35m。（分数：4.00）(1).柱传至基础的荷载效应，由永久荷载控制。题 47 图中柱 Z1按荷载效应标准组合的柱轴力N=9000kN，柱底端弯矩 Mk=150kNm，荷载标准组合的地基净反力为 135。kPa(已扣除筏基自重)。已求得c1=c2=2.25m，c AB=1.13m，I s=11.17m4，a s=0.4，试问，柱 Z1距柱边 h0/2 处的冲切临界截面的最大剪应力 max(kPa)，最接近于下列U /U项数值。 A.6
26、00 B.810 C.1010 D.1110（分数：1.00）A.B. C.D.解析：根据地基基础8.4.7 条、式(8.4.71) max=F1/ mho+asMw1bcAB/Is已知 c1=c2=2.25m，c AB=1.13m，I s=11.17m4，a s=0.4，由附录 P，P.0.1 条um=2(c1+c2)=2(2.25+2.25)=9(m)相应于荷载效应基本组合时的集中力没计值 F1为*作用在冲切临界截面中心上的不平衡弯矩设计值为*本题考察：平板式筏基柱边冲切临界截面的最大剪应力；相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值F1(2).条件同上题，试问，柱 Z1下筏板的受冲切混凝土剪
27、应力设计值 c(kPa)，最接近于下列( )项数值。 A.950 B.1000 C.1330 D.1520（分数：1.00）A. B.C.D.解析：根据地基基础8.4.7 条，柱 Z1受冲切混凝土剪应力设计值*(3).柱传至基础的荷载效应由永久载荷控制。相应于按荷载效应标准组合的内筒轴力为 40000kN，荷载标准组合的地基净反力为 135kPa(已扣除筏基自重)。试问，当对简体下板厚进行受冲切承载力验算时，距内简外表面 h0/2 处的冲切临界截面的最大剪应力 max(kPa)，最接近于下列U /U项数值。提示：不考虑内筒根部弯矩的影响。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：根据地基基础8
28、.4.8 条，距内筒外表面 ho/2 处的冲切临界截面的最大剪应力 max=F1/u mhoF1=1.35Nk-pk(h+2ho)(b+2ho)=1.3540000-135(11.6+21.35)(11.2+21.35)=17774.17kN m=2(b+ho+h+ho)=2(11.2+1.35+11.6+1.35)=51(m) max=F1/umho=17774.17/(511.35)=258.16(kPa)(4).条件同上题。试问，当对简体下板厚进行受冲切承载力验算时，内筒下筏板受冲切混凝土的剪应力设计值 c(kPa)，最接近于下列U /U项数值。 A.760 B.800 C.950 D.
29、1000（分数：1.00）A. B.C.D.解析：根据地基基础8.4.8 条，内筒筏板受冲切混凝土剪应力设计值 *某单层单跨工业厂房建于正常固结的黏性土地基上，跨度 27m，长度 84m，采用柱下钢筋混凝土独立基础。厂房基础完工后，室内外均进行填土：厂房投入使用后，室内地面局部范围有大面积堆载。堆载宽度 6.8m，堆载的纵向长度40m。具体的厂房基础及地基情况、地面荷载大小等如题图所示。（分数：5.00）(1).地面堆载 q1为 30kPa；室内外填土重度 均为 18kN/m3。试问，为计算大面积地面荷载对柱 1 的基础生产的附件加沉降量，所采用的等效均布地面荷载 qoq(kPa)，最接近于下
30、列( )项数值。提示：注意对称荷载，可减少计算量。 A.13 B.16 C.21 D.30（分数：1.00）A. B.C.D.解析：根据地基基础7.5.4 条，由附录 N，(N.0.4)式，* * 本题考察大面积地面荷载问题，按附录 N 计算(2).条件同上题。若在使用过程中允许调整该厂房的吊车轨道，试问，由地面荷载引起柱 l 基础内侧边缘中点的地基附加沉降允许值s g(mm)最接近于下列U /U项数值。 A.40 B.58 C.72 D.85（分数：1.00）A.B.C. D.解析：根据地基基础表 7.5.4，a=40m，b=3.4m，得 *(3).已知地基 2 层土的天然抗剪强度 m为 1
31、5kPa，三轴固结不排水压缩试验求得的土的内摩擦角 cu为12。地面荷载引起的柱基础下方地基中 A 点的附加竖向应力 z=12kPa；地面填土三个月时，地基中A 点土的固结度 U1为 50%。试问，地面填土三个月时地基中 A 点土体的抗剪强度 ft(kPa)，最接近于下列U /U项数值。提示：按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)作答。 A.15.0 B.16.3 C.17.6 D.21.0（分数：1.00）A.B. C.D.解析：根据建筑地基处理技术规范式(5.2.11) * 本题考察预压荷载下饱和黏性土地基中某点的抗剪强度，应考虑土体原来的固结状体(4).拟对地面堆载(q1=30k
32、Pa)范围内的地基土体采用水泥搅拌桩地基处理方案。已知水泥搅拌桩的长度为10m，桩端进入 3 层黏土 2m，水泥搅拌桩的面积置换率 m 为 10%，搅拌桩的压缩模量 Ep为 150MPa，试问，处理后的 2 层土范围的搅拌桩复合土层的压缩模量 Esp(MPa)最接近于下列U /U项数值。 A.15.0 B.16.6 C.17.7 D.18.2（分数：1.00）A.B. C.D.解析：根据建筑地基处理技术规范式(11.2.92)Esp=mEp+(1-m)Es=10%150+(1-10%)1.8=16.62(kPa)本题考察水泥搅拌桩复合地基的压缩模量，用第二层土的压缩模量计算(5).条件同上题，
33、并已知搅拌桩直径为 600mm，水泥土标准养护条件下 90d 龄期的立方体压强度平均值fcu=1500kPa，桩身强度折减系数 =0.3，桩端天然地基土的承载力折减系数 a=0.5。试问，搅拌桩单桩承载力特征值 Ra(kN)，最接近于下列U /U项数值。 A.127 B.153 C.235 D.258（分数：1.00）A. B.C.D.解析：根据建筑地基处理技术规范式(11.2.41)*由式(11.2.42)*取小值 R a=127.23kN某单层地下车库建于岩石地基上，采用岩石锚杆基础。柱网尺寸 8.4m8.4m，中间柱截面尺寸 600mm600mm，地下水位位于自然地面以下 1m。题图为中
34、间柱的基础示意图。（分数：5.00）(1).相应于荷载效应标准组合时，作用在中间柱承台底面的竖向力总和为-500kN(方向向上，已综合考虑地下水浮力、基础自重及上部结构传至柱基的轴力)；作用在基础底面形心的力矩值 Mxk及 Myk均为100kNm。试问，荷载效应标准组合下，单根锚杆承受的最大拔力值 Ntmax(kN)，最接近于下列U /U项数值。 A.125 B.167 C.208 D.270（分数：1.00）A.B.C. D.解析：根据地基基础式(8.6.2=1) *(2).若荷载效应标准组合下，单根锚杆承担的最大拔力值 Ntmax为 170kN，锚杆孔直径 150mm，锚杆采用HRB335
35、 钢筋，直径 32mm，锚杆孔灌浆采用 M30 水泥砂浆，砂浆与岩石间的黏结强度特征值为 0.42MPa，试问，锚杆有效锚固长度 (m)取值，应取下列U /U项数值。 A.1.0 B.1.1 C.1.2 D.1.3（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：根据地基基础式(8.6.3) R t0.8d 1f*又由图 8.6.1 40d=4032=1280(mm)本题考察：锚杆的有效锚固长度；单根锚杆抗拔承载力特征值；构造要求(3).现场进行了 6 根锚杆抗拔试验，得到的锚杆抗拔极限承载力分别为420kN，530kN，480kN，479kN，588kN，503kN。试问，单根锚杆抗拔承载力特征值
36、Rt(kN)，最接近于下列( )项数值。 A.250 B.420 C.500 D.宜增加试验量且综合各方面因素后确定（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：根据地基基础附录 M，M.0.6 条，锚杆抗拔极限承载力平均值 * 锚杆抗拔极限承载力 * 所以，宜增加试验量并分析离差过大的原因，结合工程情况确定极限承载力(4).下列关于地基基础没计的一些主张，其中U /U项是不正确的。 A.场地内存在发震断裂时，如防震设防烈度小于 8 度，可忽略发震断裂错动对地面建筑的影响 B.对砌体房屋可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算 C.当高耸结构的高度 H 不超过 20m 时，基础倾斜的允许值为 0.0
37、08 D.高宽比大于 4 的高层建筑，基础底面与地基之间零应力区面积不应超过基础底面面积的 15%（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：根据抗 20104.1.7.1 条，A 正确；根据 4.2.1 条 B 正确；根据高耸结构设计规范表 6.2.5知 C 正确；根据 4.2.4 条，D 不正确(5).某建筑场地的土层分布及各土层的剪切波速如题图所示，土层等效剪切波速为 240m/s，试问，该建筑场地的类别应为下列U /U项所示。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：根据抗 20104.1.4.1 条 H=2+10+27+5+2+5=51(m)由 4.1.4.2 条，当地面 5m 以下存
38、在剪切波速大于相邻上层土层剪切波速 2.5 倍的土层，且其下卧岩土的剪切波速不小于 400m/s 时，可按地面至土层顶面的距离确定：本题中，第 4 层土 use=300m/s，大于第三层土剪切波速 use=100m/s 的 2.5 倍，但是第 6 层土 use=350m/s400m/s，不符合第 2 款要求由 4.1.4.4 条，土层中的火山岩硬夹层，应视为刚体，其厚度应从覆盖土层中扣除，所以覆盖土层厚度H=2+10+27+5+5=49(m)已知 se=240m/s，查表 4.1.6，类场地，选 B某城市郊区有一 30 层的一般钢筋混凝土高层建筑，如题图所示。地面以上高度为 100m，迎风面宽
39、度为 25m，按 100 年重现期的基本风压 0=0.55kN/m2，风荷载体型系数为 1.3。使用规范：建筑结构荷载规范(GB 500092001)。（分数：4.00）(1).假定结构基本自振周期 T1=1.8s。试问，高度 80m 处的风振系数与下列U /U项数值最为接近。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：查表 =1.518，=0.5，*=0.79， z=1.95*(2).试确定高度 100In 处围护结构的风荷载标准值(kN/m 2)与下列U /U项数值最为接近。 A.1.616 B.1.945 C.2.256 D.2.505（分数：1.00）A.B.C. D.解析：*(3).假
40、定作用于 100m 高度处的风荷载标准值 Wk=2kN/m2，又已知突出屋面小塔楼风剪力标准值P n=500kN及风弯矩标准值M n=2000kNm，作用于 100m 高度的屋面处。设风压沿高度的变化为倒三角形(地面处为0)。试问在地面(z=0)处，风荷载产生倾覆力矩的设计值(kNm)与下列U /U项数值最为接近。 A.218760 B.233333 C.303333 D.306133（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：由于风压倒三角分布，对底部产生的弯矩为 *(标准值) 故底部倾覆弯矩为 *(4).若该建筑物位于一高度为 45m 的山坡顶部，如题图所示，试问建筑屋面 D 处的风压高度变
41、化系数 z，与下列U /U项数值最为接近。（分数：1.00）A.B. C.D.解析：* 山坡 k=1.4 *某 6 层框架结构，如题图所示，设防烈度为 8 度，设计基本地震加速度为0.20g，设计地震分组为第二组，场地类别为类，集中在屋盖和楼盖处的重力荷载代表值为 G6=4800kN，G 25 =6000kN，G 1=7000kN。采用底部剪力法计算。使用规范：建筑抗震设计规范(GB 500112010)。（分数：11.00）(1).假定结构的基本自振周期 T1=0.7s，结构阻尼比 =-0.05。试问，结构总水平地震作用标准值 FEK(kN)与下列U /U项数值最为接近。 A.2492 B.
42、3271 C.3919 D.4555（分数：1.00）A.B.C. D.解析：第二组，类场地 Tg=0.55s(2).若该框架为钢筋混凝土结构，结构的基本自振周期 T1=0.8s，总水平地震作用标准值 FEK=3475kN，试问作用于顶部附加水平地震作用F 6(kN)与下列U /U项数值最为接近。 A.153 B.257 C.466 D.525（分数：1.00）A.B. C.D.解析：二组三类场地，查表知 Tg=0.55s1.4Tg=1.40.55=0.77s故 n=0.08T1+0.01=0.080.8+0.01=0.074 6= 6FEK=0.0743475=257.2kN(3).若已知结
43、构总水平地震作用标准值 FEK=3126kN，顶部附加水平地震作用F 6=256kN，试问作用于 G5处的地震作用标准值 F5(kN)与下列U /U项数值最为接近。 A.565 B.694 C.756 D.914（分数：1.00）A.B. C.D.解析：*(4).若该框架为钢结构，结构的基本自振周期 T1=1.2s，结构阻尼比 =0.035，其他数据不变，试问结构总水平地震作用标准值 FEK(kN)与下列U /U项数值最为接近。 A.2413 B.2669 C.2839 D.3140（分数：1.00）A.B. C.D.解析：*(5).有一幢 15 层框架一剪力墙结构房屋，抗震设防烈度 7 度，
44、场地类别为类，经计算得结构底部总水平地震作用标准值 FEK=6300kN，按简化计算法协同工作分析得到某楼层框架分配的最大剪力为 820kN，设计该框架时，各楼层框架总剪力标准值 Vf(kN)取下列U /U项是正确的。 A.1260 B.1230 C.1200 D.1160（分数：1.00）A.B. C.D.解析：V o=FEK=6300kN0.2Vo=0.26300=1260kNV fmax=820kN1.5Vfmax=1.5820=1230kN取各楼层框架部分总剪力为 1230kN(6).某高层框架一剪力墙结构底层柱，抗震等级为二级，截面 800mm900mm。混凝土强度等级 C30，柱承
45、受的地震剪力小于底部总剪力的 20%，且为短柱。场地为类(轴压比限值从严，减 0.1)。在下列柱所受的组合轴压力设计值中，U /U为正确。 A.3100kN B.8640kN C.9720kN D.9180kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：*(7).某框架一剪力墙结构，抗震设防烈度 8 度，类场地，高度 82m，剪力墙很多，框架柱净高与截面长边尺寸之比小于 4，设计柱时其轴压比应取下列U /U项值。 A.0.65 B.0.70 C.0.75 D.0.80（分数：1.00）A.B. C.D.解析：查表 3.3.11，H=82m100m，A 级高度 查表 3.9.3，框架抗震等级为一级
46、 由题意*，则* 由表 6.4.2 注 3，轴压比应比表中所列值降低 0.05 N=0.75-0.05=0.70(8).某框架一剪力墙结构，抗震设防烈度 8 度，类场地，高度 58m。在重力荷载代表值、水平风力荷载及水平地震力作用下，第四层边柱轴向力标准值分别为：N gk=4102kN，N uk=1010kN 及 NEK=520kN，柱截面为600mm800mm，混凝土采用 C30，第四层层高为 3.6m，梁高 600mm。底层柱承受的地震剪力小于底部总剪力的 20%。此时其轴压比为( )。 A.0.65 B.0.70 C.0.75 D.0.82（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：由表 3.3.11，H=58m100m，
