1、一、二级注册结构工程师专业部分-80 及答案解析(总分：41.00，做题时间：90 分钟)一、单项选择题(总题数：13，分数：41.00)1.某多层钢筋混凝土框架-剪力墙结构，经验算底层剪力墙应设约束边缘构件(有翼墙)，该剪力墙抗震等级为二级，其轴压比为 0.45，环境类别为一类，C40 混凝土，箍筋和分布筋均为 HPB300、纵向受力钢筋为 HRB400，该约束边缘翼墙设置箍筋范围(图中阴影)的尺寸及配筋见图，对翼墙校审，哪种意见正确? 提示：非阴影部分无问题。 （分数：1.00）A.1 处违规B.2 处违规C.3 处违规D.无问题钢筋混凝土 T 形截面构件如题图，b=250mm，h =50
2、0mm， 400mm， =150mm，混凝土强度等级为 C30，纵筋采用 HRB335 钢筋，箍筋采用 HPB235 钢筋。受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为 =1.2， A cor 90000mm 2 （分数：4.00）(1).若构件承受的扭矩设计值 T15kNm，剪力设计值 V80kN，弯矩设计值 M15kNm，则截面上翼缘分配的扭矩 T f 最接近 _ 项数值。（分数：1.00）A.1.72kNmB.1.43kNmC.1.60kNmD.1.25kNm(2).假定截面的受扭塑性抵抗矩 W t =14800000mm 3 ，则当构件所受的扭矩和剪力不大于 _ 项数值时，则在进行承载力验算时可仅验
3、算正截面受弯承载力。（分数：1.00）A.3.70kNm，58.3kNB.3.70kNm，44.5kNC.6.70kNm，58.3kND.2.70kNm，52.1kN(3).设构件承受剪力设计值 V80kN，箍筋间距 s=100mm，受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为 =1.2，腹板的塑性抵抗矩 W tw 和所受扭矩 T w 的比值为 0.98，已知构件须按剪扭构件计算，则腹板的抗剪箍筋的计算面积 A sv 最接近 _ 项数值。 A.50mm2 B.29mm2 C.25mm2 D.18mm2（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假设构件所受的扭矩与剪力的比值为 200，箍筋间距 s=150mm
4、，则翼缘部分按构造要求的最小箍筋面积和最小纵筋面积与 _ 组数据最为接近。 A.43mm2，58mm 2 B.29mm2，43mm 2 C.62mm2，45mm 2 D.32mm2，58mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.某高层建筑采用的满堂布桩的钢筋混凝土桩筏基础及地基的土层分布，如题图所示，桩为摩擦桩，桩距为4d(d 为桩的直径)。由上部荷载(不包括筏板自重)产生的筏板底面处相应于荷载效应准永久组合时的平均压力值为 600kPa；不计其他相邻荷载的影响。筏板基础宽度 B28.8m；长度 A=51.2m；群桩外缘尺寸的宽度 b 0 28m，长度 a 0 50.4m。钢筋混凝土桩有效长度
5、取 36m，即假定桩端计算平面在筏板底面向下36m 处。 （分数：4.00）(1).假定桩端持力层土层厚度 h 1 40m。桩间土的内摩擦角 =20。试问，计算桩基础中点的地基变形时，其地基变形计算深度(m)应与下列 _ 项数值最为接近。（分数：1.00）A.33B.37C.40D.44(2).当采用实体深基础计算桩基最终沉降量时，试问，实体深基础的支承面积(m 2 )，应与下列 _ 项数值最为接近。（分数：1.00）A.1411B.1588C.1729D.1945(3).筏板厚 800mm。采用实体深基础计算桩基最终沉降时，假定实体深基础的支承面积为 2000m 2 。试问，桩底平面处对应于
6、荷载效应准永久组合时的附加压力(kPa)，应与下列 _ 项数值最为接近。 提示：采用实体深基础计算桩基础沉降时，在实体基础的支承面积范围内，筏板、桩、土的混合重度(或称平均重度)，可近似取 20kN/m 3 。（分数：1.00）A.460B.520C.580D.700(4).假如桩端持力层土层厚度 h1=30m，在桩底平面实体深基础的支承面积内，对应于荷载效应准永久组合时的附加压力为 750kPa。且在计算变形量时，取 s 0.2。又已知，矩形面积土层上均布荷载作用下角点的平均附加应力系数，依次分别为：在持力层顶面处， 0.25；在持力层底面处， （分数：1.00）A.93B.114C.126
7、D.184某承重墙下条形基础，埋置深度为 1.2m，底宽 2.6m，板高 0.35m，如题图所示，上部结构传来荷载设计值 F=290kN/m，m=10.4kNm，采用 C20 混疑土，HPB235 钢筋。 （分数：4.00）(1).如果 F=188kN/m，则基底净反力的最大值与下列_值接近。 A.105.5kN/m2 B.110.9kN/m2 C.115.6kN/m2 D.121.4kN/m2（分数：1.00）A.B.C.D.(2).当 F=290kN/m 时，基底净反力如题图中所示，则 I-I 截面的剪力与下列_项值接近。（分数：1.00）A.105.9kNB.110.6kNC.121.8
8、kND.130.3kN(3).如果基底设混凝土垫层，取保护层 50mm，按混凝土结构设计规范，取 h =1.0，则基础在 I-I截面的抗剪承载力与下列_项值接近。（分数：1.00）A.200kNB.210kNC.231kND.242kN(4).如题中条件时，则 I-I 截面处的弯矩与下列_项值接近。（分数：1.00）A.60.91kNmB.72.67kNmC.83.42kNmD.87.95kNm某一级建筑柱下独立桩基，桩基竖向荷载(荷载效应基本组合)设计值 F=6200kN，弯矩 M=350kNm，水平力 JH=500kN，承台埋深 2.5m，承台及承台上土重设计值 G=300kN。 建筑场地
9、地层条件： (1)012m 粉质黏土，重度 =19kN/m 3 ，e=0.80，可塑状态，地基土极限承载力标准值 q ck =200kPa (2)1214m 细砂、中密密实 (3)1419m 砾石、卵石层 (4)1928m 粉质黏土 (5)2835m 卵石层 (6)3545m 粉土 (7)地下水位于地面下 3.5m。 采用水下钻孔灌注桩，桩径 d=800mm，4 根：承台及桩尺寸如下图所示。 （分数：6.00）(1).如果 c =0.38，复合桩基的竖向承载力设计值与 _ 项值接近。（分数：1.00）A.1853kNB.1901kNC.1958kND.2019kN(2).轴心竖向力作用下，作用
10、效应与 _ 项值接近。（分数：1.00）A.1625kNB.1778kNC.1896kND.1945kN(3).如果 M=350 4 kNm，题中条件下，各桩对 x 轴的弯矩与 _ 项值接近。（分数：1.00）A.3900kNmB.4000kNmC.4100kNmD.4200kNm(4).a 0x =a 0y =0.3，h 0 =1.2m，f t =1.5MPa 时，柱下矩形独立承台，受柱冲切的承载力与 _ 项值相近。（分数：1.00）A.11560kNB.12396kNC.13675kND.14486kN(5).C 1 =C 2 =1.2m，a 1x =a 1y =0.3m，h 0 =0.9
11、m，f t =1.5MPa 时，受角桩冲切承载力与 _ 项值接近。（分数：1.00）A.2936kNB.3041kNC.3105kND.3248kN(6).f c =1510 3 kNm 时，锥形承台柱与承台交接截面的剪切承载力与 _ 项值接近。（分数：1.00）A.10675kNB.11869kNC.12960kND.13651kN为增加使用面积，在现有一个单层单跨建筑内加建一个全钢结构夹层，该夹层与原建筑结构脱开，可不考虑抗震设防。新加夹层结构选用钢材为 Q235-B，焊接使用 E43 型焊条。楼板为 SP10D 板型，面层做法20mm 厚，SP 板板端预埋件与次梁焊接。荷载标准值：永久荷
12、载为 2.5kN/m 2 (包括 SP10D 板自重、板缝灌缝及楼面面层做法)，可变荷载为 4.0kN/m 2 。夹层平台结构如图。设计使用年限为 50 年，结构安全等级为二级。 （分数：8.00）(1).在竖向荷载作用下，次梁承受的线荷载设计值为 26.8kN/m(不包括次梁自重)。试问，强度计算时，次梁的弯曲应力值(N/mm 2 )，与下列何项数值最为接近? 提示：基本组合由可变荷载控制。（分数：1.00）A.149.2B.155.8C.197.1D.204.7(2).要求对次梁作刚度验算。试问，在全部竖向荷载作用下次梁的最大挠度与其跨度之比，与下列何项数值最为接近?（分数：1.00）A.
13、1/282B.1/320C.1/38sD.1/421(3).该夹层结构中的主梁与柱为铰接支承，求得主梁在点“2”处(见柱网平面布置图，相当于在编号为“2”点处的截面上)的弯矩设计值 M=1100.5kNm，在点“2”左侧的剪力设计值 V=120.3kN。在竖向荷载作用下，次梁承受的线荷载设计值为 26.8kN/m(不包括次梁自重)。试问，在点“2”处主梁腹板上边缘的最大折算应力设计值(N/mm 2 )，与下列何项数值最为接近? 提示：主梁单侧翼缘毛截面对中和轴的面积矩 S=2121.610 3 mm 3 ； 假定局部压应力 c =0。（分数：1.00）A.189.5B.207.1C.215.0
14、D.220.8(4).该夹层结构中的主梁翼缘与腹板采用双面角焊缝连接，焊缝高度 h f =6mm，该夹层结构中的主梁与柱为铰接支承，求得主梁在点“2”处(见柱网平面布置图，相当于在编号为“2”点处的截面上)的弯矩设计值 M=1100.5kNm，在点“2”左侧的剪力设计值 V=120.3kN。在竖向荷载作用下，次梁承受的线荷载设计值为 26.8kN/m(不包括次梁自重)。试问，在点“2”次梁连接处，主梁翼缘与腹板的焊接连接强度设计值(N/mm 2 )，与下列何项数值最为接近?（分数：1.00）A.20.3B.18.7C.16.5D.13.1(5).夹层结构一根次梁传给主梁的集中荷载设计值为 58
15、.7kN，主梁与该次梁连接处的加劲肋和主梁腹板采用双面直角角焊缝连接，焊缝高度 h f =6mm，加劲肋的切角尺寸如图(b)所示。试问，该焊接连接的剪应力设计值(N/mm 2 )，与下列何项数值最为接近?（分数：1.00）A.13.6B.19.4C.25.6D.50.9(6).夹层结构一根次梁传给主梁的集中荷载设计值为 58.7kN，主梁与该次梁连接处的加劲肋和主梁腹板采用双面直角角焊缝连接，焊缝高度 h f =6mm，假设题中的次梁与主梁采用 8.8 级 M16 的高强度螺栓摩擦型连接，连接处的钢材表面处理方法为钢丝刷清除浮锈，其连接形式如图(b)，考虑到连接偏心的不利影响，对次梁端部剪力设
16、计值 F=58.7kN 乘以 1.2 的增大系数。试问，连接所需的高强度螺栓数量 n(个)，应与下列何项数值最为接近?（分数：1.00）A.3B.4C.5D.6(7).在夹层结构中，假定主梁作用于立柱的轴向压力设计值 N=390kN，立柱选用 Q235-B 钢材，截面无孔眼削弱，翼缘板为焰切边。立柱与基础刚接，柱顶与主梁为铰接，其计算长度在两个主轴方向均为5.50m。要求对立柱按实腹式轴心受压构件作整体稳定性验算。试问，柱截面的压应力设计值(N/mm 2 )，与下列何项数值最为接近?（分数：1.00）A.47.8B.53.7C.69.1D.87.6(8).若次梁按组合梁设计，并采用压型钢板混凝
17、土板作翼板，压型钢板板肋垂直于次梁，混凝土强度等级为 C20，抗剪连接件采用材料等级为 4.6 级的 d=19mm 圆柱头螺栓。已知组合次梁上跨中最大弯矩点与支座零弯矩点之间钢梁与混凝土翼板交界面的纵向剪力 V s =537.3kN，螺栓抗剪连接件承载力设计值折减系数 v =0.54。试问，组合次梁上连接螺栓的个数(个)，应与下列何项数值最为接近? 提示：按完全抗剪连接计算。（分数：1.00）A.20B.34C.42D.462.由钻探取得某原状土样，经试验测得土的天然重度 =17kN/m 3 ，含水量 =13.2%，土粒相对密度 d s =2.69。土的饱和度 S r 最接近以下_项数值?（分
18、数：1.00）A.0.418B.0.198C.0.36D.0.6403.对于高速公路上的桥梁结构应采用_种汽车荷载等级?（分数：1.00）A.公路-级B.公路-级C.车道荷载D.汽车超-20如下图所示连接节点，斜杆承受轴心拉力设计值 N=400kN，钢材采用 Q235-BF(3 号钢)焊接时，采用 E43型手工焊条。 高强螺栓连接时，采用摩擦型高强度螺栓 M20，材质为 20MnTiB，等级为 10.9 级，接触面喷砂处理。 普通螺栓受拉连接时，采用 M20 普通螺栓，Q235 钢(3 号钢)制作，4.6 级。 （分数：8.00）(1).角焊缝“A”的长度是 _ 。（分数：1.00）A.150
19、mmB.160mmC.220mmD.310mm(2).如将焊缝“A”改为摩擦型高强度螺栓，需要 _ 个。（分数：1.00）A.2B.2.5C.3D.4(3).当偏心距 e 0 =0 时，连接板与翼缘板的角焊缝“B”至少为 _ mm。（分数：1.00）A.160B.170C.280D.290(4).当偏心距 e 0 =50mm 时，角焊缝 B 的折算强度是 _ mm 2 。（分数：1.00）A.86.0B.105.8C.109.3D.152.1(5).当偏心距 e 0 =0 时，翼缘板与柱的连接要 _ 个受拉普通螺栓。（分数：1.00）A.4B.6C.8D.10(6).当偏心距 e 0 =50m
20、m 时，如图所示翼缘板与柱连接，采用 10 个受拉普通螺栓是 _ 。（分数：1.00）A够B.不够C.略嫌不够，可不必增加螺栓数D.富余太多，可以减少螺栓数目(7).翼缘板宽 140mm，厚 10mm，垫板厚 6mm，承托角钢将肢切成 30mm 宽，问翼缘板底部刨平顶紧时局部承压应力是 _ N/mm 2 。（分数：1.00）A.129B.229C.285D.300(8).承托角钢采用 （分数：1.00）A.仅底侧角焊缝即可承受竖向力B.仅两侧角焊缝即可承受竖向力C.必须两侧及底部三面围焊才能承受竖向力D.必须加大承托角钢4.某矩形框筒，平面尺寸如题图所示，总高度 102m，承受水平力 q=20
21、kN/m，可简化成双槽形截面，等效槽形截面如题图所示。角柱为 L 形、截面面积 A 3 =6.41m 2 、形心坐标 y=0.90m。槽形截面惯性矩为3056.5m 4 。计算图中底层 3 号柱所受的轴力 N 3 (kN)，其与下列 _ 项数值最为接近。 （分数：1.00）A.1564.9B.1711.4C.2097.8D.1 956.25.工字形截面受压构件腹板高度与厚度之比不能满足按全腹板进行计算的要求时， _ 。 A可在计算时将腹板截面仅考虑计算高度两边缘 （分数：1.00）A.B.C.D.6.某三角形木桁架的上弦杆和下弦杆在支座节点处采用单齿连接，节点连接如图所示。齿连接的齿深 h c
22、 =30mm，上弦轴线与下弦轴线的夹角 =30。上、下弦杆采用红松(TC13B)，其截面尺寸均为140mm140mm。该桁架处于室内正常环境，安全等级为二级，设计使用年限为 50 年。根据对下弦杆齿面的受压承载能力计算，试确定齿面能承受的上弦杆最大轴向压力设计值(kN)，与下列何项数值最为接近? （分数：1.00）A.28B.37C.49D.607.后张预应力混凝土构件在施工阶段传力锚固时，应扣除了下列_项损失? (1) l1 (管道壁摩阻)； (2) l2 (锚具变形、钢丝回缩和接缝压缩)； (3) l3 (预应力钢筋与台座之间的温差)； (4) l4 (混凝土弹性压缩)； (5) l5 (
23、预应力筋松弛)； (6) l6 (混凝土收缩和徐变)。（分数：1.00）A.(2)、(3)、(5)、(6)B.(1)、(2)、(4)、(5)、(6)C.(1)、(2)、(4)D.(2)、(3)、(4)、(5)一、二级注册结构工程师专业部分-80 答案解析(总分：41.00，做题时间：90 分钟)一、单项选择题(总题数：13，分数：41.00)1.某多层钢筋混凝土框架-剪力墙结构，经验算底层剪力墙应设约束边缘构件(有翼墙)，该剪力墙抗震等级为二级，其轴压比为 0.45，环境类别为一类，C40 混凝土，箍筋和分布筋均为 HPB300、纵向受力钢筋为 HRB400，该约束边缘翼墙设置箍筋范围(图中阴
24、影)的尺寸及配筋见图，对翼墙校审，哪种意见正确? 提示：非阴影部分无问题。 （分数：1.00）A.1 处违规 B.2 处违规C.3 处违规D.无问题解析：解析 解答如下： (1)翼柱尺寸复核，根据混凝土结构设计规范11.7.18 条及图 11.7.18： max(b f +b w ,b f +300)=max(600,600)=600mm max(b w +2b f ,b w +2300)=max(300+2300,300+600)=900mm 故满足。 (2)已知非阴影部分无问题，对于阴影部分配箍率： 查混凝土结构设计规范表 11.7.18，抗震二级， N =0.450.4，取 v =0.2
25、 v v f c /f yv =0.219.1/270=1.415% 墙，一类环境，查表 8.2.1，C40，取箍筋和分布筋的混凝土保护层厚度为 15mm： =1.18%1.415%，违规 (3)箍筋直径和间距，根据规范表 11.7.19、11.7.18 条第 3 款的规定，直径 d8mm，间距 s150mm，实配 ，满足。 (4)纵筋的配筋率， 钢筋混凝土 T 形截面构件如题图，b=250mm，h =500mm， 400mm， =150mm，混凝土强度等级为 C30，纵筋采用 HRB335 钢筋，箍筋采用 HPB235 钢筋。受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为 =1.2， A cor 90000
26、mm 2 （分数：4.00）(1).若构件承受的扭矩设计值 T15kNm，剪力设计值 V80kN，弯矩设计值 M15kNm，则截面上翼缘分配的扭矩 T f 最接近 _ 项数值。（分数：1.00）A.1.72kNm B.1.43kNmC.1.60kNmD.1.25kNm解析：混凝土强度：C30 f cu,k 30.0N/mm 2 ， f c 14.33N/mm 2 f t 1.43N/mm 2 钢筋强度：f y 300N/mm 2 f y “=300N/mm 2 E s 200000N/mm 2 T 形截面受扭塑性抵抗矩 Wt： 腹板的受扭塑性抵抗矩： W tw b 2 (3h-b) 250 2
27、 (3500-250) 13020833mm 3 受压翼缘的受扭塑性抵抗矩： 截面的总受扭塑性抵抗矩： W t W tw +W tf 13020833+168750014708333mm 3 腹板和翼缘扭矩的分配： (2).假定截面的受扭塑性抵抗矩 W t =14800000mm 3 ，则当构件所受的扭矩和剪力不大于 _ 项数值时，则在进行承载力验算时可仅验算正截面受弯承载力。（分数：1.00）A.3.70kNm，58.3kN B.3.70kNm，44.5kNC.6.70kNm，58.3kND.2.70kNm，52.1kN解析：验算是否要考虑剪力、扭矩的影响： 当 V0.3f t bh 0 0
28、.351.43250465=58183N58.2kN 时，可不验算斜截 面受剪承载力。 当 T0.175f t W t 0.1751.43148000003.704kNm 时，可不进行受扭承载力验算(3).设构件承受剪力设计值 V80kN，箍筋间距 s=100mm，受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为 =1.2，腹板的塑性抵抗矩 W tw 和所受扭矩 T w 的比值为 0.98，已知构件须按剪扭构件计算，则腹板的抗剪箍筋的计算面积 A sv 最接近 _ 项数值。 A.50mm2 B.29mm2 C.25mm2 D.18mm2（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：对于腹板，考虑其承受扭矩和全部剪力
29、，按剪扭构件考虑，根据混凝土规范 7.6.9，剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数 t 应按下列公式计算： (4).假设构件所受的扭矩与剪力的比值为 200，箍筋间距 s=150mm，则翼缘部分按构造要求的最小箍筋面积和最小纵筋面积与 _ 组数据最为接近。 A.43mm2，58mm 2 B.29mm2，43mm 2 C.62mm2，45mm 2 D.32mm2，58mm 2（分数：1.00）A. B.C.D.解析：某高层建筑采用的满堂布桩的钢筋混凝土桩筏基础及地基的土层分布，如题图所示，桩为摩擦桩，桩距为4d(d 为桩的直径)。由上部荷载(不包括筏板自重)产生的筏板底面处相应于荷载效应准永久组合时
30、的平均压力值为 600kPa；不计其他相邻荷载的影响。筏板基础宽度 B28.8m；长度 A=51.2m；群桩外缘尺寸的宽度 b 0 28m，长度 a 0 50.4m。钢筋混凝土桩有效长度取 36m，即假定桩端计算平面在筏板底面向下36m 处。 （分数：4.00）(1).假定桩端持力层土层厚度 h 1 40m。桩间土的内摩擦角 =20。试问，计算桩基础中点的地基变形时，其地基变形计算深度(m)应与下列 _ 项数值最为接近。（分数：1.00）A.33B.37 C.40D.44解析：根据地规附录 R.0.2 条及公式(5.3.7)， z n =b(25=0.4lnb) (b o /2ltan )2.
31、5-0.4ln(b o +2ltan ) =(28+236tan )2.5-0.4ln(28+236tan (2).当采用实体深基础计算桩基最终沉降量时，试问，实体深基础的支承面积(m 2 )，应与下列 _ 项数值最为接近。（分数：1.00）A.1411B.1588C.1729D.1945 解析：根据地规第 8.5.10、8.5.11 条及附录 R 图 R.0.3， (3).筏板厚 800mm。采用实体深基础计算桩基最终沉降时，假定实体深基础的支承面积为 2000m 2 。试问，桩底平面处对应于荷载效应准永久组合时的附加压力(kPa)，应与下列 _ 项数值最为接近。 提示：采用实体深基础计算桩
32、基础沉降时，在实体基础的支承面积范围内，筏板、桩、土的混合重度(或称平均重度)，可近似取 20kN/m 3 。（分数：1.00）A.460B.520 C.580D.700解析：按地规附录 R.0.3 条计算附加压力， (4).假如桩端持力层土层厚度 h1=30m，在桩底平面实体深基础的支承面积内，对应于荷载效应准永久组合时的附加压力为 750kPa。且在计算变形量时，取 s 0.2。又已知，矩形面积土层上均布荷载作用下角点的平均附加应力系数，依次分别为：在持力层顶面处， 0.25；在持力层底面处， （分数：1.00）A.93B.114C.126 D.184解析：根据地规附录第 R.0.2 条及
33、第 5.3.5 条进行计算 某承重墙下条形基础，埋置深度为 1.2m，底宽 2.6m，板高 0.35m，如题图所示，上部结构传来荷载设计值 F=290kN/m，m=10.4kNm，采用 C20 混疑土，HPB235 钢筋。 （分数：4.00）(1).如果 F=188kN/m，则基底净反力的最大值与下列_值接近。 A.105.5kN/m2 B.110.9kN/m2 C.115.6kN/m2 D.121.4kN/m2（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 (2).当 F=290kN/m 时，基底净反力如题图中所示，则 I-I 截面的剪力与下列_项值接近。（分数：1.00）A.105.9kN
34、B.110.6kNC.121.8kND.130.3kN 解析：解析 (3).如果基底设混凝土垫层，取保护层 50mm，按混凝土结构设计规范，取 h =1.0，则基础在 I-I截面的抗剪承载力与下列_项值接近。（分数：1.00）A.200kNB.210kNC.231kN D.242kN解析：解析 按混凝土结构设计规范混凝土 C20，抗拉强度设计值诉：f T =1.10kN/mm 2 受剪承载力为： 0.7 h f T bh 0 =0.71.01.11000300=231(kN)(4).如题中条件时，则 I-I 截面处的弯矩与下列_项值接近。（分数：1.00）A.60.91kNmB.72.67kN
35、m C.83.42kNmD.87.95kNm解析：解析 某一级建筑柱下独立桩基，桩基竖向荷载(荷载效应基本组合)设计值 F=6200kN，弯矩 M=350kNm，水平力 JH=500kN，承台埋深 2.5m，承台及承台上土重设计值 G=300kN。 建筑场地地层条件： (1)012m 粉质黏土，重度 =19kN/m 3 ，e=0.80，可塑状态，地基土极限承载力标准值 q ck =200kPa (2)1214m 细砂、中密密实 (3)1419m 砾石、卵石层 (4)1928m 粉质黏土 (5)2835m 卵石层 (6)3545m 粉土 (7)地下水位于地面下 3.5m。 采用水下钻孔灌注桩，桩
36、径 d=800mm，4 根：承台及桩尺寸如下图所示。 （分数：6.00）(1).如果 c =0.38，复合桩基的竖向承载力设计值与 _ 项值接近。（分数：1.00）A.1853kN B.1901kNC.1958kND.2019kN解析：解析 (2).轴心竖向力作用下，作用效应与 _ 项值接近。（分数：1.00）A.1625kNB.1778kN C.1896kND.1945kN解析：解析 (3).如果 M=350 4 kNm，题中条件下，各桩对 x 轴的弯矩与 _ 项值接近。（分数：1.00）A.3900kNm B.4000kNmC.4100kNmD.4200kNm解析：解析 (4).a 0x
37、=a 0y =0.3，h 0 =1.2m，f t =1.5MPa 时，柱下矩形独立承台，受柱冲切的承载力与 _ 项值相近。（分数：1.00）A.11560kNB.12396kNC.13675kND.14486kN 解析：解析 (5).C 1 =C 2 =1.2m，a 1x =a 1y =0.3m，h 0 =0.9m，f t =1.5MPa 时，受角桩冲切承载力与 _ 项值接近。（分数：1.00）A.2936kNB.3041kNC.3105kND.3248kN 解析：解析 (6).f c =1510 3 kNm 时，锥形承台柱与承台交接截面的剪切承载力与 _ 项值接近。（分数：1.00）A.10
38、675kNB.11869kNC.12960kN D.13651kN解析：解析 先求得 =0.2 f c b 0 h 0 =0.21510 3 3.61.2=12960kN为增加使用面积，在现有一个单层单跨建筑内加建一个全钢结构夹层，该夹层与原建筑结构脱开，可不考虑抗震设防。新加夹层结构选用钢材为 Q235-B，焊接使用 E43 型焊条。楼板为 SP10D 板型，面层做法20mm 厚，SP 板板端预埋件与次梁焊接。荷载标准值：永久荷载为 2.5kN/m 2 (包括 SP10D 板自重、板缝灌缝及楼面面层做法)，可变荷载为 4.0kN/m 2 。夹层平台结构如图。设计使用年限为 50 年，结构安全
39、等级为二级。 （分数：8.00）(1).在竖向荷载作用下，次梁承受的线荷载设计值为 26.8kN/m(不包括次梁自重)。试问，强度计算时，次梁的弯曲应力值(N/mm 2 )，与下列何项数值最为接近? 提示：基本组合由可变荷载控制。（分数：1.00）A.149.2B.155.8C.197.1D.204.7 解析：解析 解答如下： q=26.8+1.20.243=27.0916kN/m 根据钢结构设计规范4.1.1 条： 焊接 H 形截面， 故取 x =1.05 (2).要求对次梁作刚度验算。试问，在全部竖向荷载作用下次梁的最大挠度与其跨度之比，与下列何项数值最为接近?（分数：1.00）A.1/2
40、82B.1/320C.1/38sD.1/421 解析：解析 解答如下： q k =0.243+3.0(2.5+4.0)=19.743kN/m=19.743N/mm (3).该夹层结构中的主梁与柱为铰接支承，求得主梁在点“2”处(见柱网平面布置图，相当于在编号为“2”点处的截面上)的弯矩设计值 M=1100.5kNm，在点“2”左侧的剪力设计值 V=120.3kN。在竖向荷载作用下，次梁承受的线荷载设计值为 26.8kN/m(不包括次梁自重)。试问，在点“2”处主梁腹板上边缘的最大折算应力设计值(N/mm 2 )，与下列何项数值最为接近? 提示：主梁单侧翼缘毛截面对中和轴的面积矩 S=2121.
41、610 3 mm 3 ； 假定局部压应力 c =0。（分数：1.00）A.189.5B.207.1 C.215.0D.220.8解析：解析 解答如下： 根据钢结构设计规范4.1.4 条、4.1.2 条： (4).该夹层结构中的主梁翼缘与腹板采用双面角焊缝连接，焊缝高度 h f =6mm，该夹层结构中的主梁与柱为铰接支承，求得主梁在点“2”处(见柱网平面布置图，相当于在编号为“2”点处的截面上)的弯矩设计值 M=1100.5kNm，在点“2”左侧的剪力设计值 V=120.3kN。在竖向荷载作用下，次梁承受的线荷载设计值为 26.8kN/m(不包括次梁自重)。试问，在点“2”次梁连接处，主梁翼缘与
42、腹板的焊接连接强度设计值(N/mm 2 )，与下列何项数值最为接近?（分数：1.00）A.20.3B.18.7C.16.5D.13.1 解析：解析 解答如下： 根据钢结构设计规范7.3.1 条及注 1 的规定： 设置支承加劲肋，取 F=0.0 (5).夹层结构一根次梁传给主梁的集中荷载设计值为 58.7kN，主梁与该次梁连接处的加劲肋和主梁腹板采用双面直角角焊缝连接，焊缝高度 h f =6mm，加劲肋的切角尺寸如图(b)所示。试问，该焊接连接的剪应力设计值(N/mm 2 )，与下列何项数值最为接近?（分数：1.00）A.13.6B.19.4 C.25.6D.50.9解析：解析 解答如下： 由钢
43、结构设计规范8.2.7 条第 5 款、7.1.2 条： 集中荷载产生的剪应力沿全长非均匀分布，900-240=820mm60h f =606=360mm，故取 l w =360mm。 (6).夹层结构一根次梁传给主梁的集中荷载设计值为 58.7kN，主梁与该次梁连接处的加劲肋和主梁腹板采用双面直角角焊缝连接，焊缝高度 h f =6mm，假设题中的次梁与主梁采用 8.8 级 M16 的高强度螺栓摩擦型连接，连接处的钢材表面处理方法为钢丝刷清除浮锈，其连接形式如图(b)，考虑到连接偏心的不利影响，对次梁端部剪力设计值 F=58.7kN 乘以 1.2 的增大系数。试问，连接所需的高强度螺栓数量 n(
44、个)，应与下列何项数值最为接近?（分数：1.00）A.3B.4 C.5D.6解析：解析 解答如下： 根据钢结构设计规范7.2.2 条： (7).在夹层结构中，假定主梁作用于立柱的轴向压力设计值 N=390kN，立柱选用 Q235-B 钢材，截面无孔眼削弱，翼缘板为焰切边。立柱与基础刚接，柱顶与主梁为铰接，其计算长度在两个主轴方向均为5.50m。要求对立柱按实腹式轴心受压构件作整体稳定性验算。试问，柱截面的压应力设计值(N/mm 2 )，与下列何项数值最为接近?（分数：1.00）A.47.8B.53.7C.69.1D.87.6 解析：解析 解答如下： 焊接 H 形截面，焰切边，查钢结构设计规范表
45、 5.1.2-1，对 x 轴、y 轴均为 b 类截面；取 y =97.17，查规范附录 C-2，取 y =0.574。 (8).若次梁按组合梁设计，并采用压型钢板混凝土板作翼板，压型钢板板肋垂直于次梁，混凝土强度等级为 C20，抗剪连接件采用材料等级为 4.6 级的 d=19mm 圆柱头螺栓。已知组合次梁上跨中最大弯矩点与支座零弯矩点之间钢梁与混凝土翼板交界面的纵向剪力 V s =537.3kN，螺栓抗剪连接件承载力设计值折减系数 v =0.54。试问，组合次梁上连接螺栓的个数(个)，应与下列何项数值最为接近? 提示：按完全抗剪连接计算。（分数：1.00）A.20B.34 C.42D.46解析
46、：解析 解答如下： 根据钢结构设计规范11.3.1 条： C20，取 E c =2.5510 4 N/mm 2 由规范式(11.3.1-1)，取 =1.67，则： 又根据钢结构设计规范11.3.2 条第 2 款规定： 次梁半跨所需连接螺栓数目： 2.由钻探取得某原状土样，经试验测得土的天然重度 =17kN/m 3 ，含水量 =13.2%，土粒相对密度 d s =2.69。土的饱和度 S r 最接近以下_项数值?（分数：1.00）A.0.418 B.0.198C.0.36D.0.640解析：解析 饱和度的定义为水的体积与孔隙体积之比，即 则 所以 V w =d s ;，V s =1 则 3.对于
47、高速公路上的桥梁结构应采用_种汽车荷载等级?（分数：1.00）A.公路-级 B.公路-级C.车道荷载D.汽车超-20解析：解析 公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004)规定，汽车荷载分为公路-级和公路-级两个等级。汽车荷载由车道荷载和车辆荷载组成。桥梁结构的整体计算采用车道荷载；桥梁结构的局部加载、涵洞、桥台和挡土墙的计算采用车道荷载。车辆荷载和车道荷载不得叠加。各级公路桥涵设计的汽车荷载等级应符合题表的规定。 公路等级 高速公路 一级公路 二级公路 三级公路 四级公路 汽车荷载等级 公路-级 公路-级 公路-级 公路-级 公路-级 二级公路为干线公路且重型车辆多时，其桥涵设计可采用公路
48、-级汽车荷载。 四级公路上重型车辆少时，其桥涵设计所采用的公路-级车道荷载的效应可乘以 0.8 的折减系数，车辆荷载的效应可乘以 0.7 的折减系数。 车道荷载的计算图式采用均布载 q k 加集中荷载 P k 形式。如下图所示连接节点，斜杆承受轴心拉力设计值 N=400kN，钢材采用 Q235-BF(3 号钢)焊接时，采用 E43型手工焊条。 高强螺栓连接时，采用摩擦型高强度螺栓 M20，材质为 20MnTiB，等级为 10.9 级，接触面喷砂处理。 普通螺栓受拉连接时，采用 M20 普通螺栓，Q235 钢(3 号钢)制作，4.6 级。 （分数：8.00）(1).角焊缝“A”的长度是 _ 。（分数：1.00）A.150mmB.160mmC.220mm D.310mm解析：等边角钢肢背焊缝受力 0.7N
