1、注册化工工程师-化工原理(五)及答案解析(总分：110.00，做题时间：90 分钟)一、B不定项选择题/B(总题数：55，分数：110.00)1.用萃取法分离原料液中的溶质时，对萃取剂的要求是U /U。 A.萃取剂对溶质与原溶剂的选择性系数 =1 B.1 C.1 D. 可为任意值（分数：2.00）A.B.C.D.2.为设计一套工业规模的搅拌装置，在实验室进行三次几何相似放大实验。实验数据如本题附表所示。 题 2-43 附表实验数据实验编号 槽径 D/mm 叶轮直径 d/mm 转速 n/(rmin-1)123200400800671352701360675340该搅拌装置应遵循的放大准则为U /
2、U。(A)保持雷诺数 Re不变，R end 2 (B)保持叶轮叶端速度 uT不变，u Tnd(C)保持 N/V 不变，N/Vn 3d2 (D)保持 Q/H 比值不变， （分数：2.00）A.B.C.D.3.一定质量流量的流体在 25mm2.5mm 的直管内作强制湍流流体，如果该流体的流量和物性不变，改在19mm2mm 的的直管内流动，其对流传热系数是原来对流传热系数的倍数与U /U接近。 A.0.79 B.1.06 C.1.26 D.1.68（分数：2.00）A.B.C.D.4.降尘室的设计中，应保证气体在降尘室内的流动处于U /U。 A.层流 B.过渡流 C.湍流 D.无限制（分数：2.00
3、A.B.C.D.5.对于饱和蒸气进料，进料线(q 线)方程的斜率U /U。 A.=0 B.0 C.0 D.=1（分数：2.00）A.B.C.D.6.恒压力差下过滤某悬浮液，已知过滤 10min 后得滤液 1.25m3，再过滤 10min 后又得滤液 0.65m3，过滤40min 后总共得滤液接近U /U。 A.2.8m3 B.0.99m3 C.2.1m3 D.3.13m3（分数：2.00）A.B.C.D.7.在多层平壁定态热传导中，若某层的导热热阻最小，则该层两侧的温度差U /U。 (A)最大 (B)最小 (C)与其他导热层相同(D)无法判断（分数：2.00）A.B.C.D.8.将湿物料干基
4、含水量由 0.4kg/kg 绝干料干燥至 0.15kg/(kg 绝干料)，已知临界含水量为 0.1kg/(kg 绝干料)，则干燥过程为U /U。 A.恒速干燥阶段 B.降速干燥阶段 C.恒速干燥阶段加降速干燥阶段 D.物料内部迁移控制阶段（分数：2.00）A.B.C.D.9.在小型过滤机上进行恒压过滤试验，操作压力差 46kPa 下测得过滤常数 K 为 410-5m2/s。现在板框过滤机上过滤同样的悬浮液，假设滤饼不可压缩，操作压力差为 100kPa，则过滤常数为U /U。 A.0.810-5m2/s B.1.810-5m2/s C.8.71010-5m2/s D.1.91010-5m2/s（
5、分数：2.00）A.B.C.D.10.用 IS80-65-160 型水泵从敞口水池将 40的清水(=992.2kg/m 3)送至某车间。送水量为4560m 3/h。在此流量范围内吸入管路的压头损失为 11.8m；泵的必需气蚀余量(NPSH) r=3m。泵安装地区大气压为 9.81104Pa，40下水的饱和蒸汽压为 7.38103Pa，则泵的允许安装高度为U /U。 A.3.72m B.4.52m C.5.52m D.9.32m（分数：2.00）A.B.C.D.11.为了达到理想的放大效果，搅拌装置在满足U /U相似的前提下，还必须满足其他一些相似条件。 A.运动 B.动力 C.几何 D.反应（
6、分数：2.00）A.B.C.D.12.为防止热敏性物料变性或分解，蒸发热敏性溶液时常采用U /U蒸发。 A.加压 B.常压 C.减压 D.超高压（分数：2.00）A.B.C.D.13.在填料吸收塔中用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分。混合气的流量为 40kmol/h，进塔组成为0.025，出塔组成为 0.0012(均为摩尔比)，操作条件下的气液平衡关系为 Y=2.25X，吸收剂的用量为最小用量的 1.66 倍，则脱吸因数为U /U。 A.0.633 B.1.523 C.0.130 D.7.711（分数：2.00）A.B.C.D.14.在多层圆筒壁定态导热中，通过每层的U /U物理量保持不变。
7、A.温度差 B.导热速率 C.热通量 D.热阻（分数：2.00）A.B.C.D.15.用 IS80-50-200 型(n=2900r/min)离心泵将 20的清水以 50m3/h 的流量由水池送到水洗塔内，流程如本例附图所示。塔的操作压力为 177kPa(表压)，管径为 108mm4mm，管路全长(包括除管路出口阻力外的所有局部阻力当量长度)为 288m，摩擦系数 A 取为 0.025。在指定转速下，泵的性能参数为：Q=50m3/h，H=50.0m，N=9.87kW，=69.0%。试计算调节阀门所损失的压头占泵压头的百分数接近U /U。注：求解本题的关键是计算管路所需压头 H，进而计算(A)1
8、2.74% (B)14.74%(C)13.0% (D)56.56% （分数：2.00）A.B.C.D.16.搅拌槽内的 Q/H 反映了搅拌功率对流量和压头的分配关系。如果要快速分散或微观混合均匀，则 Q/H值宜U /U。 A.较大 B.较小 C.适中 D.随意大小均可（分数：2.00）A.B.C.D.17.有自吸能力的泵是U /U。 A.离心泵 B.往复泵 C.旋涡泵 D.轴流泵（分数：2.00）A.B.C.D.18.用一连续精馏塔分离某二元理想混合物。已知原料液的组成为 0.5(易挥发组分的摩尔分数，下同)，馏出液组成为 0.95，釜残液组成为 0.02。若进料量为 100kmol/h，则重
9、组分的回收率为U /U。 A.94.84% B.1.94% C.98.06% D.48.39%（分数：2.00）A.B.C.D.19.某萃取塔设计时，已知组分 B、S 完全不互溶，且萃取因子 Am=1(在 X-Y 坐标图上操作线与分配同曲线为互相平行的直线)，要求溶质萃取率达 90%，取板间距为 0.45m，则该板式塔的有效高度约为U /U。 A.4.05m B.3.60m C.1.80m D.2.40m（分数：2.00）A.B.C.D.20.可有效完成几乎所有化工生产过程对搅拌要求的搅拌器是U /U。 A.桨式 B.推进式 C.涡轮式 D.螺带式（分数：2.00）A.B.C.D.21.离心泵
10、的气蚀余量越小，则其抗气蚀能力U /U。 A.越强 B.越弱 C.无关 D.不确定（分数：2.00）A.B.C.D.22.在实验装置上用 20的清水测定离心泵的性能参数。泵的转速为 2900r/min。在 Q=18.84m3/h 的流量下，测得一组数据为：泵入口真空表读数 P1=70kPa，泵出口压力表读数 P2=226kPa，两测压口之间的垂直距离 hO=0.4m。电动机功率为 2.4kW，泵由电动机直接带动，电动机效率为 94%，忽略管路中动压头的影响。试计算操作条件下泵的压头及效率接近U /U。 A.30.6m，69.6% B.30.2m，68.7% C.26.6m，60.6% D.30
11、6m，65.4%。（分数：2.00）A.B.C.D.23.在下列吸收过程中，属于气膜控制的是U /U。 A.水吸收氧 B.水吸收氨 C.水吸收二氧化碳 D.水吸收氢（分数：2.00）A.B.C.D.24.用纯乙醚浸取鱼肝脏中的油分，鱼肝脏量为 100kg，其中含油 25.7%(质量分数，下同)，最终浸出液中含油 50%，要求浸出液中含油量为原料肝脏中油含量的 95%，采用多级逆流浸取洗涤系统。按恒底流计，每公斤纯肝脏渣平均夹带溶液 0.35kg。乙醚用量 S 与所需理论级数 n,接近U /U。 A.S=49.1kg，n,=3.6 B.S=100kg，n=2.0 C.S=56kg，n=3.0
12、D.S=50kg，n=3.2（分数：2.00）A.B.C.D.25.操作中的精馏塔，保持 F、x D、q、x w、V不变，减小 xF，则有U /U。 A.D 增加，R 减小 B.D 不变，R 增加 C.D 减小，R 增加 D.D 减小，R 不变（分数：2.00）A.B.C.D.26.有一双管程列管换热器由 30 根 19mm2mm、长 4m 的钢管组成。热流体走管内其进出口温度分别为 80和 40；冷流体走管间，其进出口温度分别为 20和 35，冷水流量为 1.6kg/s，平均比热容为4.2kJ/(kg)。换热器的温差校正系数为 0.9，其热损失可以忽略，该换热器的总传热系数 Ko更接近U /
13、U。 A.508W/(m2) B.567W/(m2) C.643W/(m2) D.1016W/(m2)（分数：2.00）A.B.C.D.27.某 B、S 不互溶萃取过程，萃取因子 Am=1，设备能提供 6 个理论板，则溶质的萃取率可达U /U。 A.80% B.90% C.85.7% D.100%（分数：2.00）A.B.C.D.28.在原溶液与萃取剂部分互溶的三元相图的溶解度曲线上的临界混溶点的含义是U /U。 A.溶质的百分含量最大 B.溶质的百分含量最小 C.只存在一个相 D.连接线的斜率为无穷大（分数：2.00）A.B.C.D.29.蒸发计算时，溶液的沸点按U /U确定。 A.完成液组
14、成 B.原料液组成与完成液组成的算术平均值 C.原料液组成 D.原料液组成与完成液组成的对数平均值（分数：2.00）A.B.C.D.30.如图所示为不同温度下某气体在水中的溶解度曲线。由图可知，温度 t1、t 2、t 3由高到低的次序为U/U。（分数：2.00）A.B.C.D.31.通常恒速干燥阶段除去的水分是U /U。 A.平衡水分 B.结合水和非结合水 C.结合水 D.非结合水（分数：2.00）A.B.C.D.32.精馏段操作线方程 y=0.75x+0.3 是( )。 A.可能的 B.不可能的 C.不好判断 D.缺乏判据（分数：2.00）A.B.C.D.33.在总压 101.33kPa 下
15、将使空气由温度 t1，加热至温度 t2，则该湿空气的下列参数U /U。(1)湿度 H；(2)相对湿度 （分数：2.00）A.B.C.D.34.含尘气体通过边长为 4m、宽为 3m、高为 1m 的降尘室，若颗粒的沉降速度为 0.5m/s，则降尘室的生产能力为U /U。 A.4m3/s B.2m3/s C.6m3/s D.1.5m3/s（分数：2.00）A.B.C.D.35.气液两相呈平衡状态时，若气液两相组成相同，则气相露点U /U液相泡点。 A.大于 B.等于 C.小于 D.不确定（分数：2.00）A.B.C.D.36.在填料层高度为 3.5m 的萃取塔内用纯水提取乙醛和甲苯混合液中的乙醛，
16、原料液中乙醛的质量比组成为 0.053，要求乙醛的萃取率为 85%，操作条件下水和甲苯可视作不互溶，且以质量比表示相组成的分配系数 KA=2.2。操作溶剂比(S/B)为 0.455。则操作溶剂比与最小溶剂比的比值为U /U。 A.1.178 B.1.781 C.1.871 D.2.2（分数：2.00）A.B.C.D.37.某精馏塔的精馏段操作线方程为 y=0.75x+0.245，则操作回流比为U /U。 A.3.0 B.0.333 C.-3.0 D.0.429（分数：2.00）A.B.C.D.38.多效蒸发时，效数增多，则U /U。 A.操作费用增多，设备费用增多 B.操作费用降低，设备费用降
17、低 C.操作费用增多，设备费用降低 D.操作费用降低，设备费用增多（分数：2.00）A.B.C.D.39.在恒定干燥条件下干燥某湿物料，湿物料处理量为 5kg/m2，干基含水量 0.5，已知物料的临界含水量为 0.15kg 水/(kg 绝干料)，平衡含水量为 0.02kg 水/(kg 绝干料)，恒速段干燥速率为 1.8kg/m2h，降速段干燥速率与物料干基含水量呈线性关系，则将物料含水量降至 0.05 所需要的时间最接近U /U。 A.1.25h B.0.972h C.1.502h D.O.530h（分数：2.00）A.B.C.D.40.密度 2650kg/m3、直径 50m 的球形颗粒，在
18、20(已知 20空气的密度为 1.205g/cm3，黏度为1.8110-5Pas)的空气中的自由沉降速度接近U /U。 A.0.272m/s B.0.199m/s C.1.281m/s D.1.806m/s（分数：2.00）A.B.C.D.41.某常压湿空气由 t1被加热到 t2，则湿空气的性质参数变化的是U /U。(A)cH (B)td (C)Hw (D) （分数：2.00）A.B.C.D.42.在填料吸收塔中用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分。已知进塔混合气中溶质的组成为 10%(体积分数)，溶质的吸收率为 96.5%，则吸收尾气中溶质的摩尔比为U /U。 A.0.00389 B.0.00
19、35 C.0.218 D.0.00387（分数：2.00）A.B.C.D.43.在化工传热中，对流传热的推动力为U /U。 A.冷流体进出口的温度差 B.热流体进出口的温度差 C.冷热流体间的温度差 D.冷(热)流体与壁面之间的温度差（分数：2.00）A.B.C.D.44.根据U /U，可以将蒸发过程分为单效蒸发和多效蒸发。 A.操作压力 B.二次蒸汽是否用作另一蒸发器的加热蒸汽 C.操作模式 D.溶液在蒸发器中的流动情况（分数：2.00）A.B.C.D.45.对流传热的热阻主要集中在U /U。 A.湍流主体 B.缓冲层 C.滞流内层 D.以上三层均接近（分数：2.00）A.B.C.D.46.
20、填料塔的正常操作区域为U /U。 A.液泛区 B.载液区 C.恒持液量区 D.任何区域（分数：2.00）A.B.C.D.47.在相同操作条件下，蒸发稀释热不可忽略的溶液要比蒸发稀释热可忽略的溶液所消耗的加热蒸汽U /U。 A.多 B.少 C.相等 D.无法确定（分数：2.00）A.B.C.D.48.某一原料液与萃取剂的混合液 1000kg，某组成为原溶剂 40%，溶质 20%，萃取剂 40%，根据附图中的溶解度曲线与辅助曲线，计算萃取相和萃余相的量接近U /U。（分数：2.00）A.B.C.D.49.在恒定干燥条件下用热空气干燥某湿物料，恒速干燥阶段中，物料表面的温度U /U。 A.近似等于空
21、气的湿球温度 B.近似等于空气的露点温度 C.随干燥进行逐渐升高 D.不确定（分数：2.00）A.B.C.D.50.两组分的相对挥发度愈接近 1，则表示用普通精馏方法对该两组分的分离U /U。 A.愈容易 B.愈完全 C.愈难 D.不好判断（分数：2.00）A.B.C.D.51.如图所示为同一温度下 A、B、C 三种气体在水中的溶解度曲线。由图可知，它们的溶解度由大到小的次序为U /U。 A.A，B，C B.C，B，A C.C，A，B D.A，C，B（分数：2.00）A.B.C.D.52.在某连续精馏装置的设计中，塔顶采用全凝器冷凝，塔釜采用再沸器间接加热。通过工艺计算，已知完成指定的分离任务
22、需要 25 层理论板(包括再沸器)，所选塔板的总效率为 50%，塔板间距取为 0.35m。则所设计的精馏塔的有效高度为U /U。 A.16.45m B.16.80m C.17.15m D.17.50m（分数：2.00）A.B.C.D.53.流体在圆形直管内作强制湍流时，对流传热系数与雷诺数的U /U次方成正比。 A.0.3 B.0.4 C.0.6 D.0.8（分数：2.00）A.B.C.D.54.在总压 101.33kPa 下，温度 40，相对湿度 50%的空气的焓最接近U /U。已知 40下水的饱和蒸汽压为 7.38kPa。 A.50kJ/(kg 绝干气) B.100kJ/(kg 绝干气)
23、C.200kJ/(kg 绝干气) D.150kJ/(kg 绝干气)（分数：2.00）A.B.C.D.55.采用六片平直叶圆盘涡轮式搅拌器搅拌某黏稠液体。液体密度为 980kg/m3、黏度为 41Pas，搅拌叶轮直径为 0.4m、转速为 126r/min，则搅拌槽内液体的流型为U /U区。 A.湍流 B.层流 C.过渡 D.不确定（分数：2.00）A.B.C.D.注册化工工程师-化工原理(五)答案解析(总分：110.00，做题时间：90 分钟)一、B不定项选择题/B(总题数：55，分数：110.00)1.用萃取法分离原料液中的溶质时，对萃取剂的要求是U /U。 A.萃取剂对溶质与原溶剂的选择性系
24、数 =1 B.1 C.1 D. 可为任意值（分数：2.00）A.B.C. D.解析：2.为设计一套工业规模的搅拌装置，在实验室进行三次几何相似放大实验。实验数据如本题附表所示。 题 2-43 附表实验数据实验编号 槽径 D/mm 叶轮直径 d/mm 转速 n/(rmin-1)123200400800671352701360675340该搅拌装置应遵循的放大准则为U /U。(A)保持雷诺数 Re不变，R end 2 (B)保持叶轮叶端速度 uT不变，u Tnd(C)保持 N/V 不变，N/Vn 3d2 (D)保持 Q/H 比值不变， （分数：2.00）A.B. C.D.解析：3.一定质量流量的流
25、体在 25mm2.5mm 的直管内作强制湍流流体，如果该流体的流量和物性不变，改在19mm2mm 的的直管内流动，其对流传热系数是原来对流传热系数的倍数与U /U接近。 A.0.79 B.1.06 C.1.26 D.1.68（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：4.降尘室的设计中，应保证气体在降尘室内的流动处于U /U。 A.层流 B.过渡流 C.湍流 D.无限制（分数：2.00）A. B.C.D.解析：5.对于饱和蒸气进料，进料线(q 线)方程的斜率U /U。 A.=0 B.0 C.0 D.=1（分数：2.00）A. B.C.D.解析：6.恒压力差下过滤某悬浮液，已知过滤 10min 后
26、得滤液 1.25m3，再过滤 10min 后又得滤液 0.65m3，过滤40min 后总共得滤液接近U /U。 A.2.8m3 B.0.99m3 C.2.1m3 D.3.13m3（分数：2.00）A. B.C.D.解析：7.在多层平壁定态热传导中，若某层的导热热阻最小，则该层两侧的温度差U /U。 (A)最大 (B)最小 (C)与其他导热层相同(D)无法判断（分数：2.00）A.B. C.D.解析：8.将湿物料干基含水量由 0.4kg/kg 绝干料干燥至 0.15kg/(kg 绝干料)，已知临界含水量为 0.1kg/(kg 绝干料)，则干燥过程为U /U。 A.恒速干燥阶段 B.降速干燥阶段
27、C.恒速干燥阶段加降速干燥阶段 D.物料内部迁移控制阶段（分数：2.00）A. B.C.D.解析：9.在小型过滤机上进行恒压过滤试验，操作压力差 46kPa 下测得过滤常数 K 为 410-5m2/s。现在板框过滤机上过滤同样的悬浮液，假设滤饼不可压缩，操作压力差为 100kPa，则过滤常数为U /U。 A.0.810-5m2/s B.1.810-5m2/s C.8.71010-5m2/s D.1.91010-5m2/s（分数：2.00）A.B.C. D.解析：10.用 IS80-65-160 型水泵从敞口水池将 40的清水(=992.2kg/m 3)送至某车间。送水量为4560m 3/h。在
28、此流量范围内吸入管路的压头损失为 11.8m；泵的必需气蚀余量(NPSH) r=3m。泵安装地区大气压为 9.81104Pa，40下水的饱和蒸汽压为 7.38103Pa，则泵的允许安装高度为U /U。 A.3.72m B.4.52m C.5.52m D.9.32m（分数：2.00）A. B.C.D.解析：11.为了达到理想的放大效果，搅拌装置在满足U /U相似的前提下，还必须满足其他一些相似条件。 A.运动 B.动力 C.几何 D.反应（分数：2.00）A.B.C. D.解析：12.为防止热敏性物料变性或分解，蒸发热敏性溶液时常采用U /U蒸发。 A.加压 B.常压 C.减压 D.超高压（分数
29、2.00）A.B.C. D.解析：13.在填料吸收塔中用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分。混合气的流量为 40kmol/h，进塔组成为0.025，出塔组成为 0.0012(均为摩尔比)，操作条件下的气液平衡关系为 Y=2.25X，吸收剂的用量为最小用量的 1.66 倍，则脱吸因数为U /U。 A.0.633 B.1.523 C.0.130 D.7.711（分数：2.00）A. B.C.D.解析：14.在多层圆筒壁定态导热中，通过每层的U /U物理量保持不变。 A.温度差 B.导热速率 C.热通量 D.热阻（分数：2.00）A.B. C.D.解析：15.用 IS80-50-200 型(n=29
30、00r/min)离心泵将 20的清水以 50m3/h 的流量由水池送到水洗塔内，流程如本例附图所示。塔的操作压力为 177kPa(表压)，管径为 108mm4mm，管路全长(包括除管路出口阻力外的所有局部阻力当量长度)为 288m，摩擦系数 A 取为 0.025。在指定转速下，泵的性能参数为：Q=50m3/h，H=50.0m，N=9.87kW，=69.0%。试计算调节阀门所损失的压头占泵压头的百分数接近U /U。注：求解本题的关键是计算管路所需压头 H，进而计算(A)12.74% (B)14.74%(C)13.0% (D)56.56% （分数：2.00）A. B.C.D.解析：16.搅拌槽内的
31、 Q/H 反映了搅拌功率对流量和压头的分配关系。如果要快速分散或微观混合均匀，则 Q/H值宜U /U。 A.较大 B.较小 C.适中 D.随意大小均可（分数：2.00）A.B. C.D.解析：17.有自吸能力的泵是U /U。 A.离心泵 B.往复泵 C.旋涡泵 D.轴流泵（分数：2.00）A.B. C.D.解析：18.用一连续精馏塔分离某二元理想混合物。已知原料液的组成为 0.5(易挥发组分的摩尔分数，下同)，馏出液组成为 0.95，釜残液组成为 0.02。若进料量为 100kmol/h，则重组分的回收率为U /U。 A.94.84% B.1.94% C.98.06% D.48.39%（分数：
32、2.00）A. B.C.D.解析：19.某萃取塔设计时，已知组分 B、S 完全不互溶，且萃取因子 Am=1(在 X-Y 坐标图上操作线与分配同曲线为互相平行的直线)，要求溶质萃取率达 90%，取板间距为 0.45m，则该板式塔的有效高度约为U /U。 A.4.05m B.3.60m C.1.80m D.2.40m（分数：2.00）A.B. C.D.解析：20.可有效完成几乎所有化工生产过程对搅拌要求的搅拌器是U /U。 A.桨式 B.推进式 C.涡轮式 D.螺带式（分数：2.00）A.B.C. D.解析：21.离心泵的气蚀余量越小，则其抗气蚀能力U /U。 A.越强 B.越弱 C.无关 D.不
33、确定（分数：2.00）A. B.C.D.解析：22.在实验装置上用 20的清水测定离心泵的性能参数。泵的转速为 2900r/min。在 Q=18.84m3/h 的流量下，测得一组数据为：泵入口真空表读数 P1=70kPa，泵出口压力表读数 P2=226kPa，两测压口之间的垂直距离 hO=0.4m。电动机功率为 2.4kW，泵由电动机直接带动，电动机效率为 94%，忽略管路中动压头的影响。试计算操作条件下泵的压头及效率接近U /U。 A.30.6m，69.6% B.30.2m，68.7% C.26.6m，60.6% D.30.6m，65.4%。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：23.在
34、下列吸收过程中，属于气膜控制的是U /U。 A.水吸收氧 B.水吸收氨 C.水吸收二氧化碳 D.水吸收氢（分数：2.00）A.B. C.D.解析：24.用纯乙醚浸取鱼肝脏中的油分，鱼肝脏量为 100kg，其中含油 25.7%(质量分数，下同)，最终浸出液中含油 50%，要求浸出液中含油量为原料肝脏中油含量的 95%，采用多级逆流浸取洗涤系统。按恒底流计，每公斤纯肝脏渣平均夹带溶液 0.35kg。乙醚用量 S 与所需理论级数 n,接近U /U。 A.S=49.1kg，n,=3.6 B.S=100kg，n=2.0 C.S=56kg，n=3.0 D.S=50kg，n=3.2（分数：2.00）A. B
35、C.D.解析：25.操作中的精馏塔，保持 F、x D、q、x w、V不变，减小 xF，则有U /U。 A.D 增加，R 减小 B.D 不变，R 增加 C.D 减小，R 增加 D.D 减小，R 不变（分数：2.00）A.B.C. D.解析：26.有一双管程列管换热器由 30 根 19mm2mm、长 4m 的钢管组成。热流体走管内其进出口温度分别为 80和 40；冷流体走管间，其进出口温度分别为 20和 35，冷水流量为 1.6kg/s，平均比热容为4.2kJ/(kg)。换热器的温差校正系数为 0.9，其热损失可以忽略，该换热器的总传热系数 Ko更接近U /U。 A.508W/(m2) B.56
36、7W/(m2) C.643W/(m2) D.1016W/(m2)（分数：2.00）A. B.C.D.解析：27.某 B、S 不互溶萃取过程，萃取因子 Am=1，设备能提供 6 个理论板，则溶质的萃取率可达U /U。 A.80% B.90% C.85.7% D.100%（分数：2.00）A.B.C. D.解析：28.在原溶液与萃取剂部分互溶的三元相图的溶解度曲线上的临界混溶点的含义是U /U。 A.溶质的百分含量最大 B.溶质的百分含量最小 C.只存在一个相 D.连接线的斜率为无穷大（分数：2.00）A.B.C. D.解析：29.蒸发计算时，溶液的沸点按U /U确定。 A.完成液组成 B.原料液
37、组成与完成液组成的算术平均值 C.原料液组成 D.原料液组成与完成液组成的对数平均值（分数：2.00）A. B.C.D.解析：30.如图所示为不同温度下某气体在水中的溶解度曲线。由图可知，温度 t1、t 2、t 3由高到低的次序为U/U。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：31.通常恒速干燥阶段除去的水分是U /U。 A.平衡水分 B.结合水和非结合水 C.结合水 D.非结合水（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：32.精馏段操作线方程 y=0.75x+0.3 是( )。 A.可能的 B.不可能的 C.不好判断 D.缺乏判据（分数：2.00）A.B. C.D.解析：33.在总压 10
38、1.33kPa 下，将使空气由温度 t1，加热至温度 t2，则该湿空气的下列参数U /U。(1)湿度 H；(2)相对湿度 （分数：2.00）A. B. C. D.解析：34.含尘气体通过边长为 4m、宽为 3m、高为 1m 的降尘室，若颗粒的沉降速度为 0.5m/s，则降尘室的生产能力为U /U。 A.4m3/s B.2m3/s C.6m3/s D.1.5m3/s（分数：2.00）A.B.C. D.解析：35.气液两相呈平衡状态时，若气液两相组成相同，则气相露点U /U液相泡点。 A.大于 B.等于 C.小于 D.不确定（分数：2.00）A. B.C.D.解析：36.在填料层高度为 3.5m
39、的萃取塔内用纯水提取乙醛和甲苯混合液中的乙醛，原料液中乙醛的质量比组成为 0.053，要求乙醛的萃取率为 85%，操作条件下水和甲苯可视作不互溶，且以质量比表示相组成的分配系数 KA=2.2。操作溶剂比(S/B)为 0.455。则操作溶剂比与最小溶剂比的比值为U /U。 A.1.178 B.1.781 C.1.871 D.2.2（分数：2.00）A. B.C.D.解析：37.某精馏塔的精馏段操作线方程为 y=0.75x+0.245，则操作回流比为U /U。 A.3.0 B.0.333 C.-3.0 D.0.429（分数：2.00）A. B.C.D.解析：38.多效蒸发时，效数增多，则U /U。
40、 A.操作费用增多，设备费用增多 B.操作费用降低，设备费用降低 C.操作费用增多，设备费用降低 D.操作费用降低，设备费用增多（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：39.在恒定干燥条件下干燥某湿物料，湿物料处理量为 5kg/m2，干基含水量 0.5，已知物料的临界含水量为 0.15kg 水/(kg 绝干料)，平衡含水量为 0.02kg 水/(kg 绝干料)，恒速段干燥速率为 1.8kg/m2h，降速段干燥速率与物料干基含水量呈线性关系，则将物料含水量降至 0.05 所需要的时间最接近U /U。 A.1.25h B.0.972h C.1.502h D.O.530h（分数：2.00）A.B.
41、C. D.解析：40.密度 2650kg/m3、直径 50m 的球形颗粒，在 20(已知 20空气的密度为 1.205g/cm3，黏度为1.8110-5Pas)的空气中的自由沉降速度接近U /U。 A.0.272m/s B.0.199m/s C.1.281m/s D.1.806m/s（分数：2.00）A.B. C.D.解析：41.某常压湿空气由 t1被加热到 t2，则湿空气的性质参数变化的是U /U。(A)cH (B)td (C)Hw (D) （分数：2.00）A.B.C.D. 解析：42.在填料吸收塔中用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分。已知进塔混合气中溶质的组成为 10%(体积分数)，溶质
42、的吸收率为 96.5%，则吸收尾气中溶质的摩尔比为U /U。 A.0.00389 B.0.0035 C.0.218 D.0.00387（分数：2.00）A. B.C.D.解析：43.在化工传热中，对流传热的推动力为U /U。 A.冷流体进出口的温度差 B.热流体进出口的温度差 C.冷热流体间的温度差 D.冷(热)流体与壁面之间的温度差（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：44.根据U /U，可以将蒸发过程分为单效蒸发和多效蒸发。 A.操作压力 B.二次蒸汽是否用作另一蒸发器的加热蒸汽 C.操作模式 D.溶液在蒸发器中的流动情况（分数：2.00）A.B. C.D.解析：45.对流传热的热阻主
43、要集中在U /U。 A.湍流主体 B.缓冲层 C.滞流内层 D.以上三层均接近（分数：2.00）A.B.C. D.解析：46.填料塔的正常操作区域为U /U。 A.液泛区 B.载液区 C.恒持液量区 D.任何区域（分数：2.00）A.B. C.D.解析：47.在相同操作条件下，蒸发稀释热不可忽略的溶液要比蒸发稀释热可忽略的溶液所消耗的加热蒸汽U /U。 A.多 B.少 C.相等 D.无法确定（分数：2.00）A. B.C.D.解析：48.某一原料液与萃取剂的混合液 1000kg，某组成为原溶剂 40%，溶质 20%，萃取剂 40%，根据附图中的溶解度曲线与辅助曲线，计算萃取相和萃余相的量接近U
44、 /U。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：49.在恒定干燥条件下用热空气干燥某湿物料，恒速干燥阶段中，物料表面的温度U /U。 A.近似等于空气的湿球温度 B.近似等于空气的露点温度 C.随干燥进行逐渐升高 D.不确定（分数：2.00）A. B.C.D.解析：50.两组分的相对挥发度愈接近 1，则表示用普通精馏方法对该两组分的分离U /U。 A.愈容易 B.愈完全 C.愈难 D.不好判断（分数：2.00）A.B.C. D.解析：51.如图所示为同一温度下 A、B、C 三种气体在水中的溶解度曲线。由图可知，它们的溶解度由大到小的次序为U /U。 A.A，B，C B.C，B，A C.C，A，B D.A，C，B（分数：2.00）A.B. C.D.解析：52.在某连续精馏装置的设计中，塔顶采用全
