1、注册土木工程师岩土工程专业案例上午真题 2003年及答案解析(总分：50.00，做题时间：90 分钟)一、B单项选择题/B(总题数：35，分数：50.00)1.如果以标准贯入器作为一种取土器，则其面积比等于下列( )项数值。（分数：1.00）A.(A) 177.8%B.(B) 146.9%C.(C) 112.3%D.(D) 45.7%2.软土层某深度处用机械式(开口钢环)十字板剪力仪测得原状土剪损时量表最大读数 Ry=215(0.01mm)，轴杆与土摩擦时量表最大读数 Rg=20(0.01 mm)；重塑土剪损量表最大读数 Ry=64(0.01 mm)，轴杆与土摩擦时量表最大读数 Rg=10(0
2、01 mm)。已知板头系数 K=129.4 m-2，钢环系数 C=1.288 N/0.01 mm，土的灵敏度应接近下列( )数值。（分数：1.00）A.(A) 2.2B.(B) 3.0C.(C) 3.6D.(D) 4.53.在稍密的砂层中作浅层平板载荷试验，承压板方形，面积 0.5 m2，各级荷载和对应的沉降量如下表和题3图所示。 （分数：1.00）A.P/kPaB.25C.50D.75E.100F.125G.150H.175I.200J.225K.250L.275M.S/mmN.0.88O.1.76P.2.65Q.3.53R.4.41S.5.30T.6.13U.7.05V.8.50W.10
3、54X.15.804.某工程场地进行多孔抽水试验，地层情况、滤水管位置和孔位见题 4图，测试主要数据见 4表：试用潜水完整井公式计算，含水层的平均渗透系数最接近下列( )项数值。 （分数：1.00）A.降深/mB.流量 Q(F)/dC.抽水孔与观测孔距离/mD.含水量厚度 H/mE.次数F.SG.S1H.S2I.r1J.r2K.12.34L.第一次M.3.18N.0.73O.0.48P.132.19Q.4.30R.9.95S.第二次T.2.33U.0.60V.0.43W.92.45X.第三次Y.1.45A.0.43AA.0.31AB.57.895.某公路桥台基础宽度 4.3 m，作用在基底的
4、合力的竖向分力为 7620.87 kN，对基底重心轴的弯矩为4204.12 kNm。在验算桥台基础的合力偏心距 e0并与桥台基底截面核心半径 相比较时，下列论述中( )是正确的。（分数：1.00）A.(A) e0为 0.55 m，e 00.75B.(B) e0为 0.55 m，0.75e 0C.(C) e0为 0.72 m，e 00.75D.(D) e0为 0.72 m，0.75e 06.某公路桥台基础，基底尺寸为 4.3 m9.3 m，荷载作用情况如题 6图所示。已知地基土修正后的容许承载力为 270 kPa。按照公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 0241985)验算基础底面土的承载力时，
5、得到的正确结果应该是下列论述中的( )。 （分数：1.00）A.(A) 基础底面平均压力小于地基容许承载力；基础底面最大压力大于地基容许承载力B.(B) 基础底面平均压力小于地基容许承载力；基础底面最大压力小于地基容许承载力C.(C) 基础底面平均压力大于地基容许承载力；基础底面最大压力大于地基容许承载力D.(D) 基础底面平均压力小于地基容许承载力；基础底面最小压力大于地基容许承载力7.矩形基础的底面尺寸为 2 m2 m，基底附加压力 P0=185 kPa，基础埋深 2.0 m，地质资料如题 7图所示，地基承载力特征值 fak=185 kPa。按照建筑地基基础设计规范(GB 50007200
6、2)，地基变形计算深度zn=4.5 m内地基最终变形量最接近下列( )。 通过查表得到有关数据见附表。 （分数：1.00）A.(A) 110 mmB.(B) 104 mmC.(C) 85 mmD.(D) 94 mm8.柱基底面尺寸为 3.2 m3.6 m，埋置深度 2.0 m。地下水位埋深为地面下 1.0 m，埋深范围内有两层土，其厚度分别为 h1=0.8 m和 h2=1.2 m，天然重度分别为 1=17 kN/m3和 2=18 kN/m3。基底下持力层为黏土，天然重度 3=19 kN/m3，天然孔隙比 e0=0.70，液性指数 Il=0.60，地基承载力特征值 fak=280 kPa。问修正
7、后地基承载力特征值最接近下列( )。(注：水的重度 w=10 kN/m3)（分数：1.00）A.(A) 285 kPaB.(B) 295 kPaC.(C) 310 kPaD.(D) 325 kPa9.港口重力式沉箱码头，沉箱底面受压宽度 Br1=10 m和长度 Lr1=170 m，抛石基床厚 d1=2 m，受平行于码头宽度方向的水平力，抛石基床底面合力标准值在基床底面处的有效受压宽度和长度方向的偏心距分别为eB=0.5 m、e L=0.5 m，问基床底面处的有效受压宽度 Bre和长度 Lre为下列( )。（分数：1.00）A.(A) Bre=14.5 m，L re=174 mB.(B) Bre
8、14.0 m，L re=174 mC.(C) Bre=13.5 m，L re=174 mD.(D) Bre=13.0 m，L re=174 m10.某筏板基础，其地层资料如题 10图所示，该 4层建筑物建造后两年需加层至 7层。已知未加层前基底有效附加压力 P0=60 kPa，建筑后两年固结度 Ut达 0.80，加层后基底附加压力增加到 P0=100 kPa(第二次加载施工期很短，忽略不计加载过程，E s近似不变)，问加层后建筑物基础中点的最终沉降量最接近( )。 （分数：1.00）A.(A) 94 mmB.(B) 108 mmC.(C) 158 mmD.(D) 180 mm11.某工程钢管
9、桩外径 ds=0.8 m，桩端进入中砂层 2 m，桩端闭口时其单桩竖向极限承载力标准值Ouk=7000 kN，其中总极限侧阻力 Qsk=5000 kN，总极限端阻力 Qpk=2000 kN。由于沉桩困难，改为敞口，加一隔板(如题 11图)。按建筑桩基技术规范(JGJ 941994)规定，改变后的该桩竖向极限承载力标准值接近下列( )。 （分数：1.00）A.(A) 5600 kNB.(B) 5900 kNC.(C) 6100 kND.(D) 6400 kN12.某工程桩基的单桩极限承载力标准值要求达到 Quk=30000 kN，桩直径 d=1.4m，桩的总极限侧阻力经尺寸效应修正后为 Qsk=
10、12000 kN，桩端持力层为密实砂土，极限端阻力 qpk=3000 kPa。拟采用扩底，由于扩底导致总极限侧阻力损失Q sk=2000 kN。为了要达到设计要求的单桩极限承载力，其扩底直径应接近于( )。端阻尺寸效应系数 （分数：1.00）A.(A) 3.0 mB.(B) 3.5 mC.(C) 3.8 mD.(D) 4.0 m13.某桥梁桩基，如题 13图所示，桩顶嵌固于承台，承台底离地面 10 m，桩径 d=1 m，桩长 L=50 m。桩的水平变形系数 =0.25 m -1。按照建筑桩基技术规范(JGJ 94 一 1994)计算该桩基的压曲稳定系数最接近于( )。 （分数：1.00）A.(
11、A) 0.95B.(B) 0.90C.(C) 0.85D.(D) 0.8014.一个山区钢筋混凝土引水渡槽采用高承台桩基础，承台板长 3.9 m，宽 2.0 m，承台下为 2根 800 mm钻孔灌注桩。承台板底距地面 5 m，桩身穿过厚 8 m的黏质粉土层，桩端持力层为密实粗砂，如题 14图所示，在承台板底标高处所受荷载为：竖向荷载 N=1066.36 kN，弯矩 M=37.56 kNm，水平力 H=18.33 kN。已知桩的水平变形系数 =0.6486 m -1， MH=0.965710-5rad/kN， HM=0.965710-5m/(kNm)， HH=2.23710-5m/kN， MM=
12、0.674910-5rad/(kNm)。按建筑桩基技术规范(JGJ 941994)计算该高承台桩基在地面处的桩身变位，其结果与( )最为接近。 （分数：1.00）A.(A) x0=0.55 mm、 0=-0.4210-3radB.(B) x0=0.65 mm、 0=-05210 -2radC.(C) x0=0.83 mm、 0=-05210 -3radD.(D) x0=1.20 mm、 0=-08510 -2rad15.一钻孔灌注桩，桩径 d=0.8 m，长 l0=10 m。穿过软土层，桩端持力层为砾石。如题 15图所示，地下水位在地面下 1.5 m，地下水位以上软黏土的天然重度 =17.1
13、kN/m 3，地下水位以下它的浮重度 =9.4 kN/m3。现在桩顶四周地面大面积填土，填土荷重 p=10 kN/m2，要求按建筑桩基技术规范(JGJ 941994)计算因填土对该单桩造成的负摩擦下拉荷载标准值(计算中负摩阻力系数 n取 0.2)，其计算结果最接近于下列( )。 （分数：1.00）A.(A) 393 kNB.(B) 316 kNC.(C) 264 kND.(D) 238 kN16.某厂房地基为软土地基，承载力特征值为 90 kPa。设计要求复合地基承载力特征值达 140 kPa。拟采用水泥粉煤灰碎石桩法处理地基，桩径设定为 0.36 m，单桩承载力特征值按 340 kN计，基础
14、下正方形布桩，根据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)有关规定进行设计，桩间土承载力折减系数取0.80，问桩距应设计为( )。（分数：1.00）A.(A) 1.15 mB.(B) 1.55 mC.(C) 1.85 mD.(D) 2.25 m17.某建筑场地为第四系新近沉积土层，拟采用水泥粉煤灰碎石桩(CFG 桩)处理，桩径为 0.36 m，桩端进入粉土层 0.5 m，桩长 8.25 m。根据下表所示场地地质资料，按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)有关规定，估算单桩承载力特征值应最接近( )。 题 17表（分数：1.00）A.地层B.桩端土的端阻力特征值 qp/kpaC.桩周
15、土的侧阻力特征值 qs/kpaD.厚度/mE.层 新近沉积粉土F.G.26.0H.4.50I.层 新沉积粉质黏土J.K.18.0L.0.95M.层 新近沉积粉土N.O.28.0P.1.20Q.层 新近沉积粉质黏土R.S.32.0T.1.10U.层 粉土V.1300W.38.0X.5.0018.有一厚度较大的软弱黏性土地基，承载力特征值为 100 kPa，采用水泥搅拌桩对该地基进行处理，桩径设计为 0.5 m。若水泥搅拌桩竖向承载力特征值为 250 kN，处理后复合地基承载力特征值达 210 kPa，根据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)有关公式计算，若桩间土折减系数取 0.75，面积
16、置换率应该最接近下列( )。（分数：1.00）A.(A) 0.11B.(B) 0.13C.(C) 0.15D.(D) 0.2019.某粉土地基进行了振冲法地基处理的施工图设计，采用振冲桩桩径 1.2 m，正三角形布置，桩中心距1.80 m。经检测，处理后桩问土承载力特征值为 100 kPa，单桩载荷试验结果桩体承载力特征值为 450 kPa，现场进行了三次复合地基载荷试验(编号为 Z1、Z2 和 Z3)，承压板直径为 1.89 m，试验结果见题 19表。问振冲桩复合地基承载力取值最接近( )。（分数：1.00）A.压力 P/kPaB.沉降 s/mmC.Z1D.Z2E.Z3F.50G.2.0H.
17、4.0I.5.5J.100K.5.0L.7.5M.10.5N.150O.8.5P.12.2Q.15.5R.200S.13.0T.16.5U.21.0V.250W.18.0X.21.5Y.27.8A.300AA.25.3AB.28.0AC.35.2AD.350AE.34.8AF.36.0AG.45.8AH.400AI.46.8AJ.44.5AK.55.8AL.450AM.60.3AN.55.0AO.68.0AP.500AQ.75.8AR.67.5AS.84.020.某港陆域工程区为冲填土地基，土质很软，采用砂井预压加固，分期加荷： 第一级荷重 40 kPa，加荷 14 d，间歇 20 d后加第二
18、级荷重； 第二级荷重 30 kPa，加荷 6 d，间歇 25 d后加第三级荷重； 第三级荷重 20 kPa，加荷 4 d，间歇 26 d后加第四级荷重； 第四级荷重 20 kPa，加荷 4 d，间歇 28 d后加第五级荷重； 第五级荷重 10 kPa，瞬时加上。 问第五级荷重施加时，土体总固结度已达到( )。(加荷等级和时间关系见题 20图) （分数：1.00）A.加荷顺序B.荷重 Pi/kPaC.加荷日期/dD.竖向固结度 UzE.径向固结度 UrF.1G.40H.120I.17%J.88%K.2L.30M.90N.15%O.79%P.3Q.20R.60S.11%T.67%U.4V.20W.
19、30X.7%Y.46%A.5AA.10AB.0AC.0AD.021.某处厚达 25 m的淤泥质黏土地基之上覆盖有厚度 h=2 m的强度较高的亚黏土层，现拟在该地基之上填筑路堤。已知路堤填料压实后的重度 为 18.6 kN/m3，淤泥质黏土的不排水剪强度 cu为 8.5 kPa，请问用一般常规方法估算的该路堤极限高度最接近( )。(注：取稳定系数公式 （分数：2.00）A.(A) 1.5 mB.(B) 2.5 mC.(C) 3.5 mD.(D) 4.5 m22.0 m，安全等级二级，重要性系数 0=1.0，无地下水，采用悬臂排桩。从上至下土层为： 填土 =18 kN/m 3，c=10 kPa，=
20、12，厚度 2.0 m 砂 =18 kN/m 3，c=0 kPa，=20，厚度 5.0 m 黏土 =20 kN/m 3，c=20 kPa，=30，厚度 7.0 m 层黏土顶面以上范围内基坑外侧主动土压力引起的支护结构净水平荷载标准值的最大值约为下列( )。（分数：2.00）A.(A) 19 kPaB.(B) 53 kPaC.(C) 62 kPaD.(D) 65 kPa23.岩体边坡稳定性常用等效内摩擦角 d来评价。今有一高 10 m水平砂岩层的边坡，砂岩的密度为 2.50 g/cm3，内摩擦角 35，黏聚力 16 kPa，计算得出的岩体等效内摩擦角等于下列( )。（分数：2.00）A.(A)
21、3520B.(B) 4140C.(C) 4420D.(D) 623024.路堤剖面如题 24图所示，用直线滑动面法验算边坡的稳定性。已知条件：边坡坡高 H=10 m，边坡坡率 1:1，路堤填料重度 =20 kN/m 3，黏聚力 c=10 kPa，内摩擦角 =25。直线滑动面的倾角 等于( )时，稳定系数 k值为最小。 （分数：2.00）A.(A) 24B.(B) 28C.(C) 32D.(D) 3625.已知基坑开挖深度 10 m，未见地下水，坑侧无地面超载，坑壁黏性土土性参数为：重度 =18 kN/m3，黏聚力 c=10 kPa，内摩擦角 =25。问作用于每延米支护站构上的主动土压力(算至基
22、坑底面)最接近于( )。（分数：2.00）A.(A) 250 kNB.(B) 300 kNC.(C) 330 kND.(D) 365 kN26.已知悬臂支护结构计算简图(未按比例绘制)如题 26图所示，砂土土性参数：=18 kN/m3，c=0，=30，未见地下水，图中 Ea1、E a2和 Ep，分别表示净主动土压力和净被动土压力，ba1、b a2和 bp。分别表示上述土压力作用点的高度。 支护结构的抗倾覆稳定性可按下式验算： ，验算结果符合( )。 （分数：2.00）A.(A) B.(B) C.(C) D.(D) 所给条件不够，无法进行计算27.一位于干燥高岗的重力式挡土墙，如挡土墙的重力 W
23、为 156 kN，其对墙趾的力臂 Zw为 0.8 m，作用于墙背的主动土压力垂直分力 Ey为 18 kN，其对墙趾的力臂 Zy为 1.2 m，作用于墙背的主动土压力水平分力E为 35 kN，其对墙址的力臂 Zx为 2.4 m，墙前被动土压力忽略不计。问该挡土墙绕墙趾的倾覆稳定系数K0最接近( )。（分数：2.00）A.(A) 1.40B.(B) 1.50C.(C) 1.60D.(D) 1.7028.一铁路路堤挡土墙墙背仰斜角 a为 9。(见题 28图)，墙后填土内摩擦角 为 40，墙背与填料间摩擦角 为 20，当墙后填土表面为水平连续均布荷载时，按库仑理论其破裂角 应等于( )。 （分数：2.
24、00）A.(A) 2052B.(B) 3108C.(C) 3222D.(D) 450029.陇东陕北地区的一自重湿陷性黄土场地上一口代表性探井土样的湿陷性试验数据(见题 29图)，对拟建于此的乙类建筑来说，应消除土层的部分湿陷量，并应控制剩余湿陷量不大于 200 mm，因此从基底算起的下列地基处理厚度中( )能满足上述要求。 （分数：2.00）A.(A) 6 mB.(B) 7 mC.(C) 8 mD.(D) 9 m30.某段铁路路基位于石灰岩地层形成的地下暗河附近，如题 30图所示。暗河洞顶埋深 8 m，顶板基岩为节理裂隙发育的不完整的散体结构，基岩面以上覆盖层厚 2 m，石灰岩体内摩擦角 为
25、 60，计算安全系数取 1.25，按铁路特殊路基设计规范(TB 100352002)或公路路基设计规范(JTJ 0131995)，用坍塌时扩散角进行估算，路基坡脚距暗河洞边缘的安全距离 L最接近( )。 （分数：2.00）A.(A) 3.6 mB.(B) 4.6 mC.(C) 5.5 mD.(D) 30 m31.一铁路隧道通过岩溶化极强的灰岩，由地下水补给的河泉流量 Q为 50万 m3/d，相应于 Q的地表流域面积 F为 100 km2，隧道通过含水体的地下集水面积 A为 10 km3，年降水量 W为 1800 mm，降水入渗系数 为 0.4。按铁路工程地质手册(1999 年版)，用降水入渗法
26、估算，并用地下径流模数(M)法核对，隧道通过含水体地段的经常涌水量 Q最接近( )。（分数：2.00）A.(A) 2.0104m3/dB.(B) 5.4104m3/dC.(C) 13.5104m3/dD.(D) 54.0104m3/d32.一小流域山区泥石流沟，泥石流中固体物质占 80%，固体物质的密度为 2.7103kg/m3，洪水没计流量为 100 m3/s，泥石流沟堵塞系数为 2.0，按铁路工程地质手册(1999 年版)，用雨洪修正法估算，泥石流流量 Qc应等于( )。（分数：2.00）A.(A) 360 m3/sB.(B) 500 m3/sC.(C) 630 m3/sD.(D) 100
27、0 m3/s33.某建筑场地抗震设防烈度为 8度，设计基本地震加速度值为 0.20 g，设计地震分组为第一组。场地地基土层的剪切波速如题 33表所示。按 50年超越概率 63%考虑，阻尼比为 0.05，结构基本自振周期为0.40 s的地震水平影响系数与下列( )最为接近。 题 33表（分数：2.00）A.土层编号B.土层名称C.层底深度/mD.剪切波速 Vs/(m/s)E.1F.填土G.5.0H.120I.2J.淤泥K.10.0L.90M.3N.粉土O.16.0P.180Q.4R.卵石S.20.0T.460U.5V.基岩W.X.80034.某 15层建筑物筏板基础尺寸为 30 m30 m，埋深
28、 6 m。地基土由中密的中粗砂组成，基础底面以上土的有效重度为 19 kN/m3，基础底面以下土的有效重度为 9 kN/m3。地基承载力特征值 fak为 300 kPa。在进行天然地基基础抗震验算时，地基抗震承载力 faE最接近( )。（分数：2.00）A.(A) 390 kPaB.(B) 540 kPaC.(C) 840 kPaD.(D) 1090 kPa35.某 7层住宅楼采用天然地基，基础埋深在地面下 2 m，地震设防烈度为 7度，设计基本地震加速度值为 0.1g，设计地震分组为第一组，场地典型地层条件如题 35表所示，拟建场地地下水位深度为 1.00 m，根据建筑抗震设计规范(GB 5
29、00112001)，场地液化指数最接近( )。 题 35表（分数：2.00）A.成因年代B.土层编号C.土名D.层底深度/mE.剪切波速/(m/s)F.标准贯入试验点深度/mG.标准贯入击数/(击/30cm)H.黏粒含量 pcI.Q4J.1K.粉质黏土L.1.50M.90N.1.0O.2P.16%Q.2R.粉质黏土S.3.00T.140U.2.5V.4W.12%X.3Y.粉砂A.6.00AA.160AB.4AC.5AD.2.0%AE.5.5AF.7AG.1.5%AH.Q3AI.4AJ.细砂AK.11AL.350AM.7.0AN.12AO.0.5%AP.8.5AQ.10AR.1.0%AS.10.
30、0AT.15AU.2.0%AV.AW.AX.岩层AY.AA.750AAA.AAB.AAC.注册土木工程师岩土工程专业案例上午真题 2003年答案解析(总分：50.00，做题时间：90 分钟)一、B单项选择题/B(总题数：35，分数：50.00)1.如果以标准贯入器作为一种取土器，则其面积比等于下列( )项数值。（分数：1.00）A.(A) 177.8%B.(B) 146.9%C.(C) 112.3% D.(D) 45.7%解析：解析 据工程地质手册第三版计算如下，标准贯入器外径为 51 mm，内径为 35 mm，据第二篇第六章第一节，面积比为 2.软土层某深度处用机械式(开口钢环)十字板剪力仪
31、测得原状土剪损时量表最大读数 Ry=215(0.01mm)，轴杆与土摩擦时量表最大读数 Rg=20(0.01 mm)；重塑土剪损量表最大读数 Ry=64(0.01 mm)，轴杆与土摩擦时量表最大读数 Rg=10(0.01 mm)。已知板头系数 K=129.4 m-2，钢环系数 C=1.288 N/0.01 mm，土的灵敏度应接近下列( )数值。（分数：1.00）A.(A) 2.2B.(B) 3.0C.(C) 3.6 D.(D) 4.5解析：解析 据工程地质手册第三版第三篇第五章第三节式 3.5.13、式 3.5.15和式 3.5.16计算如下Cu=KC(Ry-Rg)Cu=KC(Rc-Rg)答案
32、C)正确。3.在稍密的砂层中作浅层平板载荷试验，承压板方形，面积 0.5 m2，各级荷载和对应的沉降量如下表和题3图所示。 （分数：1.00）A.P/kPa B.25C.50D.75E.100F.125G.150H.175I.200J.225K.250L.275M.S/mmN.0.88O.1.76P.2.65Q.3.53R.4.41S.5.30T.6.13U.7.05V.8.50W.10.54X.15.80解析：解析 据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)附录 C第 C.0.5条和 C.0.6条计算如下。 作图或分析曲线各点坐标可知，压力为 200 kPa之前曲线为通过圆点的直线
33、其斜率为 自 225 kPa以后，曲线为下凹曲线，至 275 kPa时变形量仅为 15.8，这时沉降量与承压板宽度之比为 这与判断极限荷载的 s/b=0.06有较大差距，说明加载量不足，不能判定出极限荷载，为安全起见，只好取最大加载量的一半作为承载力特征值。即 4.某工程场地进行多孔抽水试验，地层情况、滤水管位置和孔位见题 4图，测试主要数据见 4表：试用潜水完整井公式计算，含水层的平均渗透系数最接近下列( )项数值。 （分数：1.00）A.降深/mB.流量 Q(F)/dC.抽水孔与观测孔距离/m D.含水量厚度 H/mE.次数F.SG.S1H.S2I.r1J.r2K.12.34L.第一次M
34、3.18N.0.73O.0.48P.132.19Q.4.30R.9.95S.第二次T.2.33U.0.60V.0.43W.92.45X.第三次Y.1.45A.0.43AA.0.31AB.57.89解析：解析 据潜水完整井有两个观测孔时，渗透系数计算公式如下 答案(C)正确。5.某公路桥台基础宽度 4.3 m，作用在基底的合力的竖向分力为 7620.87 kN，对基底重心轴的弯矩为4204.12 kNm。在验算桥台基础的合力偏心距 e0并与桥台基底截面核心半径 相比较时，下列论述中( )是正确的。（分数：1.00）A.(A) e0为 0.55 m，e 00.75B.(B) e0为 0.55 m
35、0.75e 0 C.(C) e0为 0.72 m，e 00.75D.(D) e0为 0.72 m，0.75e 0解析：解析 据公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 024一 1985)第 3.2.4条计算如下 答案(B)正确。6.某公路桥台基础，基底尺寸为 4.3 m9.3 m，荷载作用情况如题 6图所示。已知地基土修正后的容许承载力为 270 kPa。按照公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 0241985)验算基础底面土的承载力时，得到的正确结果应该是下列论述中的( )。 （分数：1.00）A.(A) 基础底面平均压力小于地基容许承载力；基础底面最大压力大于地基容许承载力 B.(B) 基础底
36、面平均压力小于地基容许承载力；基础底面最大压力小于地基容许承载力C.(C) 基础底面平均压力大于地基容许承载力；基础底面最大压力大于地基容许承载力D.(D) 基础底面平均压力小于地基容许承载力；基础底面最小压力大于地基容许承载力解析：解析 据公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 0241985)第 3.2.2条计算如下 7.矩形基础的底面尺寸为 2 m2 m，基底附加压力 P0=185 kPa，基础埋深 2.0 m，地质资料如题 7图所示，地基承载力特征值 fak=185 kPa。按照建筑地基基础设计规范(GB 500072002)，地基变形计算深度zn=4.5 m内地基最终变形量最接近下列(
37、)。 通过查表得到有关数据见附表。 （分数：1.00）A.(A) 110 mmB.(B) 104 mm C.(C) 85 mmD.(D) 94 mm解析：解析 据建筑地基基础设计规范GB 500072002 第 5.3.5条计算如下 8.柱基底面尺寸为 3.2 m3.6 m，埋置深度 2.0 m。地下水位埋深为地面下 1.0 m，埋深范围内有两层土，其厚度分别为 h1=0.8 m和 h2=1.2 m，天然重度分别为 1=17 kN/m3和 2=18 kN/m3。基底下持力层为黏土，天然重度 3=19 kN/m3，天然孔隙比 e0=0.70，液性指数 Il=0.60，地基承载力特征值 fak=2
38、80 kPa。问修正后地基承载力特征值最接近下列( )。(注：水的重度 w=10 kN/m3)（分数：1.00）A.(A) 285 kPaB.(B) 295 kPaC.(C) 310 kPa D.(D) 325 kPa解析：解析 据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 5.2.4条计算如下 9.港口重力式沉箱码头，沉箱底面受压宽度 Br1=10 m和长度 Lr1=170 m，抛石基床厚 d1=2 m，受平行于码头宽度方向的水平力，抛石基床底面合力标准值在基床底面处的有效受压宽度和长度方向的偏心距分别为eB=0.5 m、e L=0.5 m，问基床底面处的有效受压宽度 Bre和长度
39、Lre为下列( )。（分数：1.00）A.(A) Bre=14.5 m，L re=174 mB.(B) Bre=14.0 m，L re=174 mC.(C) Bre=13.5 m，L re=174 mD.(D) Bre=13.0 m，L re=174 m 解析：解析 据港口工程地基规范JTJ 2501998 第 4.1.4条计算如下(如下图所示) 答案(D)正确。10.某筏板基础，其地层资料如题 10图所示，该 4层建筑物建造后两年需加层至 7层。已知未加层前基底有效附加压力 P0=60 kPa，建筑后两年固结度 Ut达 0.80，加层后基底附加压力增加到 P0=100 kPa(第二次加载施工
40、期很短，忽略不计加载过程，E s近似不变)，问加层后建筑物基础中点的最终沉降量最接近( )。 （分数：1.00）A.(A) 94 mm B.(B) 108 mmC.(C) 158 mmD.(D) 180 mm解析：解析 据地基沉降计算及附加应力计算的相关知识计算如下。土层界面处的附加应力系数为加层后土层界面处的附加应力分别为Pz1= 1P0=0.833100=83.3Pz2=2P 0=0.5100=50加层前地基最终变形量 S1在加层后附加压力作用下的地基最终沉降量 S1(不考虑加层前的沉降)：11.某工程钢管桩外径 ds=0.8 m，桩端进入中砂层 2 m，桩端闭口时其单桩竖向极限承载力标准
41、值Ouk=7000 kN，其中总极限侧阻力 Qsk=5000 kN，总极限端阻力 Qpk=2000 kN。由于沉桩困难，改为敞口，加一隔板(如题 11图)。按建筑桩基技术规范(JGJ 941994)规定，改变后的该桩竖向极限承载力标准值接近下列( )。 （分数：1.00）A.(A) 5600 kNB.(B) 5900 kNC.(C) 6100 kN D.(D) 6400 kN解析：解析 据建筑桩基技术规范(JGJ 941994)第 5.2.10条计算如下闭口时， s=1， p=1敞口时，查表 5210 得 s=1.0hb/ds=hb/de=2000/565.7=3.54512.某工程桩基的单桩
42、极限承载力标准值要求达到 Quk=30000 kN，桩直径 d=1.4m，桩的总极限侧阻力经尺寸效应修正后为 Qsk=12000 kN，桩端持力层为密实砂土，极限端阻力 qpk=3000 kPa。拟采用扩底，由于扩底导致总极限侧阻力损失Q sk=2000 kN。为了要达到设计要求的单桩极限承载力，其扩底直径应接近于( )。端阻尺寸效应系数 （分数：1.00）A.(A) 3.0 mB.(B) 3.5 mC.(C) 3.8 m D.(D) 4.0 m解析：解析 据建筑桩基技术规范)JGJ 941994 第 5.2.9条计算如下扩底后桩端的极限阻力 QpkQpk=Quk-(Qsk-Q sk)=300
43、00-(12000-2000)=20000(kN)设扩底直径为 D，则有Qpk= pqpkAp13.某桥梁桩基，如题 13图所示，桩顶嵌固于承台，承台底离地面 10 m，桩径 d=1 m，桩长 L=50 m。桩的水平变形系数 =0.25 m -1。按照建筑桩基技术规范(JGJ 94 一 1994)计算该桩基的压曲稳定系数最接近于( )。 （分数：1.00）A.(A) 0.95B.(B) 0.90 C.(C) 0.85D.(D) 0.80解析：解析 据建筑桩基技术规范)JTJ 941994 第 5.5.3条计算如下l0=10m，h=L-l 0=50-10=40(m)h=0.2540=10桩顶固接
44、桩底支于非岩石土中，h4，lc/d=13/1=13查表 5531 得答案(B)正确。14.一个山区钢筋混凝土引水渡槽采用高承台桩基础，承台板长 3.9 m，宽 2.0 m，承台下为 2根 800 mm钻孔灌注桩。承台板底距地面 5 m，桩身穿过厚 8 m的黏质粉土层，桩端持力层为密实粗砂，如题 14图所示，在承台板底标高处所受荷载为：竖向荷载 N=1066.36 kN，弯矩 M=37.56 kNm，水平力 H=18.33 kN。已知桩的水平变形系数 =0.6486 m -1， MH=0.965710-5rad/kN， HM=0.965710-5m/(kNm)， HH=2.23710-5m/k
45、N， MM=0.674910-5rad/(kNm)。按建筑桩基技术规范(JGJ 941994)计算该高承台桩基在地面处的桩身变位，其结果与( )最为接近。 （分数：1.00）A.(A) x0=0.55 mm、 0=-0.4210-3radB.(B) x0=0.65 mm、 0=-05210 -2radC.(C) x0=0.83 mm、 0=-05210 -3rad D.(D) x0=1.20 mm、 0=-08510 -2rad解析：解析 据建筑桩基技术规范(JTJ 941994)附录(B)计算如下15.一钻孔灌注桩，桩径 d=0.8 m，长 l0=10 m。穿过软土层，桩端持力层为砾石。如题
46、 15图所示，地下水位在地面下 1.5 m，地下水位以上软黏土的天然重度 =17.1 kN/m 3，地下水位以下它的浮重度 =9.4 kN/m3。现在桩顶四周地面大面积填土，填土荷重 p=10 kN/m2，要求按建筑桩基技术规范(JGJ 941994)计算因填土对该单桩造成的负摩擦下拉荷载标准值(计算中负摩阻力系数 n取 0.2)，其计算结果最接近于下列( )。 （分数：1.00）A.(A) 393 kNB.(B) 316 kNC.(C) 264 kN D.(D) 238 kN解析：解析 据建筑桩基技术规范(JGJ 941994)第 5.2.16条计算如下 16.某厂房地基为软土地基，承载力特
47、征值为 90 kPa。设计要求复合地基承载力特征值达 140 kPa。拟采用水泥粉煤灰碎石桩法处理地基，桩径设定为 0.36 m，单桩承载力特征值按 340 kN计，基础下正方形布桩，根据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)有关规定进行设计，桩间土承载力折减系数取0.80，问桩距应设计为( )。（分数：1.00）A.(A) 1.15 mB.(B) 1.55 mC.(C) 1.85 mD.(D) 2.25 m 解析：解析 据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)第 9.2.5条计算如下 17.某建筑场地为第四系新近沉积土层，拟采用水泥粉煤灰碎石桩(CFG 桩)处理，桩径为 0.36
48、 m，桩端进入粉土层 0.5 m，桩长 8.25 m。根据下表所示场地地质资料，按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)有关规定，估算单桩承载力特征值应最接近( )。 题 17表（分数：1.00）A.地层B.桩端土的端阻力特征值 qp/kpaC.桩周土的侧阻力特征值 qs/kpaD.厚度/m E.层 新近沉积粉土F.G.26.0H.4.50I.层 新沉积粉质黏土J.K.18.0L.0.95M.层 新近沉积粉土N.O.28.0P.1.20Q.层 新近沉积粉质黏土R.S.32.0T.1.10U.层 粉土V.1300W.38.0X.5.00解析：解析 据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)第 9.2.6条计算如下4.5+0.95+1.2+1.1+0.5=8.25(m)桩顶位于地表，桩端位于 8.25 m处，R a为18.有一厚度较大的软弱黏性土地基，承载力特征值为 100 kPa，采用水泥搅拌桩对该地基进行处理，桩径设计为 0.5 m。若水泥搅拌桩竖向承载力特征值为 250 kN，处理后复合地基承载力特征值达 210 kPa，
