1、注册岩土工程师专业案例上午试卷-16 及答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.如果以标准贯入器作为一种取土器，则其面积比等于( )。A177.8% B146.9% C112.3% D45.7%（分数：2.00）A.B.C.D.2.某岩体的岩石单轴饱和抗压强度为 10MPa，在现场做岩体的波速试验 vpm 4.0km/s，在室内对岩块进行波速试验 vPr=5.2km/s，如不考虑地下水、软弱结构面及初始应力的影响，按工程岩体分级标准(GB 5021894)计算岩体基本质量指标 BQ 值和确定基本质量级别。则下列计算结果正确的是( )。A312.3，级 B267.5，级C486.8
2、级 D320.0，级（分数：2.00）A.B.C.D.3.某一细颗粒土层，通过土体微结构分析，测得土体平均孔隙直径 D=0.04mm，水膜的表面张力T=7.5610-5kN/m。毛细力的方向角 a0，水的密度 w9.8kN/m 3。则土体毛细上升高度 hc。为( )。A0.385m B0.77m C7.7m D1.54m（分数：2.00）A.B.C.D.4.某工程场地进行了单孔抽水试验，地层情况及滤水管位置见下图，滤水管上下均设止水装置，主要数据如下：（分数：2.00）A.B.C.D.5.某岩层产状为：走向 80，倾向 SE，倾角 40。若以倾向线顺时针旋转 30，在岩层层面上做一条切割线，
3、则该线上的岩层视倾角 为( )。A27 B43 C36 D39（分数：2.00）A.B.C.D.6.某市地处冲积平原上，当前地下水位埋深在地面下 4m，由于开采地下水，地下水位逐年下降，年下降率为 1m，主要地层有关参数的平均值如下表所示。第 3 层以下为不透水的岩层。按岩土工程勘察规范(GB 500212001)所规定的计算方法，不考虑第 3 层以下地层可能产生的微量变形，今后 20 年内该市地面总沉降(s)预计将为( )。物理力学性质指标层序 地层名称 厚度/m 层底深度/m 孔隙比 e0 a/MPa-1 E/MPa1 粉质黏土 5 5 0.75 0.32 粉土 8 13 0.65 0.2
4、53 细砂 11 24 15.0A8.97cm B16.78cm C20.12cm D25.75cm（分数：2.00）A.B.C.D.7.某条形基础埋深为 2.0m，基础底面宽度为 2.0m，正常使用极限状态下荷载效应标准组合时传至基础顶面的荷载为 400kN/m，承载能力极限状态下基本组合传至基础顶面的荷载为 480kN/m，基础底面的合力矩为 20kNm。据建筑地基基础没计规范 (GB 500072002)，地基经深宽修正的承载力特征值为250kPa，则承载力验算结果为 ( )。A平均压力小于承载力，最大压力大于承载力的 1.2 倍B平均压力大于承载力，最大压力大于承载力的 1.2 倍C平
5、均压力小于承载力，最大压力小于承载力的 1.2 倍D平均压力大于承载力，最大压力小于承载力的 1.2 倍（分数：2.00）A.B.C.D.8.已知矩形基础埋深 1.5m，基础形心处受荷载标准组合 F=2500kN，基础埋深范围内为粉土， b0.3， d1.5，且黏粒含量 c10%，重度 17.5kN/m 3，持力层为粉土，承载力特征值fak=130kPa，则基础尺寸应为( )。A3.5m4.0m B4.0m5.0mC4.0m4.5m D5.0m6.0m（分数：2.00）A.B.C.D.9.如图所示，柱截面为 500mm500mm，传至承台顶面的荷载 F2500kN，试确定柱边截面弯矩并进行配筋
6、fy=300MPa)计算，其结果为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.10.已知矩形基础在地震作用效应标准组合时受竖向荷载 F=800kN，弯矩 M 20kNm，基础埋深 1.5m，深度修正后的地基承载力特征值 fa125kN/m 2，地基土抗震承载力调整系数为 1.3，则基础尺寸应为( )。A2.5m3.5m B2.0m3.0mC3.0m4.0m D2.5m3.0m（分数：2.00）A.B.C.D.11.某墙下条形基础，埋置深度 1.5m，上部结构传来的荷载值 83kN，弯矩值 8.0 kNm。修正后的地基承载力特征值 fa90kN/m 2，其他条件见下图，试按台阶的宽高比为 1/2
7、确定混凝土基础上的砖放脚台阶数，其结果为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.12.某场地自 08m 为松散砂土，q s1k60kPa，实测标准贯入击数为 9 击，液化判别临界标准贯入击数为10 击，自 8m 以下为砾石土，q s2k110kPa，q pk5000kPa，拟采用独立 4 桩承台，承台埋深 2.0m，桩长10m，桩径 400mm，据建筑桩基技术规范(JGJ 94 94)，单桩承载力为( )kN。A1331 B1381 C1431 D1481（分数：2.00）A.B.C.D.13.按公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 02485)确定如图所示桩基的单桩受压容许承载力，其结果为(
8、 )。(条件：预制混凝土方桩，边长 400mm400mm，用振动沉桩工艺，其他条件如图所示)（分数：2.00）A.B.C.D.14.某场地为均质黏性土场地，土层极限侧阻力标准值为 60kPa，极限端阻力标准值为 1500kPa，拟采用钢管桩基础，桩径为 500mm，桩长为 10m，桩顶入土深度为 2.0m，桩端有一个隔板。按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算，该钢管桩与同样尺寸的混凝土预制桩相比，正确的说法为( )。A桩侧阻力二者相同，桩端阻力钢管桩为混凝土预制桩的 80%B桩侧阻力二者相同，桩端阻力钢管桩为混凝土预制桩的 64%C桩侧阻力钢管桩为混凝土预制桩的 80%，桩端阻力二者相同
9、D桩侧阻力钢管桩为混凝土预制桩的 64%，桩端阻力二者相同（分数：2.00）A.B.C.D.15.某正方形承台底面下设 9 根钢管桩，桩径为 0.4m，桩长为 15m，桩间距为 1.2m，承台底面尺寸为3.0m3.0m，桩侧为黏性土，桩端为粗砂土，基桩总极限侧阻力标准值为 240kN，总极限端阻力标准值为490kN，承台底土总极限阻力标准值为 180kN，承台底土阻力群桩效应系数为 0.63，极限阻力标准值均按经验参数法计算，据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)，复合基桩的竖向承载力设计值为( )kN。A448 B498 C548 D598（分数：2.00）A.B.C.D.16.某场地自 0
10、8.0m 为软塑黏性土，I L0.80，c0.88，19kN/m 3，地下水位为 5.0m，土层承载力特征值为 70kPa，拟采用独立基础，底面尺寸为 2m4m，基础底面埋深 2.0m，基底底面处相应于荷载效应标准组合时的平均压力为 220kPa，基底下设 2.0m 厚的粗砂垫层。则垫层下软土层承载力验算结果为( )。A满足，承载力为 136.5kPa B不满足，承载力为 136.5kPaC满足，承载力为 146.5kPa D不满足，承载力为 146.5kPa（分数：2.00）A.B.C.D.17.某杂填土场地采用柱锤冲扩桩法处理，桩径为 0.8m，桩距为 1.5m，桩土应力比为 3，桩间土承
11、载力特征值为 120kPa，按正三角形布桩，整片处理，处理后复合地基承载力特征值为( )kPa。(按建筑地基处理技术规范(JCJ 792002)计算)A182 B192 C202 D212（分数：2.00）A.B.C.D.18.某饱和软黏土场地采用石灰桩法处理，桩成孔直径为 300mm，桩面积可按 1.2 倍孔径计算，桩间距为900mm，三角形布桩，桩体承载力特征值为 400kPa，桩间土承载力特征值为 100kPa，处理后桩间土承载力提高 20%，按建筑地基处理技术规范(JGJ 79 2002)计算，复合地基承载力最接近( )kFa。A150 B160 C170 D180（分数：2.00）A
12、B.C.D.19.某松散砂土地基，处理前现场测得砂土孔隙比为 0.81，土工试验测得砂土的最大、最小孔隙比分别为0.90 和 0.60。现拟采用砂石桩法，要求挤密后砂土地基达到的相对密度为 0. 80。若砂石桩的桩径为0.70m，等边三角形布置，则砂石桩的桩距应采用( )为宜。A2.0m B2.3m C2.5m D2.6m（分数：2.00）A.B.C.D.20.某粉土场地地基土承载力特征值为 140kPa，采取 CFG 桩处理，桩径为 400mm，桩间距为 1.86m，正三角形布桩，桩体承载力特征值为 6600kPa，桩间土承载力折减系数取 0.95，粉土层压缩模量为 8MPa，则加固后复合
13、地基的压缩模量为( )。A15MPa B18MPa C20MPa D23MPa（分数：2.00）A.B.C.D.21.某基坑挖深为 6.0m，采用单层支点排桩支护结构，支点位于地表下 1.5m 处，场地为均质黏性土场地，19 kN/m 3，c10kPa，=20，地下水位埋深为 8.0m，每延长米的基坑需要支反力的计算值最接近( )kN。A96 B128 C138 D88（分数：2.00）A.B.C.D.22.某基坑挖深为 6.0m，采用单层支点排桩支护结构，支点位于地表下 1.5m 处，场地为均质黏性土场地，19kN/m 3，c=10kPa，20，地下水位埋深为 8.0m，如采用锚杆提供支反力
14、锚杆倾角为 15，则锚杆自由段长度为( )m。(注：据建筑基坑支护技术规程(JGJ 12099)计算)A2.94 B3.94 C3.84 D4.04（分数：2.00）A.B.C.D.23.某土坡高度 10m，坡角 为 70，坡体土的 =19kN/m 3，c25kPa，=20，与 和 有关的泰勒稳定系数为 8.4，该边坡稳定性系数为( )。A1.0 B1.1 C1 D不能确定（分数：2.00）A.B.C.D.24.某岩溶地区铁路路基附近有溶洞，溶洞顶板岩层厚度为 10m，安全系数为 1.2，岩石内摩擦角为 36，第四纪土层厚度为 4m，则路基距溶洞的安全距离宜为( )m。A6 B10 C15
15、D20（分数：2.00）A.B.C.D.25.如图所示，某山区公路路基宽 B20m，下伏一溶洞，溶洞跨度 b=8m，顶板为近似水平厚层状、裂隙不发育、坚硬完整的岩层。现设顶板岩体的抗弯强度为 4.2MPa，顶板总荷重为 Q=19 000kN/m。在安全系数为 2.0 时，按梁板受力抗弯情况(设最大弯矩 M= Qb2)估算的溶洞顶板的最小安全厚度最接近( )。（分数：2.00）A.B.C.D.26.存在大面积地面沉降的某市，其地下水位下降平均速率为 1m/年，现地下水位在地面下 5m 处，主要地层结构及参数见下表，试用分层总和法估算今后 15 年内地面总沉降量，其值最接近( )。层号 地层名称
16、层厚(m) 层底埋深(m) 压缩模量 Es(MPa)1 粉质黏土 8 8 5.22 粉土 7 15 6.73 细砂 18 33 12.04 不透水岩石A613mm B469mm C320mm D291mm（分数：2.00）A.B.C.D.27.对某路基下岩溶层采用灌浆处理。其灌浆的扩散半径 R1.5m，灌浆段厚度 h =5.4m，岩溶裂隙率0.24，有效充填系数 0.85，超灌系数 1.2，岩溶裂隙充填率 0.1，试估算单孔灌浆量，其结果约为( )。A9.3m 3 B8.4m 3 C7.8m 3 D5.4m 3（分数：2.00）A.B.C.D.28.已知有如图所示属于同一设计地震分组的 A、B
17、 两个土层模型，有关其场地特征周期 Tg的大小的说法正确的是( )。（分数：2.00）A.B.C.D.29.某建筑场地土层分布及实测剪切波速如下表所示，则在计算深度范围内土层的等效剪切波速最接近( )。层序 岩土名称 层厚 di/m 层底深度/m 实测剪切波速 vsi/(m/s) 1 填土 2.0 2.0 1502 粉质黏土 3.0 5.0 2003 淤泥质粉质黏土 5.0 10.0 1004 残积粉质黏土 5.0 15.0 3005 花岗岩孤石 2.0 17.0 6006 残积粉质黏土 8.0 25.0 3007 风化花岗岩 500A128m/s B158m/s C179m/s D185m/
18、s（分数：2.00）A.B.C.D.30.某建筑场地抗震设防烈度为 8 度，设计基本地震加速度为 0.30g，设计地震分组为第二组，场地类别为类，建筑物结构白振周期 T=1.65s，结构阻尼比 取 0。05，当进行多遇地震作用下的截面抗震验算时，相应于结构自振周期的水平地震影响系数值最接近( )。A0.09 B0.08 C0.07 D0.06（分数：2.00）A.B.C.D.注册岩土工程师专业案例上午试卷-16 答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.如果以标准贯入器作为一种取土器，则其面积比等于( )。A177.8% B146.9% C112.3% D45.7%（分数：2.00
19、A.B.C. D.解析：据工程地质手册第三版第三篇第二章第五节第 233 页内容计算如下：标准贯入器外径为 51mm，内径为 35mm，据第二篇第六章第一节(第 154 页)，面积比为2.某岩体的岩石单轴饱和抗压强度为 10MPa，在现场做岩体的波速试验 vpm 4.0km/s，在室内对岩块进行波速试验 vPr=5.2km/s，如不考虑地下水、软弱结构面及初始应力的影响，按工程岩体分级标准(GB 5021894)计算岩体基本质量指标 BQ 值和确定基本质量级别。则下列计算结果正确的是( )。A312.3，级 B267.5，级C486.8，级 D320.0，级（分数：2.00）A.B. C.D
20、解析：由工程岩体分级标准(GB 5021894)第 4.1.1 条和 4.2.1 条可知Rc=10MPaKv(v pm/vpr) 2(4.0/5.2) 20.59BQ90+3R c+250Kv=267.5为级。3.某一细颗粒土层，通过土体微结构分析，测得土体平均孔隙直径 D=0.04mm，水膜的表面张力T=7.5610-5kN/m。毛细力的方向角 a0，水的密度 w9.8kN/m 3。则土体毛细上升高度 hc。为( )。A0.385m B0.77m C7.7m D1.54m（分数：2.00）A.B. C.D.解析：毛细上升高度4.某工程场地进行了单孔抽水试验，地层情况及滤水管位置见下图，滤水
21、管上下均设止水装置，主要数据如下：（分数：2.00）A. B.C.D.解析：由题图可知，该抽水井为承压含水层完整井，采用承压含水层完整井稳定流计算公式：5.某岩层产状为：走向 80，倾向 SE，倾角 40。若以倾向线顺时针旋转 30，在岩层层面上做一条切割线，则该线上的岩层视倾角 为( )。A27 B43 C36 D39（分数：2.00）A.B.C. D.解析：tantancostan40cos300.8390.866=0.7266arctan0.7266366.某市地处冲积平原上，当前地下水位埋深在地面下 4m，由于开采地下水，地下水位逐年下降，年下降率为 1m，主要地层有关参数的平均值如下
22、表所示。第 3 层以下为不透水的岩层。按岩土工程勘察规范(GB 500212001)所规定的计算方法，不考虑第 3 层以下地层可能产生的微量变形，今后 20 年内该市地面总沉降(s)预计将为( )。物理力学性质指标层序 地层名称 厚度/m 层底深度/m 孔隙比 e0 a/MPa-1 E/MPa1 粉质黏土 5 5 0.75 0.32 粉土 8 13 0.65 0.253 细砂 11 24 15.0A8.97cm B16.78cm C20.12cm D25.75cm（分数：2.00）A.B. C.D.解析：由岩土工程勘察规范(GB 500212001)第 5.6.6 条，采用分层总和法计算7.某
23、条形基础埋深为 2.0m，基础底面宽度为 2.0m，正常使用极限状态下荷载效应标准组合时传至基础顶面的荷载为 400kN/m，承载能力极限状态下基本组合传至基础顶面的荷载为 480kN/m，基础底面的合力矩为 20kNm。据建筑地基基础没计规范 (GB 500072002)，地基经深宽修正的承载力特征值为250kPa，则承载力验算结果为 ( )。A平均压力小于承载力，最大压力大于承载力的 1.2 倍B平均压力大于承载力，最大压力大于承载力的 1.2 倍C平均压力小于承载力，最大压力小于承载力的 1.2 倍D平均压力大于承载力，最大压力小于承载力的 1.2 倍（分数：2.00）A.B.C. D.
24、解析：根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)5.2 节计算8.已知矩形基础埋深 1.5m，基础形心处受荷载标准组合 F=2500kN，基础埋深范围内为粉土， b0.3， d1.5，且黏粒含量 c10%，重度 17.5kN/m 3，持力层为粉土，承载力特征值fak=130kPa，则基础尺寸应为( )。A3.5m4.0m B4.0m5.0mC4.0m4.5m D5.0m6.0m（分数：2.00）A.B. C.D.解析：设基础宽度 b3mfa=fak+ b(b-3)+ d m (d-0.5)=130+0+1.517.5(1.5-0.5)=156.25kpa9.如图所示，柱截面为 500
25、mm500mm，传至承台顶面的荷载 F2500kN，试确定柱边截面弯矩并进行配筋fy=300MPa)计算，其结果为( )。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：NF/n2500/4625kNh00.85mM =M 625(1.25-0.25)2=1250 kNmAs=M/(0.9fyh0)=54.5 cm210.已知矩形基础在地震作用效应标准组合时受竖向荷载 F=800kN，弯矩 M 20kNm，基础埋深 1.5m，深度修正后的地基承载力特征值 fa125kN/m 2，地基土抗震承载力调整系数为 1.3，则基础尺寸应为( )。A2.5m3.5m B2.0m3.0mC3.0m4.0m D2.
26、5m3.0m（分数：2.00）A.B. C.D.解析：f aE= afa=1.3125=162.5kPa11.某墙下条形基础，埋置深度 1.5m，上部结构传来的荷载值 83kN，弯矩值 8.0 kNm。修正后的地基承载力特征值 fa90kN/m 2，其他条件见下图，试按台阶的宽高比为 1/2 确定混凝土基础上的砖放脚台阶数，其结果为( )。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：计算基础宽度取长度 1m 计算pkmax=113.78kPapkmin64.80kPapk (113.78+64.80)/2=89.29kPaf a90kPa(满足)确定基础砖放脚台阶数基底平均压力 pk=89.29
27、kN/m2100kN/m 2，查建筑地基基础设计规范(GB 500072002)表 8.1.2，得b2/H0=1于是 b21300300mm12.某场地自 08m 为松散砂土，q s1k60kPa，实测标准贯入击数为 9 击，液化判别临界标准贯入击数为10 击，自 8m 以下为砾石土，q s2k110kPa，q pk5000kPa，拟采用独立 4 桩承台，承台埋深 2.0m，桩长10m，桩径 400mm，据建筑桩基技术规范(JGJ 94 94)，单桩承载力为( )kN。A1331 B1381 C1431 D1481（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据建筑桩基技术规范(JGJ 9494
28、)第 5.2.12 条计算N63.5/Ncr9/100.9因为 dL10m，且承台底为非液化土层，取少 L1/3Quk=u Lqsik i+qpkAp13.按公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 02485)确定如图所示桩基的单桩受压容许承载力，其结果为( )。(条件：预制混凝土方桩，边长 400mm400mm，用振动沉桩工艺，其他条件如图所示)（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：因为为振动沉桩，所以选公式P=(ua i i i+aA R)/2d0.4m0.8m侧阻计算ua i i i=0.44(0.7355+0.7640+0.6860+ 1.10.565)=971.6kN端阻计算aA R
29、1.10.424000704kNP(971.6+704)/2838kN14.某场地为均质黏性土场地，土层极限侧阻力标准值为 60kPa，极限端阻力标准值为 1500kPa，拟采用钢管桩基础，桩径为 500mm，桩长为 10m，桩顶入土深度为 2.0m，桩端有一个隔板。按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算，该钢管桩与同样尺寸的混凝土预制桩相比，正确的说法为( )。A桩侧阻力二者相同，桩端阻力钢管桩为混凝土预制桩的 80%B桩侧阻力二者相同，桩端阻力钢管桩为混凝土预制桩的 64%C桩侧阻力钢管桩为混凝土预制桩的 80%，桩端阻力二者相同D桩侧阻力钢管桩为混凝土预制桩的 64%，桩端阻力二者
30、相同（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 5.2.10 条计算15.某正方形承台底面下设 9 根钢管桩，桩径为 0.4m，桩长为 15m，桩间距为 1.2m，承台底面尺寸为3.0m3.0m，桩侧为黏性土，桩端为粗砂土，基桩总极限侧阻力标准值为 240kN，总极限端阻力标准值为490kN，承台底土总极限阻力标准值为 180kN，承台底土阻力群桩效应系数为 0.63，极限阻力标准值均按经验参数法计算，据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)，复合基桩的竖向承载力设计值为( )kN。A448 B498 C548 D598（分数：2.00）A.B. C.D
31、解析：根据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 5.2.2.2 条计算查表 5.2.2 得 s P1.65， c=1.7sa/d1.2/0.43，B d/3/150.2查表 5.2.3-1 得 s=0.8， p1.26， c0.63Qck180/920kNR sQsk/ s+ pQpk/ P+ cQck/ c0.8240/1.65+1.26490/1.65+0.6320/1.7498kN16.某场地自 08.0m 为软塑黏性土，I L0.80，c0.88，19kN/m 3，地下水位为 5.0m，土层承载力特征值为 70kPa，拟采用独立基础，底面尺寸为 2m4m，基础底面埋深 2.0m，基
32、底底面处相应于荷载效应标准组合时的平均压力为 220kPa，基底下设 2.0m 厚的粗砂垫层。则垫层下软土层承载力验算结果为( )。A满足，承载力为 136.5kPa B不满足，承载力为 136.5kPaC满足，承载力为 146.5kPa D不满足，承载力为 146.5kPa（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)第 4.2.1 条计算pch 119238kPa17.某杂填土场地采用柱锤冲扩桩法处理，桩径为 0.8m，桩距为 1.5m，桩土应力比为 3，桩间土承载力特征值为 120kPa，按正三角形布桩，整片处理，处理后复合地基承载力特征值为(
33、 )kPa。(按建筑地基处理技术规范(JCJ 792002)计算)A182 B192 C202 D212（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)第 7.2.8 条、第 15.2.7 条计算de1.05s=1.051.5=1.575m18.某饱和软黏土场地采用石灰桩法处理，桩成孔直径为 300mm，桩面积可按 1.2 倍孔径计算，桩间距为900mm，三角形布桩，桩体承载力特征值为 400kPa，桩间土承载力特征值为 100kPa，处理后桩间土承载力提高 20%，按建筑地基处理技术规范(JGJ 79 2002)计算，复合地基承载力最接近( )kFa
34、A150 B160 C170 D180（分数：2.00）A.B. C.D.解析：根据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)第 7.2.8 条、第 13.2.9 条计算de1.05s1.050.90.945m19.某松散砂土地基，处理前现场测得砂土孔隙比为 0.81，土工试验测得砂土的最大、最小孔隙比分别为0.90 和 0.60。现拟采用砂石桩法，要求挤密后砂土地基达到的相对密度为 0. 80。若砂石桩的桩径为0.70m，等边三角形布置，则砂石桩的桩距应采用( )为宜。A2.0m B2.3m C2.5m D2.6m（分数：2.00）A.B. C.D.解析：由建筑地基处理技术规范(JGJ
35、792002)第 8.2.2 条计算计算挤密后的砂土孔隙比e10.90-0.8(0.90-0.60)0.66根据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)式(8.2.2-1)20.某粉土场地地基土承载力特征值为 140kPa，采取 CFG 桩处理，桩径为 400mm，桩间距为 1.86m，正三角形布桩，桩体承载力特征值为 6600kPa，桩间土承载力折减系数取 0.95，粉土层压缩模量为 8MPa，则加固后复合地基的压缩模量为( )。A15MPa B18MPa C20MPa D23MPa（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：d e=1.051.861.953m21.某基坑挖深为 6.0m
36、采用单层支点排桩支护结构，支点位于地表下 1.5m 处，场地为均质黏性土场地，19 kN/m 3，c10kPa，=20，地下水位埋深为 8.0m，每延长米的基坑需要支反力的计算值最接近( )kN。A96 B128 C138 D88（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据建筑基坑支护技术规程(JGJ 12099)第 4.1.1 条及有关内容计算Ka=tan2 (45-/2)tan 2 (45-20/2)0.49Kp=tan2 (45+/2)=tan 2 (45+20/2)2.04主动土压力为 0 的点到地表的距离22.某基坑挖深为 6.0m，采用单层支点排桩支护结构，支点位于地表下 1.
37、5m 处，场地为均质黏性土场地，19kN/m 3，c=10kPa，20，地下水位埋深为 8.0m，如采用锚杆提供支反力，锚杆倾角为 15，则锚杆自由段长度为( )m。(注：据建筑基坑支护技术规程(JGJ 12099)计算)A2.94 B3.94 C3.84 D4.04（分数：2.00）A.B. C.D.解析：根据建筑基坑支护技术规程(JGJ 12099)第 4.4.4 条计算 f= tsin(45-/2)/sin(45+/2)=(6+0.45)sin(45-20/2)/sin(45+15+20/2)=3.94m23.某土坡高度 10m，坡角 为 70，坡体土的 =19kN/m 3，c25kPa
38、20，与 和 有关的泰勒稳定系数为 8.4，该边坡稳定性系数为( )。A1.0 B1.1 C1 D不能确定（分数：2.00）A.B. C.D.解析：根据工程地质手册第三版式 622 及相关内容计算NsH/c1910/25=7.624.某岩溶地区铁路路基附近有溶洞，溶洞顶板岩层厚度为 10m，安全系数为 1.2，岩石内摩擦角为 36，第四纪土层厚度为 4m，则路基距溶洞的安全距离宜为( )m。A6 B10 C15 D20（分数：2.00）A.B. C.D.解析：根据铁路特殊路基设计规范(TB 100352002)第 13.2.4 条计算25.如图所示，某山区公路路基宽 B20m，下伏一溶洞，
39、溶洞跨度 b=8m，顶板为近似水平厚层状、裂隙不发育、坚硬完整的岩层。现设顶板岩体的抗弯强度为 4.2MPa，顶板总荷重为 Q=19 000kN/m。在安全系数为 2.0 时，按梁板受力抗弯情况(设最大弯矩 M= Qb2)估算的溶洞顶板的最小安全厚度最接近( )。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：26.存在大面积地面沉降的某市，其地下水位下降平均速率为 1m/年，现地下水位在地面下 5m 处，主要地层结构及参数见下表，试用分层总和法估算今后 15 年内地面总沉降量，其值最接近( )。层号 地层名称 层厚 (m)层底埋深(m)压缩模量Es(MPa)1 粉质黏土 8 8 5.22 粉土 7
40、 15 6.73 细砂 18 33 12.04不透水岩石A613mm B469mm C320mm D291mm（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：计算公式为p 为水位下降、浮力减小转化的有效应力增值，MPa，每下降 1m 水位取为 0.01MPa，15 年后水位下降至现地面下 20m 处。27.对某路基下岩溶层采用灌浆处理。其灌浆的扩散半径 R1.5m，灌浆段厚度 h =5.4m，岩溶裂隙率0.24，有效充填系数 0.85，超灌系数 1.2，岩溶裂隙充填率 0.1，试估算单孔灌浆量，其结果约为( )。A9.3m 3 B8.4m 3 C7.8m 3 D5.4m 3（分数：2.00）A.B.
41、 C.D.解析：单孔灌浆量V=R 2h(1-)3.141.5 25.40.240.851.2(1-0.1)=8.41m328.已知有如图所示属于同一设计地震分组的 A、B 两个土层模型，有关其场地特征周期 Tg的大小的说法正确的是( )。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据建筑抗震设计规范(GB 500112001)第 4.1.4 条、第 4.1.5 条、第 4.1.6 条、第 5.1.4 条计算，A、B 覆盖层厚度均为 12.0m，等效剪切波速为29.某建筑场地土层分布及实测剪切波速如下表所示，则在计算深度范围内土层的等效剪切波速最接近( )。层序 岩土名称 层厚di/m层底深度/m
42、实测剪切波速vsi/(m/s) 1 填土 2.0 2.0 1502 粉质黏土 3.0 5.0 2003淤泥质粉质黏土5.010.01004残积粉质黏土5.015.03005花岗岩孤石2.017.06006残积粉质黏土8.025.03007风化花岗岩500A128m/s B158m/s C179m/s D185m/s（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：据建筑抗震设计规范(GB 500112001)第 4.1.4 条、第 4.1.5 条计算覆盖层厚度取 25m，计算深度取 20m30.某建筑场地抗震设防烈度为 8 度，设计基本地震加速度为 0.30g，设计地震分组为第二组，场地类别为类，建筑物结构白振周期 T=1.65s，结构阻尼比 取 0。05，当进行多遇地震作用下的截面抗震验算时，相应于结构自振周期的水平地震影响系数值最接近( )。A0.09 B0.08 C0.07 D0.06（分数：2.00）A. B.C.D.解析：据建筑抗震设计规范(GB 500112001)第 5.1.4 条、第 5.1.5 条计算 max=0.24场地类别为类，T g=0.55sTgT5T g
