1、注册岩土工程师专业案例下午试卷-16 及答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.十字板剪切试验测得原状土和扰动土剪切破坏时的百分表读数分别为 88 和 48，轴杆矫正时的读数为10，该土体的灵敏度 St为( )。A0.49 B2.05 C1.83 D4.8（分数：2.00）A.B.C.D.2.地下工程勘察得知：岩石质量指标 RQD=75%，裂隙组数 Jn=6，裂隙面粗糙系数 Jr=3.0，裂隙风化变异系数 Ja=2.0，裂隙水折减系数 Jw=0.5，应力折减系数 SRF=2.5，按巴顿围岩分类方法，Q 应为( )。A0.0786 B3.75 C1.523 D0.0375（分数：2
2、00）A.B.C.D.3.某地下连续墙支护结构，其渗流流网如图所示。已知土的孔隙比 e=0.92，土粒相对密度 ds=2.65，坑外地下水位距地表 1.2m，基坑开挖深度 8.0m，a、b 点所在流网网格长度 L1=1.8m，则对 ab 区段的渗流稳定性的判断正确的是( )。（分数：2.00）A.B.C.D.4.某土样大于 5mm 的颗粒百分含量为 20%，粗粒组的吸着含水量为 18%，比重为 2.68，细粒组的最优含水量为 20%，最大干密度为 1.66g/cm3，该土样的最大干密度及最优含水量应为( )。A1.80g/cm 3，18% B1.73g/cm 3，18%C1.80g/cm 3
3、19.6% D1.73g/cm 3，19.6%（分数：2.00）A.B.C.D.5.某民用建筑场地为砂土场地，采用圆形平板荷载试验，试坑深度为 1.5m，承压板面积为 2500cm2，修正后初始直线段方程为 s=0.05p(式中：s 为承压板沉降值(mm)；p 为承压板底面压力(kPa)。该砂土层的变形模量为( )。A8MPa B10MPa C12MPa D14MPa（分数：2.00）A.B.C.D.6.有一基础，宽为 4m，长为 8m，基底附加应力为 90kN/m2，中心线下 6m 处竖向附加应力为 58.28kN/m2；另一基础宽度为 2m，长为 4m，基底附加应力为 100kN/m2，
4、则角点下 6m 处附加应力为( )A16.20 kN/m 2 B64.76 kN/m 2C32.38 kN/m 2 D40.20 kN/m 2（分数：2.00）A.B.C.D.7.有一深厚粉质黏土层，地下水位在地表处，饱和重度 sat=18kN/m3，由于工程需要，大面积降低地下水位 3m，降水区重度变为 17kN/m3，孔隙比与应力关系为 e=1.25-0.00125p，则降水区土层沉降量为( )。A2.27cm B2.68cm C3.04cm D4.12cm（分数：2.00）A.B.C.D.8.某超固结黏性土层厚 3.0m，前期固结压力 pc=300kPa，原位压缩曲线压缩指数 Ccf=0
5、5，回弹指数Cc=0.1，土层所受的平均自重应力 p1=100kPa，e o=0.73，在黏性土层上建建筑物后，若建筑物的荷载在土层中引起的平均竖向附加应力p=400kPa，则该黏性土的最终沉降量为( )cm。A12.4 B35.8 C27.6 D23.2（分数：2.00）A.B.C.D.9.某矩形基础底面尺寸为 2.0m2.5m，地基及基础剖面如图所示。原地下水位在地面下 6.0m，后地下水位上升至距地面 1.0m，若忽略地下水位变化对土的抗剪强度指标的影响，则水位上升后地基承载力比原先下降( )。（分数：2.00）A.B.C.D.10.已知基础宽 10m，长 20m，埋深 4m，地下水位
6、距地表 1.5m。基础底面以上土的平均重度为 12kN/m3，在持力层以下有一软弱下卧层，该层顶面距地表 6m，土的重度为 18kN/m 3，已知软弱下卧层经深度修正的地基承载力为 130kPa，则基底总压力不超过( )时，才能满足软弱下卧层强度验算要求。A66kPa B88kPa C104kPa D114kPa（分数：2.00）A.B.C.D.11.对强风化、较破碎的砂岩采取岩块进行了室内饱和单轴抗压强度试验，其试验值分别为9MPa、11MPa、13MPa、10MPa、15MPa 和 7MPa。根据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)确定岩石地基承载力特征值，其最大取值最接近(
7、 )。A0.7MPa B1.2MPa C1.7MPa D2.1MPa（分数：2.00）A.B.C.D.12.某桩基工程安全等级为二级，其桩型、平面布置、剖面和地层分布如图所示，土层物理力学指标见下表。已知复合基桩承台底地基土相应于任何复合基桩的总极限阻力标准值为 472kN，各群桩效应系数分别为 s=0.8， p=1.32， c=0.26，各抗力分项系数分别为 s= p= c=1.65，按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算复合基桩的竖向承载力设计值，其计算结果最接近( )。（分数：2.00）A.B.C.D.13.某桩基工程安全等级为二级，其桩型平面布置、削面及地层分布如图所示，土层及桩
8、基设计参数见图，作用于桩端平面处的有效附加应力为 400kPa(长期效应组合)，其中心点的附加应力曲线如图所示(假定为直线分布)，沉降经验系数 =1，地基沉降计算深度至基岩面，按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算桩基最终沉降量，其计算结果为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.14.某二级建筑物扩底抗拔灌注桩桩径 d=1.0m，桩长 12m，扩底直径 D=1.8m，扩底段高度 hc=1.2m，桩周土性参数如图所示，按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算基桩的抗拔极限承载力标准值，其值最接近( )。(抗拔系数：粉质黏土为 0.7；砂土为 0.5)（分数：2.00）A.B.C.D
9、15.某桩基工程安全等级为二级，其桩型平面布置、剖面和地层分布如图所示，土层及桩基设计参数见图，承台底面以下存在高灵敏度淤泥质黏土，其地基土极限阻力标准值 qck=90kPa。已知： s=0.9， P=1.35， s= p=1.65。试按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)中非端承桩桩基计算复合基桩竖向承载力设计值，其计算结果为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.16.如图所示，某泵房按二级桩基考虑，为抗浮设置抗拔桩，上拔力设计值为 600kN，桩型采用钻孔灌注桩，桩径 d=550mm，桩长 l=16m，桩群边缘尺寸为 20m10m，桩数为 50 根，按建筑桩基技术规范(JGJ 94
10、94)计算群桩基础及基桩的抗拔承载力，其计算结果为( )。(桩侧阻抗力分项系数 s=1.65；抗拔系数 i：对黏性土取 0.7，对砂土取 0.6，桩身材料重度 =25kN/m 3，群桩基础平均重度 =20kN/m 3)（分数：2.00）A.B.C.D.17.某场地中淤泥质黏土厚 15m，下为不透水土层，该淤泥质黏土层固结系数 Ch=Cv=2.010-3cm2/s，拟采用大面积堆载预压法加固，采用袋装砂井排水，井径 dw=70mm，砂井按等边三角形布置，井距 s=1.4m，井深 15m，预压荷载 p=60kPa，一次匀速施加，时间为 12 天，则开始加荷后 100 天平均固结度接近( )。(按
11、建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002)计算)（分数：2.00）A.B.C.D.18.某场地分布有 4.0m 厚的淤泥质土层，其下为粉质黏土，采用石灰桩法进行地基处理，处理 4m 厚的淤泥质土层后形成复合地基，淤泥质土层天然地基承载力特征值为 80kPa，石灰桩桩体承载力特征值为350kPa，石灰桩成孔直径 d=0.35m，按正三角形布桩，桩距 s=1.0m，桩面积按 1.2 倍成孔直径计算，处理后桩间土承载力可提高 1.2 倍，则复合地基承载力特征值最接近( )。A117kPa B127kPa C137kPa D147kPa（分数：2.00）A.B.C.D.19.地基中有一饱和软黏土层
12、厚度 H=8m，其下为粉土层，采用打设塑料排水板真空预压加固。平均潮位与饱和软黏土顶面相齐。该层顶面分层铺设 80cm 砂垫层(重度为 19kN/m3)，塑料排水板打至软黏土层底面，正方形布置，间距 1.3m，然后采用 80kPa 大面积真空预压 6 个月。按正常固结土考虑，其最终固结沉降量最接近( )。(经试验得：软土的天然重度 =17kN/m 3，天然孔隙比 eo=1.6，压缩指数 Cc=0.55，沉降修正系数取 1.0)A1.09m B0.73m C0.99m D1.20m（分数：2.00）A.B.C.D.20.一非浸水重力式挡土墙，墙体重力 W 为 180kN，墙后主动土压力水平分力
13、 Eax为 75kN，墙后主动土压力垂直分力 Eay，为 12kN，墙基底宽度 B 为 1.45m，基底合力偏心距 e 为 0.2m，地基容许承载力为290kPa，则挡土墙趾部压应力 与地基容许承载力的数值关系最接近( )。A0.08 B0078C0.83 D1=11（分数：2.00）A.B.C.D.21.止水帷幕如图所示，上游土中最高水位为 0.00m，下游地面为-8.00m，土的天然重度 =18kN/m 3，安全系数取 2.0，则止水帷幕应设置的合理深度为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.22.一位于干燥高岗的重力式挡土墙，如挡土墙的重力 W 为 156kN，其对墙趾的力臂 zw为
14、 0.8m，作用于墙背的主动土压力垂直分力 Eay为 18kN，其对墙趾的力臂 zy为 1.2m，作用于墙背的主动土压力水平分力 Eax为 35kN，其对墙趾的力臂 zx为 2.4m，墙前被动土压力忽略不计。则该挡土墙绕墙趾的倾覆稳定系数 K。最接近( )。A1.40 B1.50 C1.60 D1.70（分数：2.00）A.B.C.D.23.某路堤的地基土为薄层均匀冻土层，稳定融土层深度为 3.0m，融沉系数为 10%，融沉后体积压缩系数。为 0.3MPa-1，即 Es=3.33MPa，基底平均总压力为 180kPa，该层的融沉及压缩总量接近( )。A16cm B30cm C46cm D192
15、cm（分数：2.00）A.B.C.D.24.采用土钉加固一破碎岩质边坡，其中某根土钉有效锚固长度 L=4.0m，该土钉计算承受拉力 E 为188kN，锚孔直径 dh=108mm，锚孔壁对砂浆的极限剪应力 =0.25MPa，钉材与砂浆间黏结力 8=2.0mPa，钉材直径 db=32mm，该土钉抗拔安全系数最接近( )。AK=0.55 BK=1.80CK=2.37 DK=4.28（分数：2.00）A.B.C.D.25.某矿区的采空区巷道宽度月为 5m，巷道顶板厚度为 68m，巷道顶板平均重度为 22.58kN/m 3，巷道单位长度侧壁摩阻力 f=3600kPa，在其拟建之建筑物所产生的基底压力 p
16、o=180kPa。则地基稳定类型为( )。A稳定 B稳定性差C不稳定 D基本稳定（分数：2.00）A.B.C.D.26.某地滑坡如图所示，R=50m，d 1=20m，d 2=8m，W 1=11 250kN，W 2=3214kN，=67.0kPa，=120。则该滑坡所处的状态为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.27.某铁路路基通过多年冻土区，地基为粉质黏土，d s=2.7，p=2.0g/cm 3，冻土总含水量 o40%，起始融沉含水量 =21%，塑限 p=20%，则该段多年冻土的融沉等级为( )。A级 B级 C级 D级（分数：2.00）A.B.C.D.28.陇东陕北地区自重湿陷性黄土挖深
17、井取样的试验数据如图所示，拟建乙类建筑应消除土层的部分湿陷量并控制剩余湿陷量不大于 200mm,则从基底算起的地基处理厚度为( )m。（分数：2.00）A.B.C.D.29.某土层钻孔资料如下：第一层中砂，土层厚度 9m，土层剪切波速为 180m/s，第二层淤泥质土，土层剪切波速为 140m/s；中砂和淤泥质土层的等效剪切波速为 155.56m/s；第三层密实的碎石土，土层厚度20m，土层剪切波速为 550m/s，按建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)，该场地的覆盖层厚度最接近( )。A9m B11m C20m D无法确定（分数：2.00）A.B.C.D.30.按建筑抗震设计规范(G
18、B 50011-2001)和下表土层钻孔及剪切波速资料确定场地的类别，则该场地的类别为( )。土层钻孔及剪切波速资料序号 层底深度/m 层厚/m 土名 剪切波速 vs/(m/s)1 3.0 3.0 淤泥质土 1002 6.0 3.0 粉土 1103 10.0 4.0 中砂 3004 24.0 14.0 黏性土 4405 80.0 56.0 碎石土 550A类 B类 C类 D类（分数：2.00）A.B.C.D.注册岩土工程师专业案例下午试卷-16 答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.十字板剪切试验测得原状土和扰动土剪切破坏时的百分表读数分别为 88 和 48，轴杆矫正时的读数为
19、10，该土体的灵敏度 St为( )。A0.49 B2.05 C1.83 D4.8（分数：2.00）A.B. C.D.解析：十字板强度：原状土 Cu=Kc(R1-R3)扰动土 C=uKc(R2-R3)2.地下工程勘察得知：岩石质量指标 RQD=75%，裂隙组数 Jn=6，裂隙面粗糙系数 Jr=3.0，裂隙风化变异系数 Ja=2.0，裂隙水折减系数 Jw=0.5，应力折减系数 SRF=2.5，按巴顿围岩分类方法，Q 应为( )。A0.0786 B3.75 C1.523 D0.0375（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：3.某地下连续墙支护结构，其渗流流网如图所示。已知土的孔隙比 e=0.92
20、土粒相对密度 ds=2.65，坑外地下水位距地表 1.2m，基坑开挖深度 8.0m，a、b 点所在流网网格长度 L1=1.8m，则对 ab 区段的渗流稳定性的判断正确的是( )。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：水在土体中渗流时受到土阻力因而产生水头损失，单位体积的土颗粒所受到渗流作用力为渗流力J，J 和水力梯度 i 的大小成正比，方向和渗流方向一致。J=i w渗流力等于土的浮重度 ，时的水力梯度称为临界水力梯度 icr。J=icr w4.某土样大于 5mm 的颗粒百分含量为 20%，粗粒组的吸着含水量为 18%，比重为 2.68，细粒组的最优含水量为 20%，最大干密度为 1.66
21、g/cm3，该土样的最大干密度及最优含水量应为( )。A1.80g/cm 3，18% B1.73g/cm 3，18%C1.80g/cm 3，19.6% D1.73g/cm 3，19.6%（分数：2.00）A.B.C. D.解析：5.某民用建筑场地为砂土场地，采用圆形平板荷载试验，试坑深度为 1.5m，承压板面积为 2500cm2，修正后初始直线段方程为 s=0.05p(式中：s 为承压板沉降值(mm)；p 为承压板底面压力(kPa)。该砂土层的变形模量为( )。A8MPa B10MPa C12MPa D14MPa（分数：2.00）A. B.C.D.解析：6.有一基础，宽为 4m，长为 8m，基
22、底附加应力为 90kN/m2，中心线下 6m 处竖向附加应力为 58.28kN/m2；另一基础宽度为 2m，长为 4m，基底附加应力为 100kN/m2，则角点下 6m 处附加应力为( )A16.20 kN/m 2 B64.76 kN/m 2C32.38 kN/m 2 D40.20 kN/m 2（分数：2.00）A. B.C.D.解析：基础中心线下 6m 处附加应力系数7.有一深厚粉质黏土层，地下水位在地表处，饱和重度 sat=18kN/m3，由于工程需要，大面积降低地下水位 3m，降水区重度变为 17kN/m3，孔隙比与应力关系为 e=1.25-0.00125p，则降水区土层沉降量为( )。
23、A2.27cm B2.68cm C3.04cm D4.12cm（分数：2.00）A. B.C.D.解析：5m 处单元应力变化为标准降水前：p1=(18-10)1.5=12kPae1=1.25-0.0012512=1.235降水后：p2=171.5=25.5kPae=0.00125(25.5-12)=0.01698.某超固结黏性土层厚 3.0m，前期固结压力 pc=300kPa，原位压缩曲线压缩指数 Ccf=0.5，回弹指数Cc=0.1，土层所受的平均自重应力 p1=100kPa，e o=0.73，在黏性土层上建建筑物后，若建筑物的荷载在土层中引起的平均竖向附加应力p=400kPa，则该黏性土的
24、最终沉降量为( )cm。A12.4 B35.8 C27.6 D23.2（分数：2.00）A.B.C. D.解析：土厚 3m，p c=300kPa，C cf=0.5，C c=0.1，p 1=100kPa，e o=0.73p1+p=100+400=500kPap c=300kPa9.某矩形基础底面尺寸为 2.0m2.5m，地基及基础剖面如图所示。原地下水位在地面下 6.0m，后地下水位上升至距地面 1.0m，若忽略地下水位变化对土的抗剪强度指标的影响，则水位上升后地基承载力比原先下降( )。（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：查表得 Mb=0.61，M d=3.44，M c=6.04fa=M
25、b b+Md md+Mcck=0.61202.0+3.4416.51.5+6.045=139.7kPa10.已知基础宽 10m，长 20m，埋深 4m，地下水位距地表 1.5m。基础底面以上土的平均重度为 12kN/m3，在持力层以下有一软弱下卧层，该层顶面距地表 6m，土的重度为 18kN/m 3，已知软弱下卧层经深度修正的地基承载力为 130kPa，则基底总压力不超过( )时，才能满足软弱下卧层强度验算要求。A66kPa B88kPa C104kPa D114kPa（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：软弱下卧层顶面处的附加压力为pz=fcz-pcz=130-(124+82)=66kP
26、a基础底面至软弱下卧层顶面的距离为 6-4=2.0m，因此 z/b=0.20，根据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)的规定取地基压力扩散角为=0。基础底面附加压力与软弱下卧层顶面附加压力相等则基础底面的总压力等于附加压力与土的自重压力之和，即p=pz+d=66+124=114kPa11.对强风化、较破碎的砂岩采取岩块进行了室内饱和单轴抗压强度试验，其试验值分别为9MPa、11MPa、13MPa、10MPa、15MPa 和 7MPa。根据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)确定岩石地基承载力特征值，其最大取值最接近( )。A0.7MPa B1.2MPa C1.7MP
27、a D2.1MPa（分数：2.00）A.B.C. D.解析：第一步：根据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)公式 526 确定地基承载力特征值frm=(9+11+13+10+15+7)/6=10.83MPa=2.87/10.83=0.26512.某桩基工程安全等级为二级，其桩型、平面布置、剖面和地层分布如图所示，土层物理力学指标见下表。已知复合基桩承台底地基土相应于任何复合基桩的总极限阻力标准值为 472kN，各群桩效应系数分别为 s=0.8， p=1.32， c=0.26，各抗力分项系数分别为 s= p= c=1.65，按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算复合基桩的竖向
28、承载力设计值，其计算结果最接近( )。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：R= sQsk/ s+ pQPk/ p+ cQck/ c=0.8(1040+280)0.6/1.65+1.3213.某桩基工程安全等级为二级，其桩型平面布置、削面及地层分布如图所示，土层及桩基设计参数见图，作用于桩端平面处的有效附加应力为 400kPa(长期效应组合)，其中心点的附加应力曲线如图所示(假定为直线分布)，沉降经验系数 =1，地基沉降计算深度至基岩面，按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算桩基最终沉降量，其计算结果为( )。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据建筑桩基技术规范(JGJ 94
29、94)第 535 条至 538 条、附录 H 计算=237mm=23.7cmSa/d=1600/400=4Lc/Bc=4000/4000=1.0l/d=12 000/400=30查表 H-3 得Co=0.055，C 1=1.477，C 2=6.84314.某二级建筑物扩底抗拔灌注桩桩径 d=1.0m，桩长 12m，扩底直径 D=1.8m，扩底段高度 hc=1.2m，桩周土性参数如图所示，按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算基桩的抗拔极限承载力标准值，其值最接近( )。(抗拔系数：粉质黏土为 0.7；砂土为 0.5)（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据建筑桩基技术规范(JGJ
30、94-94)第 52182 条计算Uk= iqsikuili=0.7403.1412+0.5603.1415+0.5803.141.85=1777.24kN15.某桩基工程安全等级为二级，其桩型平面布置、剖面和地层分布如图所示，土层及桩基设计参数见图，承台底面以下存在高灵敏度淤泥质黏土，其地基土极限阻力标准值 qck=90kPa。已知： s=0.9， P=1.35， s= p=1.65。试按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)中非端承桩桩基计算复合基桩竖向承载力设计值，其计算结果为( )。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：据建筑桩基技术规范(JCJ 94-94)第 522 条、第 5
31、23 条计算Qsk=uq sikli=40.4(3010+801.6)=684.8kNQpk=qpkAp=50000.40.4=800kN由于承台底面以下存在高灵敏度淤泥质黏土，取 c=0，有R= sQsk/ s+ pQPk/ p+ cQck/ c=0.9684.8/1.65+1.35800/1.65+0=1028kN16.如图所示，某泵房按二级桩基考虑，为抗浮设置抗拔桩，上拔力设计值为 600kN，桩型采用钻孔灌注桩，桩径 d=550mm，桩长 l=16m，桩群边缘尺寸为 20m10m，桩数为 50 根，按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)计算群桩基础及基桩的抗拔承载力，其计算结果为(
32、)。(桩侧阻抗力分项系数 s=1.65；抗拔系数 i：对黏性土取 0.7，对砂土取 0.6，桩身材料重度 =25kN/m 3，群桩基础平均重度 =20kN/m 3)（分数：2.00）A.B. C.D.解析：按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)第 5217 条和第 5218 条计算按群桩呈整体破坏计算= 2(20+10)(0.73013+0.6603)=457.2kNGgp= 201016(20-10)=640kN oN=1.0600=600kN按基桩呈非整体破坏计算Uk= iqsikuili=0.7303.140.5513+0.6603.140.553=658.0kN17.某场地中淤泥质黏
33、土厚 15m，下为不透水土层，该淤泥质黏土层固结系数 Ch=Cv=2.010-3cm2/s，拟采用大面积堆载预压法加固，采用袋装砂井排水，井径 dw=70mm，砂井按等边三角形布置，井距 s=1.4m，井深 15m，预压荷载 p=60kPa，一次匀速施加，时间为 12 天，则开始加荷后 100 天平均固结度接近( )。(按建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002)计算)（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：按建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2002)第 524 条、第 525 条和第 527 条计算有效排水直径de=1.05s=1.051.4=1.47m井径比n=de/dw=1.4
34、7/0.07=21砂井穿透受压土层，a， 值为加载速率q=60/12=5kPa/d加荷后 100 天的平均固结度18.某场地分布有 4.0m 厚的淤泥质土层，其下为粉质黏土，采用石灰桩法进行地基处理，处理 4m 厚的淤泥质土层后形成复合地基，淤泥质土层天然地基承载力特征值为 80kPa，石灰桩桩体承载力特征值为350kPa，石灰桩成孔直径 d=0.35m，按正三角形布桩，桩距 s=1.0m，桩面积按 1.2 倍成孔直径计算，处理后桩间土承载力可提高 1.2 倍，则复合地基承载力特征值最接近( )。A117kPa B127kPa C137kPa D147kPa（分数：2.00）A.B.C. D.
35、解析：按建筑地基处理技术规范(JCJ 79-2002)第 728 条及第 1329 条计算等效圆直径de=1.05s=1.051.0=1.05m面积置换率m=d2/19.地基中有一饱和软黏土层，厚度 H=8m，其下为粉土层，采用打设塑料排水板真空预压加固。平均潮位与饱和软黏土顶面相齐。该层顶面分层铺设 80cm 砂垫层(重度为 19kN/m3)，塑料排水板打至软黏土层底面，正方形布置，间距 1.3m，然后采用 80kPa 大面积真空预压 6 个月。按正常固结土考虑，其最终固结沉降量最接近( )。(经试验得：软土的天然重度 =17kN/m 3，天然孔隙比 eo=1.6，压缩指数 Cc=0.55，
36、沉降修正系数取 1.0)A1.09m B0.73m C0.99m D1.20m（分数：2.00）A. B.C.D.解析：据铁路特殊路基设计规范(TBl00352002)第 327 条计算正常固结土，p c=po20.一非浸水重力式挡土墙，墙体重力 W 为 180kN，墙后主动土压力水平分力 Eax为 75kN，墙后主动土压力垂直分力 Eay，为 12kN，墙基底宽度 B 为 1.45m，基底合力偏心距 e 为 0.2m，地基容许承载力为290kPa，则挡土墙趾部压应力 与地基容许承载力的数值关系最接近( )。A0.08 B0078C0.83 D1=11（分数：2.00）A.B.C. D.解析：
37、据铁路路基支挡结构设计规范(TB 10025-2001)第 336 条计算21.止水帷幕如图所示，上游土中最高水位为 0.00m，下游地面为-8.00m，土的天然重度 =18kN/m 3，安全系数取 2.0，则止水帷幕应设置的合理深度为( )。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据公式 确定帷幕深度式中：i 为渗透水力坡度， 为土体重度， w为水的重度，K 为安全系数22.一位于干燥高岗的重力式挡土墙，如挡土墙的重力 W 为 156kN，其对墙趾的力臂 zw为 0.8m，作用于墙背的主动土压力垂直分力 Eay为 18kN，其对墙趾的力臂 zy为 1.2m，作用于墙背的主动土压力水平分力
38、Eax为 35kN，其对墙趾的力臂 zx为 2.4m，墙前被动土压力忽略不计。则该挡土墙绕墙趾的倾覆稳定系数 K。最接近( )。A1.40 B1.50 C1.60 D1.70（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：据建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)第 1024 条计算23.某路堤的地基土为薄层均匀冻土层，稳定融土层深度为 3.0m，融沉系数为 10%，融沉后体积压缩系数。为 0.3MPa-1，即 Es=3.33MPa，基底平均总压力为 180kPa，该层的融沉及压缩总量接近( )。A16cm B30cm C46cm D192cm（分数：2.00）A.B.C. D.解析：按铁路
39、特殊路基设计规范(TB 10035-2002)附录 A 第 A0.1 条计算s=(A i+aipi)hi=(0.1+0.318010-3)300=46.2cm24.采用土钉加固一破碎岩质边坡，其中某根土钉有效锚固长度 L=4.0m，该土钉计算承受拉力 E 为188kN，锚孔直径 dh=108mm，锚孔壁对砂浆的极限剪应力 =0.25MPa，钉材与砂浆间黏结力 8=2.0mPa，钉材直径 db=32mm，该土钉抗拔安全系数最接近( )。AK=0.55 BK=1.80CK=2.37 DK=4.28（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据铁路路基支挡结构设计规范(TB 10025-2001)第
40、925 条计算Fi1=d hL=3.140.10840.2510 3=339.1kNFi1/Ei=339.1/188=1.8Fi2=d bL g=3.140.03242.0103=803.8kNFi2/Ei=803.8/188=4.3取稳定性系数为 1.8。25.某矿区的采空区巷道宽度月为 5m，巷道顶板厚度为 68m，巷道顶板平均重度为 22.58kN/m 3，巷道单位长度侧壁摩阻力 f=3600kPa，在其拟建之建筑物所产生的基底压力 po=180kPa。则地基稳定类型为( )。A稳定 B稳定性差C不稳定 D基本稳定（分数：2.00）A.B. C.D.解析：Q=026.某地滑坡如图所示，R
41、50m，d 1=20m，d 2=8m，W 1=11 250kN，W 2=3214kN，=67.0kPa，=120。则该滑坡所处的状态为( )。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：27.某铁路路基通过多年冻土区，地基为粉质黏土，d s=2.7，p=2.0g/cm 3，冻土总含水量 o40%，起始融沉含水量 =21%，塑限 p=20%，则该段多年冻土的融沉等级为( )。A级 B级 C级 D级（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：融沉系数28.陇东陕北地区自重湿陷性黄土挖深井取样的试验数据如图所示，拟建乙类建筑应消除土层的部分湿陷量并控制剩余湿陷量不大于 200mm,则从基底算起的地基处
42、理厚度为( )m。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：最后 4m 土的剩余湿陷量 s=1.2100(0.016+0.050+0.040+0.040)=17.52cm20cm最后 5m 土的剩余湿陷量 s=17.52+1.21000.042=22.56cm20cm所以地基处理厚度为 9.0m。29.某土层钻孔资料如下：第一层中砂，土层厚度 9m，土层剪切波速为 180m/s，第二层淤泥质土，土层剪切波速为 140m/s；中砂和淤泥质土层的等效剪切波速为 155.56m/s；第三层密实的碎石土，土层厚度20m，土层剪切波速为 550m/s，按建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)，该
43、场地的覆盖层厚度最接近( )。A9m B11m C20m D无法确定（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：土层的等效剪切波速，应按下列公式计算：vse=do/tt=(d i/vsi)因第一层中砂，土层剪切波速为 180m/s；第二层淤泥质土，土层剪切波速为 140m/s，均小于 500m/s。第三层密实的碎石土，土层剪切波速为 550m/s。故第一、二层厚度和为覆盖层厚度。设覆盖层厚度小于 20m，代入得30.按建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)和下表土层钻孔及剪切波速资料确定场地的类别，则该场地的类别为( )。土层钻孔及剪切波速资料序号 层底深度/m 层厚/m 土名 剪切波速
44、 vs/(m/s)1 3.0 3.0 淤泥质土 1002 6.0 3.0 粉土 1103 10.0 4.0 中砂 3004 24.0 14.0 黏性土 4405 80.0 56.0 碎石土 550A类 B类 C类 D类（分数：2.00）A.B. C.D.解析：根据建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)的规定和提供的资料，按以下步骤计算：确定覆盖层厚度根据规范覆盖层厚度确定标准，在 5m 下第三层中砂的剪切波速大于第二层粉土剪切波速的 2.5 倍，且其下卧土层的剪切波速均不小于 400m/s，该场地覆盖层厚度应为 6m。计算土层的等效剪切波速根据题中表提供的钻孔资料，可按建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)中公式计算土层的等效剪切波速。由于覆盖层厚度小于 20m，计算深度可算至 6m 处t=(d i/vsi)
