1、注册岩土工程师专业案例下午试卷-9 及答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)1.某土工试验测得土样孔隙比结果如下：序 号 1 2 3 4 5 6孔隙比 0.8620.9310.8940.8750.9020.883其标准值为( )。(A) 0.891 (B) 0.916 (C) 0.909 (D) 0.895（分数：2.00）A.B.C.D.2.某民用建筑场地为碎石土场地，在 9.0m 处进行重型动力触探试验，测得锤击数为 25 击，该碎石土的密实度为( )。(A) 松散 (B) 稍密 (C) 中密 (D) 密实（分数：2.00）A.B.C.D.3.如果以标准贯入器作为一种取土器，则
2、其面积比等于下列( )数值?(A) 177.8% (B) 146.9% (C) 112.3% (D) 45.7%（分数：2.00）A.B.C.D.4.某建筑场地在稍密砂层中进行浅层平板载荷试验，方形压板底面积为 0.5m2，压力与累积沉降量关系如下表：题 4 表压力 P(kPa) 25 50 75 100 125 150 175 200 225 250 275累积沉降量 s(mm)0.881.762.653.534.415.306.137.258.0010.5415.80变形模量 E0最接近于下列( )(土的泊松比 =0.33，形状系数为 0.89)。(A) 9.8MPa (B) 13.3MP
3、a (C) 15.8MPa (D) 17.7MPa（分数：2.00）A.B.C.D.5.某土石坝坝基表层土的平均渗透系数为 K1=10-5cm/s，其下的土层渗透系数为 K2=10-3cm/s，坝下游各段的孔隙率如表所列，设计抗渗透变形的安全系数采用 1.75，请指出下列( )选项为实测水力比降大于允许渗透比降的土层分段。允许渗透比降计算表 题 5 表地基土层分段表层土的土粒相对密度(比重)d s表层土的孔隙率 n实测水力比降 Ji表层土的允许渗透比降 2.70 0.524 0.42 2.70 0.535 0.43 2.72 0.524 0.41 2.70 0.545 0.48(A) 段 (B
4、) 段 (C) 段 (D) 段（分数：2.00）A.B.C.D.6.某独立基础 bl=4m5m，基础埋深 1.5m，基础顶作用荷载效应标准值 Fk=1940kN，土层分布：01.5m为填土，=18kN/m 3；1.55.5m 为粉质黏土，=19.5kN/m 3；5.59.5m 为黏土，=20.1kN/m 3；9.5m以下为粉土，地下水位在地面下 3.5m，计算粉质黏土和黏土分界面处的自重压力和附加压力接近( )。(A) 85kPa、39kPa (B) 85kPa、76kPa(C) 105kPa、39kPa (D) 105kPa、76kPa。（分数：2.00）A.B.C.D.7.某矩形平面尺寸
5、5m5m，作用荷载如图，计算 o 点下 3m 处的附加应力接近( )。（分数：2.00）A.B.C.D.8.某筏板基础，板厚 0.5m，基础底面平均净反力设计值 280kPa，混凝土 ft=1.1MPa，钢筋保护层 50mm，计算筏板抗冲切承载力接近( )。（分数：2.00）A.B.C.D.9.某独立基础 b1=2m4m，基础埋深 4.0m，地下水位埋深 2.0m，土层分布：01.8m 填土，=17.8kN/m 3；1.810m 黏土，=18.9kN/m 3， sat=19.2kN/m3，=32%， L=37.5%， P=17.3%，d s=2.72，f ak=189kPa，计算经深宽修正后的
6、承载力特征值接近( )。(A) 280kPa (B) 260kPa (C) 273kPa (D) 265kPa（分数：2.00）A.B.C.D.10.某油罐基底附加压力 P0=100kPa，基底下 10m，P z=28kPa，基底中心沉降 200mm，基底下 10m 处土层沉降 40mm，计算土层的压缩模量接近( )。(A) 4MPa (B) 3.8MPa (C) 4.2MPa (D) 4.1MPa（分数：2.00）A.B.C.D.11.某高层建筑，采用天然地基筏板基础，基础埋深 7.0m，在高层一侧有一 2 层地下车库，车库每层自重25kN/m2，地面为绿化带，覆土厚度 1.0m，=20kN
7、/m 3，天然地基土重度 =18kN/m 3，地下水位在地面下2.0m，当对天然地基承载力特征值进行深度修正时，主体结构基础埋深 d 接近( )。(A) 6.0m (B) 3.9m (C) 7.0m (D) 6.4m（分数：2.00）A.B.C.D.12.某桩基础，作用在基础顶面的竖向荷载 F=1500kN，弯矩 M=50kNm，水平力 H=35kN，计算基桩最大竖向力接近( )。（分数：2.00）A.B.C.D.13.某灌注桩直径 1.2m，桩长 20m，桩身配筋率 0.6%，桩顶铰接，桩顶竖向力 N=5000kN，桩水平变形系数=0.301m -1，桩身换算截面积 An=1.2m2，换算截
8、面受拉边缘的截面模量 W0=0.2m2，桩身混凝土抗拉强度设计值 ft=1.5MPa，计算单桩水平承载力特征值接近( )。(A) 540kN (B) 400kN (C) 410kN (D) 520kN（分数：2.00）A.B.C.D.14.某开口钢管桩，桩径 0.9m，桩长 9.0m，土层分布：03m 黏土，q sik=45kPa；37.0m 黏土，qsik=55kPa；78m 砾砂，q sik=70kPa；810m 中砂，q sik=60kPa；q pk=2000kPa。计算单桩极限承载力接近( )。(A) 1600kN (B) 1400kN (C) 1620kN (D) 1700kN（分数
9、：2.00）A.B.C.D.15.某水泥土搅拌桩复合地基，基础为筏板，尺寸 15m15m，埋深 1.5m，作用基础顶荷载 FK=32000kN，桩体 fcu=1800kPa，复合土层压缩模量 Esp=48MPa，软弱下卧层经深度修正后地基承载力特征值 fa=200kPa，验算软弱下卧层承载力是否满足要求。( )(A) 满足 (B) 不满足（分数：2.00）A.B.16.某饱和软土层，厚度 20m，底部为不透水层，土层水平渗透系数 kh=110-7cm/s，固结系数ch=Cv=1.810-3cm2/s，采用塑料排水板固结排水，板宽 b=100mm，厚 =4mm，渗透系数 kw=110-2cm/s
10、，涂抹区土渗透系数 ks=0.210-7cm/s，涂抹区直径 ds与竖井直径 dw的比值 s=2，排水板等边三角形排列，间距 l=1.4m，预压荷载 P=100kPa，瞬时加载，计算 120d 土层的平均固结度接近( )。(A) 60% (B) 58% (C) 50% (D) 70%（分数：2.00）A.B.C.D.17.某饱和粉土地基，为解决地震液化，采用强夯法处理，锤质量为 2104kg，落高 10m，修正系数=0.5，估算强夯有效加固深度接近( )。(A) 6.5m (B) 8.5m (C) 7.1m (D) 9.0m（分数：2.00）A.B.C.D.18.某基础埋深 4.0m，距地面下
11、 12.0m 处有一洞穴，土的内摩擦角 =30，计算基础边缘距洞穴的安全距离接近( )。（分数：2.00）A.B.C.D.19.湿陷性黄土，=14%，=1500kg/m 3，d s=2.7，e 0=1.05，在地面下 5m 取土进行室内自重湿陷系数 zs试验，求在多大压力下下沉稳定后浸水(浸水饱和度取 85%)。( )(A) 78kPa (B) 80kPa(C) 90kPa (D) 86kPa（分数：2.00）A.B.C.D.20.某场地 015m 为饱和软土，e=0.943，a=0.65MPar -1，固结系数 cV=4.510-2m/d，目前地下水位为地面下 1.0m，若干年后地下水位下降
12、至地面下 13m，15m 以下为基岩，计算一年后地面沉降量接近( )。(A) 90mm (B) 110mm (C) 100mm (D) 120mm（分数：2.00）A.B.C.D.21.某重力式挡墙如图所示，墙后填土为砂土，墙后主动土压力合力 Ea=160kN/m，墙高 5m，墙顶宽 1.0m，墙底宽 3.0m，墙截面为梯形，墙体材料重度为 24kN/m3，墙背与填土间摩擦角为 15，按建筑边坡工程技术规范计算，该重力式挡墙抗倾覆稳定性系数为( )（分数：2.00）A.B.C.D.22.某重力式挡墙墙高 6m，每延米自重为 290kN，墙背主动土压力合力 Ea=80kN/m，墙底宽 3.0m，
13、墙底面倾角 5，墙背倾角 70，墙背与填土间摩擦角 16，墙底与地基土间摩擦系数为 0.35，该挡墙抗滑移稳定性系数为( )。（分数：2.00）A.B.C.D.23.重力式梯形挡土墙，墙高 4.0m，顶宽 1.0m，底宽 2.0m，墙背垂直光滑，墙底水平，基底与岩层间摩擦系数 f 取为 0.6，抗滑稳定性满足设计要求，开挖后发现岩层风化较严重，将 f 值降低为 0.5 进行变更设计，拟采用墙体增厚的原则，若要达到原设计的抗滑稳定性，墙厚需增加下列哪个选项的数值?( )(A) 0.2m (B) 0.3m (C) 0.4m (D) 0.5m（分数：2.00）A.B.C.D.24.某支挡结构高 5m
14、，距离墙顶 2.0m 处有一无限长的超载 q=10kPa，土层 =18kN/m 3，c=0，=30，计算土压力接近( )。（分数：2.00）A.B.C.D.25.某基坑采用水泥土搅拌桩重力式挡墙支护，基坑深 4.5m，桩长 7.5m，土层分布：03m 黏土，=17.3kN/m 3，固结不排水抗剪强度 c=9.6kPa，=9.1；312m 为粉质黏土，=18.9kN/m 3，c=13.2kPa，=15.1，计算水泥土墙厚度接近( )。（分数：2.00）A.B.C.D.26.某松散岩体中有一隧道宽 6.0m，高 5.0m，岩体 =40，=22kN/m 3，按塌落拱计算均布荷载接近( )。(A) 1
15、50kPa (B) 130kPa (C) 145kPa (D) 140kPa（分数：2.00）A.B.C.D.27.某一高层建筑物箱形基础建于天然地基上，基底标高6.0m，地下水埋深8.0m，如图所示：地震设防烈度为 8 度，基本地震加速度为 0.20g，设计地震分组为第一组，为判定液化等级进行标准贯入试验，结果如下图所示，按建筑抗震设计规范(GB 500112001)计算液化指数并划分液化等级，下列( )是正确的。(A) IlE=5.7，较微液化 (B) I lE=6.23，中等液化(C) IlE=9.19，中等液化 (D) I lE=12.72，中等液化（分数：2.00）A.B.C.D.2
16、8.某场地乙类建筑，7 度设防，液化等级属轻微，地下水位埋深 2.0m，经挤密砂石桩处理后，其标贯击数如表，问场地是否部分消除液化。( )题 28 表土名 层底深度(m) Pc(%)标置点深度(m) 处理后标置击数 Ni处理前IlE黏土 5粉土 8 4 6.5 6 3.0粉砂 10 9.0 10 1.0细砂 15 12.5 12 1.0黏土 18(A) 部分 (B) 全部 (C) 无消除（分数：2.00）A.B.C.29.某场地土层分布和标贯击数如图，经实际标贯击数和其临界值比较知，标贯深度-1.4m、-5.0m 和-7.0m 处 Ncr分别为 9.4、13、15，属液化土层，计算液化指数为(
17、 )。（分数：2.00）A.B.C.D.30.某灌注桩，桩径 1.0m，桩长 50m，C25 混凝土，其中 16.542.5m 位于粉砂土层，该桩各土层界面埋设钢弦式应力计进行桩身内力测试，当桩顶荷载加至极限值时，粉砂土顶面和底面钢筋应力计实测钢筋应力值分别为 186836kPa 和 12000kPa，计算粉砂层桩极限侧阻力接近( )(Ec=1.210 4MPa，E s=2.0105MPa)。(A) 100kPa (B) 120kPa (C) 98kPa (D) 130kPa（分数：2.00）A.B.C.D.注册岩土工程师专业案例下午试卷-9 答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)
18、1.某土工试验测得土样孔隙比结果如下：序 号 1 2 3 4 5 6孔隙比 0.8620.9310.8940.8750.9020.883其标准值为( )。(A) 0.891 (B) 0.916 (C) 0.909 (D) 0.895（分数：2.00）A.B.C. D.解析：解析 2.某民用建筑场地为碎石土场地，在 9.0m 处进行重型动力触探试验，测得锤击数为 25 击，该碎石土的密实度为( )。(A) 松散 (B) 稍密 (C) 中密 (D) 密实（分数：2.00）A.B.C. D.解析：解析 根据岩土工程勘察规范GB 500212001 附录 B 表 B.0.1 锤击数修正系数当插值点位于
19、两点间中点时可采用如下公式：3.如果以标准贯入器作为一种取土器，则其面积比等于下列( )数值?(A) 177.8% (B) 146.9% (C) 112.3% (D) 45.7%（分数：2.00）A.B.C. D.解析：解析 据工程地质手册第三版计算如下，据第三篇、第二章、第五节(第 233 页)标准贯入器外径为 51mm，内径为 35mm，据第二篇、第六章、第一节(第 154 页)面积比为：4.某建筑场地在稍密砂层中进行浅层平板载荷试验，方形压板底面积为 0.5m2，压力与累积沉降量关系如下表：题 4 表压力 P(kPa) 25 50 75 100 125 150 175 200 225 2
20、50 275累积沉降量 s(mm)0.881.762.653.534.415.306.137.258.0010.5415.80变形模量 E0最接近于下列( )(土的泊松比 =0.33，形状系数为 0.89)。(A) 9.8MPa (B) 13.3MPa (C) 15.8MPa (D) 17.7MPa（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：解析 按岩土程勘察规范(GB 500212001)第 10.2.5 条计算如下：从题表中可看出，p=175kPa 以前 p-s 曲线近似为直线，且通过坐标圆点取压力 p 为 125kPa 时的沉降量4.41mm 进行计算：压板直径 d：5.某土石坝坝基表层土
21、的平均渗透系数为 K1=10-5cm/s，其下的土层渗透系数为 K2=10-3cm/s，坝下游各段的孔隙率如表所列，设计抗渗透变形的安全系数采用 1.75，请指出下列( )选项为实测水力比降大于允许渗透比降的土层分段。允许渗透比降计算表 题 5 表地基土层分段表层土的土粒相对密度(比重)d s表层土的孔隙率 n实测水力比降 Ji表层土的允许渗透比降 2.70 0.524 0.42 2.70 0.535 0.43 2.72 0.524 0.41 2.70 0.545 0.48(A) 段 (B) 段 (C) 段 (D) 段（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：解析 主要解答过程：据水利水电工程
22、地质勘察规范(GB 5028799)附录 M 第 M.0.3 条、第 M.0.4 条计算：段：Jcr=(ds-1)(1-n)=(2.70-1)(1-0.524)=0.8092J 允许 =Jcr/K=0.8092/1.75=0.460.42段：Jcr=(2.7-1)(1-0.535)=0.7905J 允许 =0.7905/1.75=0.450.43段：Jcr=(2.72-1)(1-0.524)=0.8187J 允许 =0.8187/1.75=0.470.41段：Jcr=(2.70-1)(1-0.545)=0.7735J 允许 =0.7735/1.75=0.440.48答案(D)正确。6.某独立基
23、础 bl=4m5m，基础埋深 1.5m，基础顶作用荷载效应标准值 Fk=1940kN，土层分布：01.5m为填土，=18kN/m 3；1.55.5m 为粉质黏土，=19.5kN/m 3；5.59.5m 为黏土，=20.1kN/m 3；9.5m以下为粉土，地下水位在地面下 3.5m，计算粉质黏土和黏土分界面处的自重压力和附加压力接近( )。(A) 85kPa、39kPa (B) 85kPa、76kPa(C) 105kPa、39kPa (D) 105kPa、76kPa。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：解析 基础底面附加压力 P0，P0=PK-d=127-1.518=127-27=100k
24、Pal/b=5/4=1.25，z/b=4/2=2.0，附加应力系数 =0.097粉质黏土和黏土界面处的附加压力为：=4P 0=40.097100=38.8kPa粉质黏土和黏土界面处的自重压力为： cz=1.518+2.019.5+29.5=85kPa点评 (1)计算地基附加压力时，将基底压力看成柔性荷载，不考虑基础刚度的影响；(2)采用角点法计算均布矩形荷载下的地基附加应力；(3)用附加应力系数 ，而不是平均附加应力系数7.某矩形平面尺寸 5m5m，作用荷载如图，计算 o 点下 3m 处的附加应力接近( )。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：解析 矩形荷载 obce l/b=5/2.5
25、=2，z/b=3/2.5=1.2， 1=0.182三角形荷载 ode，l/b=3/2.5=1.2，z/b=3/3=1.0， 2=0.1143， m=2 1P0-2 2P0=2P0( l- 2)=2100(0.182-0.1143)=2000.0677=13.54kPa点评 计算 o 点下 3.0m 处的附加应力，可用叠加原理，荷载分解为一个矩形和一个三角形(虚拟)产生的附加应力代数和。8.某筏板基础，板厚 0.5m，基础底面平均净反力设计值 280kPa，混凝土 ft=1.1MPa，钢筋保护层 50mm，计算筏板抗冲切承载力接近( )。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：解析 F l=0
26、.7 hpftumhoho=0.5-0.05=0.45m hp=(800/ho)1/4，h o800mm，h o取 800mm hp=(800/800)1/4=1.0um=2(ln1+ln2-2ho)=2(4000+6000-2450)=18200mmFl=0.71.01.110318.20.45=6306kN点评 (1)根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 8.4.5 条，筏形板抗冲切承载力为07 hpftumho，式中 hp=(800/ho)1/4，h o0.8m，取 ho=0.8m；um为距基础梁边 ho/2 处冲切临界截面周长，f t为混凝土抗拉强度设计值；ho为底板
27、有效高度。9.某独立基础 b1=2m4m，基础埋深 4.0m，地下水位埋深 2.0m，土层分布：01.8m 填土，=17.8kN/m 3；1.810m 黏土，=18.9kN/m 3， sat=19.2kN/m3，=32%， L=37.5%， P=17.3%，d s=2.72，f ak=189kPa，计算经深宽修正后的承载力特征值接近( )。(A) 280kPa (B) 260kPa (C) 273kPa (D) 265kPa（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：解析 10.某油罐基底附加压力 P0=100kPa，基底下 10m，P z=28kPa，基底中心沉降 200mm，基底下 10m
28、处土层沉降 40mm，计算土层的压缩模量接近( )。(A) 4MPa (B) 3.8MPa (C) 4.2MPa (D) 4.1MPa（分数：2.00）A. B.C.D.解析：解析 基底下 10m 附加压力平均值为：10m 厚土压缩变形为：s=200-40=160mm11.某高层建筑，采用天然地基筏板基础，基础埋深 7.0m，在高层一侧有一 2 层地下车库，车库每层自重25kN/m2，地面为绿化带，覆土厚度 1.0m，=20kN/m 3，天然地基土重度 =18kN/m 3，地下水位在地面下2.0m，当对天然地基承载力特征值进行深度修正时，主体结构基础埋深 d 接近( )。(A) 6.0m (B
29、) 3.9m (C) 7.0m (D) 6.4m（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：解析 基底以上土的加权平均重度 m12.某桩基础，作用在基础顶面的竖向荷载 F=1500kN，弯矩 M=50kNm，水平力 H=35kN，计算基桩最大竖向力接近( )。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：解析 My=50+351.2=92kNm13.某灌注桩直径 1.2m，桩长 20m，桩身配筋率 0.6%，桩顶铰接，桩顶竖向力 N=5000kN，桩水平变形系数=0.301m -1，桩身换算截面积 An=1.2m2，换算截面受拉边缘的截面模量 W0=0.2m2，桩身混凝土抗拉强度设计值 ft=1.5
30、MPa，计算单桩水平承载力特征值接近( )。(A) 540kN (B) 400kN (C) 410kN (D) 520kN（分数：2.00）A.B.C. D.解析：解析 An=1.2m2，=0.301m -1，圆形截面 m=2h=0.30120=6.024，桩顶铰接，v m=0.768W0=0.2m2，f t=1500kPa， N=0.514.某开口钢管桩，桩径 0.9m，桩长 9.0m，土层分布：03m 黏土，q sik=45kPa；37.0m 黏土，qsik=55kPa；78m 砾砂，q sik=70kPa；810m 中砂，q sik=60kPa；q pk=2000kPa。计算单桩极限承载
31、力接近( )。(A) 1600kN (B) 1400kN (C) 1620kN (D) 1700kN（分数：2.00）A. B.C.D.解析：解析 桩端入持力层 hb=1.0mhb/d=1.0/0.9=1.15， p=0.16hb/d=0.161.0/0.9=0.17815.某水泥土搅拌桩复合地基，基础为筏板，尺寸 15m15m，埋深 1.5m，作用基础顶荷载 FK=32000kN，桩体 fcu=1800kPa，复合土层压缩模量 Esp=48MPa，软弱下卧层经深度修正后地基承载力特征值 fa=200kPa，验算软弱下卧层承载力是否满足要求。( )(A) 满足 (B) 不满足（分数：2.00）
32、A. B.解析：解析 复合土层和粉土压缩模量加权平均16.某饱和软土层，厚度 20m，底部为不透水层，土层水平渗透系数 kh=110-7cm/s，固结系数ch=Cv=1.810-3cm2/s，采用塑料排水板固结排水，板宽 b=100mm，厚 =4mm，渗透系数 kw=110-2cm/s，涂抹区土渗透系数 ks=0.210-7cm/s，涂抹区直径 ds与竖井直径 dw的比值 s=2，排水板等边三角形排列，间距 l=1.4m，预压荷载 P=100kPa，瞬时加载，计算 120d 土层的平均固结度接近( )。(A) 60% (B) 58% (C) 50% (D) 70%（分数：2.00）A.B. C
33、.D.解析：解析 F=Fn+Fs+Fr，d c=1.05l=1.051.4=1.47m排水板当量换算直径 dP塑料板纵向涌水量=1.0610-786400=0.0092(1/d)17.某饱和粉土地基，为解决地震液化，采用强夯法处理，锤质量为 2104kg，落高 10m，修正系数=0.5，估算强夯有效加固深度接近( )。(A) 6.5m (B) 8.5m (C) 7.1m (D) 9.0m（分数：2.00）A.B.C. D.解析：解析 有效加固深度18.某基础埋深 4.0m，距地面下 12.0m 处有一洞穴，土的内摩擦角 =30，计算基础边缘距洞穴的安全距离接近( )。（分数：2.00）A.B.
34、 C.D.解析：解析 tan(45+/2)=19.湿陷性黄土，=14%，=1500kg/m 3，d s=2.7，e 0=1.05，在地面下 5m 取土进行室内自重湿陷系数 zs试验，求在多大压力下下沉稳定后浸水(浸水饱和度取 85%)。( )(A) 78kPa (B) 80kPa(C) 90kPa (D) 86kPa（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：解析 20.某场地 015m 为饱和软土，e=0.943，a=0.65MPar -1，固结系数 cV=4.510-2m/d，目前地下水位为地面下 1.0m，若干年后地下水位下降至地面下 13m，15m 以下为基岩，计算一年后地面沉降量接近(
35、 )。(A) 90mm (B) 110mm (C) 100mm (D) 120mm（分数：2.00）A.B. C.D.解析：解析 地面最终沉降量：s=240.86+80.29=321.15mm一年土层竖向固结度U=1-e -tU=1-0.81e5.65910-4365=1-0.810.813=1-0.659=0.34=34%一年后地面沉降 ss=Us =0.34321.15=109.6mm点评 场地 015m 为饱和软土，地下水位下降后，土层在水压力作用下产生固结变形，随着时间增加，土层固结度增大，地面沉降加大。由 U=21.某重力式挡墙如图所示，墙后填土为砂土，墙后主动土压力合力 Ea=16
36、0kN/m，墙高 5m，墙顶宽 1.0m，墙底宽 3.0m，墙截面为梯形，墙体材料重度为 24kN/m3，墙背与填土间摩擦角为 15，按建筑边坡工程技术规范计算，该重力式挡墙抗倾覆稳定性系数为( )（分数：2.00）A.B.C. D.解析：解析 据建筑边坡工程技术规范第 10.2.4 条计算：Eax=Easin(-)=160sin(68.2-15)=128.1kNEaz=Eacos(-)=160cos(68.2-15)=95.8kNXf=b-Zcot=3-1.667cot68.2=2.333Zf=Z-btan 0=1.667-3tan0=1.667G= (1+3)524=240kNG 矩 =5
37、124=120kNG =G-G 矩 =240-120=120kNX0G=0.5G 矩 +1.66GX0= (0.5120+1.66120)=1.0822.某重力式挡墙墙高 6m，每延米自重为 290kN，墙背主动土压力合力 Ea=80kN/m，墙底宽 3.0m，墙底面倾角 5，墙背倾角 70，墙背与填土间摩擦角 16，墙底与地基土间摩擦系数为 0.35，该挡墙抗滑移稳定性系数为( )。（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：解析 据建筑地基基础设计规范第 6.6.5 条计算：Gn=Gcos 0=290cos5=288.9kN/mGt=Gsin 0=290sin5=2.5kN/mEat=Eas
38、in(- 0-)=80sin(70-5-16)=60.4kN/mEan=Eacos(- 0-)=80cos(70-5-16)=52.5kN/m23.重力式梯形挡土墙，墙高 4.0m，顶宽 1.0m，底宽 2.0m，墙背垂直光滑，墙底水平，基底与岩层间摩擦系数 f 取为 0.6，抗滑稳定性满足设计要求，开挖后发现岩层风化较严重，将 f 值降低为 0.5 进行变更设计，拟采用墙体增厚的原则，若要达到原设计的抗滑稳定性，墙厚需增加下列哪个选项的数值?( )(A) 0.2m (B) 0.3m (C) 0.4m (D) 0.5m（分数：2.00）A.B. C.D.解析：解析 原设计挡墙抗滑力变更设计，设
39、挡墙增厚 b，且抗滑力与原墙相同，故( +b)40.5=F=3.63+2b=3.6b=24.某支挡结构高 5m，距离墙顶 2.0m 处有一无限长的超载 q=10kPa，土层 =18kN/m 3，c=0，=30，计算土压力接近( )。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：解析 由 O 点作直线 OD 与水平线夹角为 =30由 O 点作直线 OE 与水平线夹角AD=tanAO=tan302.0=1.15mAE=tanAO=tan602.0=3.46m土压力强度 DD为：土压力强度 EE 为：=72.280.33=23.85kPa土压力强度 BB为：HK a+qKa=5K a+10Ka=(185
40、+10)Ka=1000.33=33kPa(23.85+33)(5-3.46)=5.95+39.5+43.8=89.2kN/m点评 当土表面的超载从墙顶某一距离开始且无限长时，土压力计算用作图法最为简单，从荷载起点 O作两条线25.某基坑采用水泥土搅拌桩重力式挡墙支护，基坑深 4.5m，桩长 7.5m，土层分布：03m 黏土，=17.3kN/m 3，固结不排水抗剪强度 c=9.6kPa，=9.1；312m 为粉质黏土，=18.9kN/m 3，c=13.2kPa，=15.1，计算水泥土墙厚度接近( )。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：解析 黏土粉质黏土负侧压力临界深度 zo黏土底 ea：
41、HK a-2c =17.330.73-29.60.854=21.49kPa粉质黏土顶：ea=18.930.59-213.2 =33.45-20.3=13.2kPa基坑底：ea=(17.33+18.91.5)0.59-213.20.768=27.1kPa桩端：ea=(17.33+18.91.5+18.93.0)0.59-213.20.768=80.8-20.3=60.5kPa基坑底eP=2c =213.21.3=34.4kPa桩端eP=18.931.7+213.21.3=130.8kPaEa=3=18.3+30.2+131.4=179.9kN/mEP=Ea作用位置92.72+49.5+36.5+
42、61+75.2+50.1=179.9zaEP作用位置34.431.5+ (130.8-34.4)31.0=247.8zP154.8+144.6=247.8zpzp=1.21mMa=179.92.03=365.2kNmMP=247.81.21=299.826.某松散岩体中有一隧道宽 6.0m，高 5.0m，岩体 =40，=22kN/m 3，按塌落拱计算均布荷载接近( )。(A) 150kPa (B) 130kPa (C) 145kPa (D) 140kPa（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：解析 塌落拱高度 h127.某一高层建筑物箱形基础建于天然地基上，基底标高6.0m，地下水埋深8.0
43、m，如图所示：地震设防烈度为 8 度，基本地震加速度为 0.20g，设计地震分组为第一组，为判定液化等级进行标准贯入试验，结果如下图所示，按建筑抗震设计规范(GB 500112001)计算液化指数并划分液化等级，下列( )是正确的。(A) IlE=5.7，较微液化 (B) I lE=6.23，中等液化(C) IlE=9.19，中等液化 (D) I lE=12.72，中等液化（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：解析 (1)临界标贯击数 Ncri-10m 处， ，液化-12.0m 处， 液化-18.0m 处， N 3=5，液化(2)中点深度和土层厚度(3)权函数 W1=2/3(20-9.5)
44、=7m-1W2=2/3(20-12.5)=5m-1，W 3=2/3(20-18)=1.33m-1(4)液化指数 IlE28.某场地乙类建筑，7 度设防，液化等级属轻微，地下水位埋深 2.0m，经挤密砂石桩处理后，其标贯击数如表，问场地是否部分消除液化。( )题 28 表土名层底深度(m)Pc(%)标置点深度(m)处理后标置击数Ni处理前IlE黏土 5粉土 8 4 6.5 6 3.0粉砂 10 9.0 10 1.0细砂 1512.5 12 1.0黏土 18(A) 部分 (B) 全部 (C) 无消除（分数：2.00）A. B.C.解析：解析 (1)求 Ncr粉土粉砂 Ncr=60.9+0.1(9-
45、2)=9.6细砂 Ncr=60.9+0.1(12.5-2)=11.7(2)中点深度和土层厚度粉土，Z 1=6.5m，d 1=3m粉砂，Z 2=9.0m，d=2m细砂，Z 3=12.5m，d=5m(3)权函数粉土 W1=8.5m-1；砂土 W2=6m-1；细砂 W3=2.5m-1。，(4)液化指数29.某场地土层分布和标贯击数如图，经实际标贯击数和其临界值比较知，标贯深度-1.4m、-5.0m 和-7.0m 处 Ncr分别为 9.4、13、15，属液化土层，计算液化指数为( )。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：解析 (1)中点深度(2)土层厚度d1=2.1-1.0=1.1md2=5.5
46、-4.5=1.0md3=8-6.5=1.5m(3)权函数W1=10m-1，W 2=10m-1，W 3=15-7.25=7.75m-1(4)点评 I lE公式中，土层厚度 di，采用与该标贯试验点相邻上、下两标贯点深度差的一半，但上界不高于地下水位深度，下界不深于液化深度，如-7.0m 处，d 3=830.某灌注桩，桩径 1.0m，桩长 50m，C25 混凝土，其中 16.542.5m 位于粉砂土层，该桩各土层界面埋设钢弦式应力计进行桩身内力测试，当桩顶荷载加至极限值时，粉砂土顶面和底面钢筋应力计实测钢筋应力值分别为 186836kPa 和 12000kPa，计算粉砂层桩极限侧阻力接近( )(E
47、c=1.210 4MPa，E s=2.0105MPa)。(A) 100kPa (B) 120kPa (C) 98kPa (D) 130kPa（分数：2.00）A. B.C.D.解析：解析 粉砂层顶面和底面钢筋应变 s顶面 s= s/Es=186336/(2105103)=9316810-8底面 s=12000/(2108)=600010-8混凝土应力 c， s= c顶面 c=Ec c=1.21041039316810-8=11180.2kPa底面 c=1.2107600010-8=721.2kPa桩身轴力 N顶面 N1= cA=11210.20.785=8800kN底面 N2=721.20.785=566.1kN
