1、注册岩土工程师专业案例下午试卷 7 及答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)一、B 以下各题每题的四个备选答案中(总题数：30，分数：60.00)1.某钢筋混凝土条形基础埋深 d1.5m，基础宽 b1.2m，传至基础底面的竖向荷载 Fk+Gk=180kN/m(荷载效应标准组合)，土层分布如图所示，用砂夹石将地基中淤泥土全部换填，按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)验算下卧层承载力，其结果为 ( )。(垫层材料重度 19kN/m 3 ) （分数：2.00）A.pz+pPczf azB.pz+pPczf azC.pz+pPcz=fazD.不确定2.某砌体承重办公楼基础采用墙下
2、钢筋混凝土条形基础，b1.1m，采用 C15 混凝土 (f t=7.5MPa)，底层承重墙厚 240mm，作用在0.000 处相应于荷载效应标准组合的竖向轴心荷载 Fk190kN/m。地基情况如图所示。试计算控制截面弯矩 M，其值为 ( )kNm。 （分数：2.00）A.21.0B.37.1C.17.1D.47.13.某桩基工程安全等级为二级，其桩型、平面布置、剖面和地层分布如图所示。已知轴力 F=12 000kN，力矩 M1000kNm，水平力 H=600kN，承台和填土的平均重度为 20kN/m3，自重荷载分项系数取 1.2。则桩顶轴向压力最大设计值的计算结果最接近 ( )。 （分数：2.
3、00）A.1020kNB.1232kNC.1380kND.1520kN4.某桥墩钻孔灌注桩，成孔桩径 1.65m，地基土为密实细砂类砾石，容许承载力 400kPa，重度21.8kN/m3，河床、桩底标高分别为 335.34m、320.66m，一般冲刷线和最大冲刷线标高分别为332.66m、330.66m，如果已知 、k 2、m 0分别为 0.7、3、0.8，该桩的桩端容许承载力为( )。（分数：2.00）A.1184.7kPaB.974.9kPaC.861.1kPaD.511.7kPa5.某土层厚度 H10m，剪切波速为 s250m/s，则该土层的特征周期 Tg为 ( )。（分数：2.00）A
4、.0.15sB.0.04sC.0.16sD.0.20s6.一轴心受压基础底面尺寸为 2.8m2.0m，作用于0.000 处相应于荷载标准组合的轴向压力 F=750kN，地质剖面如图所示。则持力层承载力满足系数 K1为( )。 （分数：2.00）A.1.25B.1.30C.2.50D.0.647.已知基础宽度 10m，长度 20m，埋置深度 4m，基础底面以上土的平均重度为 12kN/m 3，持力层的厚度2.0m；土的重度 18kN/m3；软弱下卧层经深度修正的地基承载力是 130kPa，则基底总压力必须小于( )才能满足软弱下卧层强度要求。（分数：2.00）A.66kPaB.114kPaC.1
5、38kPaD.88kPa8.某花岗岩残积土场地，土的天然含水量为 17%，粗粒土(粒径大于 0.5mm)的颗粒质量百分含量为 31%，细粒土的液限为 30%，塑限为 18%，则该花岗岩残积土的液性指数为( )。（分数：2.00）A.-0.1B.0C.0.1D.0.379.某柱基础，作用于地面处相应于荷载标准组合的轴心荷载设计值 F=800kN，基础埋深(自室外地面标高算起)为 1.2m，室内标高高于室外标高 0.60m，地基土为黏性土，e =0.70，I L=0.80，重度=17.0kN/m 3，地基承载力特征值 fak200kPa，如图所示。则方形基础底面尺寸为( )。 （分数：2.00）A
6、.2.0m2.0mB.2.1m2.1mC.1.9m1.9mD.2.5m2.5m10.已知钢筋混凝土预制方桩边长为 300mm，桩长为 22m，桩顶入土深度为 2m，桩端入土深度为 24m，场地地层条件见下表，当地下水由 0.5m 下降至 5m，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算单桩基础基桩由于负摩阻力引起的下拉荷载，其值最接近( )。 B场地地层条件及主要土层物理力学指标/B（分数：2.00）A.层序B.土层名称C.层底 深底 (D.厚度 (E.含水量 w 0F.天然重度 0 (kN/m3)G.孔隙比 e 0H.塑性 指数 I pI.黏聚力、内摩 擦角(固快)J.压缩 模量 E a (
7、MPK.桩极限侧 阻力标准值 qsik(kPL.c(kPM.N.O.填土P.1.20Q.1.20R.S.18T.U.V.W.X.Y.A.AA.粉质黏土AB.2.00AC.0.80AD.31.7%AE.18.0AF.0.92AG.18.3AH.23.0AI.17.0AJ.AK.AL.AM.淤泥质黏土AN.12.00AO.1.00AP.46.6%AQ.17.0AR.1.34AS.20.3AT.13.0AU.17.0AV.AW.28AX.-1AY.黏土AA.22.70AAA.10.70AAB.38.0%AAC.18.0AAD.1.08AAE.19.7AAF.18.0AAG.14.0AAH.4.50A
8、AI.55AAJ.-2AAK.粉砂AAL.28.80AAM.6.10AAN.30.0%AAO.19.0AAP.0.78AAQ.AAR.5.0AAS.29.0AAT.15.00AAU.100AAV.-3AAW.粉质黏土AAX.35.30AAY.6.50AAA.34.0%AAAA.18.5AAAB.0.95AAAC.16.2AAAD.15.0AAAE.22.0AAAF.6.00AAAG.AAAH.AAAI.粉砂AAAJ.40.00AAAK.4.70AAAL.27.0%AAAM.20.0AAAN.0.70AAAO.AAAP.2.0AAAQ.34.5AAAR.30.00AAAS.11.在饱和软黏土中进
9、行了十字板剪切试验。十字板板头尺寸为 50mm100mm，考虑了轴杆的影响后，测得土体的峰值扭矩 Mmax0.0103kNm，终值扭矩 M = 0.0041kNm。则土体的抗剪强度 f和灵敏度 St分别为( )。（分数：2.00）A.32.5kPa，4.5B.22.5kPa，2.5C.32.5kPa，2.5D.22.5kPa，3.512.超固结黏土层厚度为 4.0m，前期固结压力 pc=400kPa，压缩指数 Cc0.3，在压缩曲线上回弹指数Cs=0.1，平均自重压力 p0z200kPa，天然孔隙比 e0=0.8，建筑物平均附加应力在该土层中为p=300kPa，该黏土层最终沉降量最接近于( )
10、。（分数：2.00）A.8.5cmB.11cmC.13.2cmD.22.9cm13.某矩形基坑采用在基坑外围均匀等距布置多井点同时抽水方法进行降水，井点围成的矩形面积为50m80m。按无压潜水完整井进行降水设计，已知含水层厚度 H= 20m，单井影响半径 R100m，渗透系数K=8m/d。如果要求水位降深 s4m，则井点系统计算涌水量 Q 将最接近( )。（分数：2.00）A.2000m3/dB.2300m3/dC.2800m3/dD.3000 m3/d14.某桩基的多跨条形连续承台梁，净跨距均为 7m，承台梁受均布荷载 q100kN/m 作用，则承台梁中跨支座处弯矩 M 为( )。（分数：2
11、.00）A.450kNmB.498kNmC.530kNmD.568kNm15.条形基础宽 2m，基底埋深 1.50m，地下水位在地面以下 1.50m，基础底面的设计荷载为 350kN/m，土层厚度与有关的试验指标见下表： B土层厚度与有关的试验指标/B（分数：2.00）A.层号B.土层厚度(C.天然容重 (kN/m 3)D.压缩模量 Es(MPE.F.3G.20H.12.0I.J.5K.18L.4.016.某试桩桩径 0.4m，水平静载试验所采取的每级荷载增量值为 15kN，试桩的 H0-t-x0曲线明显陡降点的荷载为 120kN，对应的水平位移为 3.2mm，其前一级荷载和后一级荷载对应的水
12、平位移分别为 2.6mm 和4.2mm。则由试验结果计算的地基土水平抗力系数的比例系数阴最接近( )。为简化计算，假定计(v x)5/34.425，(EI) 2/3877 (kNm 2)2/3（分数：2.00）A.242MN/m4B.228MN/m4C.205MN/m4D.165MN/m417.某黏性土，18.5kN/m 3， sat19.5kN/m 3，地下水位在地面下 5.0m，在深度 20m 处取土进行高压固结试验，由试验结果作 e-lgp 曲线，用卡萨格兰德作图法得到前期固结压力 pc350kPa，则该土的超固结比(OCR)为( )。（分数：2.00）A.1.02B.0.75C.1.4
13、9D.0.8618.某干旱地区砂土场地中民用建筑初步勘察资料如下： 02.4m，砂土，F s1=1.13cm； 2.413.5m，砂土，F s22.2cm； 13.517.2m，砂土，F s34.5cm； 17.2m 以下为全风化泥岩； 承压板面积 0.25m2，垂直压力为 200kPa。 则该地基的湿陷等级为( )。（分数：2.00）A.工级B.级C.级D.级19.某建筑物为浅基础，基础埋深为 2.0m，基础宽度为 2.5m，场地自 05.0m 为硬塑黏性土，5.09.0m为液化中砂层，相对密度为 0.40，9.0m 以下为泥岩，基础底面地震作用效应标准组合压力为 250kPa，场地位于 7
14、 度烈度区，则砂土层的平均震陷量估算值为( )m。（分数：2.00）A.0.2B.0.4C.0.6D.0.820.某小窑采空区资料如下：顶板岩体容重 21kN/m 3，顶板埋深为 25m，巷道宽度为 3.2m，顶板岩体内摩擦角为 50，地表有建筑物，基础埋深为 2.0m，建筑物基底压力为 300kPa。则地基的稳定性为( )。（分数：2.00）A.地基不稳定B.地基稳定性差C.地基稳定D.无法确定21.压水试验的压力表读数为 0.05MPa，高于地表 0.5m，压入流量 Q88L/min，试验段深度 6.0m 至11.02m，地下水位埋深 8.5m，钻杆及接头的压力损失均为 0.039MPa，
15、钻孔直径 150mm，则岩体的渗透系数 K 为( )（分数：2.00）A.2.56m/dB.2.88m/dC.1.18m/dD.1.38m/d22.某水泥搅拌桩复合地基桩长 12m，面积置换率 m0.21，复合土层顶面的附加压力 pz114kPa，底面附加压力 p2140kPa，桩间土的压缩模量 Es=2.25MPa，搅拌桩的压缩模量 Ep168Mh，桩端下土层压缩量为12.2cm，按建筑地基处理技术规范(JGJ792002)计算该复合地基总沉降量，其值最接近( )。（分数：2.00）A.13.5cmB.14.5cmC.15.5cmD.16.5cm23.某基坑剖面如图所示，已知土层天然重度为
16、20kN/m3，有效内摩擦角 =30，有效内聚力 c=0，若不计墙两侧水压力，按朗肯土压力理论分别计算支护结构底部正点内外两侧的被动土压力强度 ep及主动土压力强度 ea，其结果为( )。(水的重度 w=10kN/m3) （分数：2.00）A.被动土压力强度 ep=330kPa，主动土压力强度 ea73kPaB.被动土压力强度 ep=191kPa，主动土压力强度 ea127kPaC.被动土压力强度 ep=600kPa，主动土压力强度 ea133kPaD.被动土压力强度 ep=346kPa，主动土压力强度 ea231kPa24.某矩形基础底面尺寸为 2.0m2.5m，地基及基础剖面如图所示。原地
17、下水位在地面下 6.0m，后地下水位上升至 1.0m，若忽略地下水位变化对土的抗剪强度指标的影响。则原地下水位处土的有效应力变化值 z为( )kPa。 （分数：2.00）A.137.2B.50C.87.5D.73.225.已知作用于岩质边坡锚杆的水平拉力 H1k1140kN，锚杆倾角 15，锚固体直径 D0.15m，地层与锚固体的黏结强度 frb500kPa，如工程重要性等级、锚杆工作条件及安全储备都已考虑，锚固体与地层间的锚固长度宜为( )。（分数：2.00）A.4.0mB.4.5mC.5.0mD.5.5m26.在水平均质具有潜水自由面的含水层中进行单孔抽水试验(如图所示)，已知水井半径 r
18、=0.15m，影响半径 R60m，含水层厚度 H10m，水位降深 s=3.0m，渗透系数 K25m/d，则流量最接近( )。 （分数：2.00）A.572m3/dB.699m3/dC.737m3/dD.953m3/d27.如图一锚杆挡土墙肋柱高 H 为 5.0m，宽 为 0.5m，厚 b 为 0.2m，打三层锚杆，其锚杆支点处反力 Rn均为 150kN，锚杆对水平方向的倾角 均为 10，肋柱竖直倾角 为 5，肋柱重度 为 250N/m3。为简化计算，不考虑肋柱所受到的摩擦力和其他阻力，在这种假设前提下肋柱基底压应力 估算结果为( )。（分数：2.00）A.256kPaB.269kPaC.519
19、kPaD.1331kPa28.某折线形滑面滑坡体由 2 块组成，两块滑动体的重力分别为 G112 000kN，G 215 000kN；滑动面倾角分别为 138， 2=25；滑动面内聚力分别为 c1=c2=15kPa；滑动面内摩擦角分别为 1=18， 2=20；滑动面的底面积分别为 A1100m 2，A 2 110m 2。如果滑坡推力安全系数取 1.2，在第二块滑块前设重力式挡土墙，挡土墙受到的水平向作用力为( )。（分数：2.00）A.2045kNB.4387kNC.4830kND.5180kN29.当基坑土层为软土时，应验算坑底土抗隆起稳定性。如图，已知基坑开挖深度 A 5m，基坑宽度较大，
20、深宽比略而不计。支护结构入土深度 t=5m，坑侧地面荷载 q20kPa，土的重度 =18kN/m 3，黏聚力为10kPa，内摩擦角 10，不考虑地下水的影响。如果取承载力系数 Nc=5.14，N q1.0，则抗隆起的安全系数 F 满足的关系式为( )。 （分数：2.00）A.F1.0B.1.0F1.6C.F1.6D.条件不够，无法计算30.对于 8 度地区受远震影响的土石坝，黏粒含量 16%，标贯试验贯入点深度和地下水位在测试地面以下的深度与工程正常应用时的深度可能会有所不同。试验时标贯点在地面下 6m，地下水位 2m，实测标贯击数为 10 击；工程正常应用时标贯点在地面下 8m，地下水位 1
21、m。则按水利水电工程地质勘察规范(GB 5028799)，对该点土层是否液化判别正确的是( )。（分数：2.00）A.液化B.不液化C.可能液化D.无法判别注册岩土工程师专业案例下午试卷 7 答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)一、B 以下各题每题的四个备选答案中(总题数：30，分数：60.00)1.某钢筋混凝土条形基础埋深 d1.5m，基础宽 b1.2m，传至基础底面的竖向荷载 Fk+Gk=180kN/m(荷载效应标准组合)，土层分布如图所示，用砂夹石将地基中淤泥土全部换填，按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)验算下卧层承载力，其结果为 ( )。(垫层材料重度 19k
22、N/m 3 ) （分数：2.00）A.pz+pPczf az B.pz+pPczf azC.pz+pPcz=fazD.不确定解析：据建筑地基处理技术规范(JCJ 792002)第 4.2.1 条、第 4.2.4 条计算 2.某砌体承重办公楼基础采用墙下钢筋混凝土条形基础，b1.1m，采用 C15 混凝土 (f t=7.5MPa)，底层承重墙厚 240mm，作用在0.000 处相应于荷载效应标准组合的竖向轴心荷载 Fk190kN/m。地基情况如图所示。试计算控制截面弯矩 M，其值为 ( )kNm。 （分数：2.00）A.21.0 B.37.1C.17.1D.47.1解析：3.某桩基工程安全等级为
23、二级，其桩型、平面布置、剖面和地层分布如图所示。已知轴力 F=12 000kN，力矩 M1000kNm，水平力 H=600kN，承台和填土的平均重度为 20kN/m3，自重荷载分项系数取 1.2。则桩顶轴向压力最大设计值的计算结果最接近 ( )。 （分数：2.00）A.1020kNB.1232kN C.1380kND.1520kN解析：作用于基础底面的力矩Mx=1000+6001.5=1900kNmG=6.64.82201.21520.6kN4.某桥墩钻孔灌注桩，成孔桩径 1.65m，地基土为密实细砂类砾石，容许承载力 400kPa，重度21.8kN/m3，河床、桩底标高分别为 335.34m
24、、320.66m，一般冲刷线和最大冲刷线标高分别为332.66m、330.66m，如果已知 、k 2、m 0分别为 0.7、3、0.8，该桩的桩端容许承载力为( )。（分数：2.00）A.1184.7kPaB.974.9kPaC.861.1kPa D.511.7kPa解析：5.某土层厚度 H10m，剪切波速为 s250m/s，则该土层的特征周期 Tg为 ( )。（分数：2.00）A.0.15sB.0.04sC.0.16s D.0.20s解析：6.一轴心受压基础底面尺寸为 2.8m2.0m，作用于0.000 处相应于荷载标准组合的轴向压力 F=750kN，地质剖面如图所示。则持力层承载力满足系数
25、 K1为( )。 （分数：2.00）A.1.25 B.1.30C.2.50D.0.64解析：faf ak+ b(b-3)+ b m(d-0.5)180+0+1.616.0(1.3-0.5)=200.5kPa基底压力K1=fa/p200.5/159.91.257.已知基础宽度 10m，长度 20m，埋置深度 4m，基础底面以上土的平均重度为 12kN/m 3，持力层的厚度2.0m；土的重度 18kN/m3；软弱下卧层经深度修正的地基承载力是 130kPa，则基底总压力必须小于( )才能满足软弱下卧层强度要求。（分数：2.00）A.66kPaB.114kPa C.138kPaD.88kPa解析：通
26、常是已知基础底面压力，求软弱下卧层顶面的附加压力。但本题设定的条件是满足了软弱下卧层强度要求，反求基底总压力。先求软弱下卧层顶面处的附加压力：pz=fcz-pcz130-(124+82)66kPa持力层厚度与基础宽度之比为 0.20，根据建筑地基基础设计规范(GB 50007- 2002)的规定取地基压力扩散角 =0，基础底面附加压力与软弱下卧层顶面附加压力相等，则基础底面的总压力等于附加压力与土的自重压力之和，即pp z+d=66+124114kPa故基底总压力必须小于 114kPa 才能满足软弱下卧层强度要求。8.某花岗岩残积土场地，土的天然含水量为 17%，粗粒土(粒径大于 0.5mm)
27、的颗粒质量百分含量为 31%，细粒土的液限为 30%，塑限为 18%，则该花岗岩残积土的液性指数为( )。（分数：2.00）A.-0.1B.0C.0.1D.0.37 解析：9.某柱基础，作用于地面处相应于荷载标准组合的轴心荷载设计值 F=800kN，基础埋深(自室外地面标高算起)为 1.2m，室内标高高于室外标高 0.60m，地基土为黏性土，e =0.70，I L=0.80，重度=17.0kN/m 3，地基承载力特征值 fak200kPa，如图所示。则方形基础底面尺寸为( )。 （分数：2.00）A.2.0m2.0mB.2.1m2.1m C.1.9m1.9mD.2.5m2.5m解析：计算 fa
28、时，埋深 d 从室外地面标高算起d1.2mfa=fak+ b(b-3)+ d m(d-0.5)因底面尺寸未知，设 b3m，暂不做宽度修正，查建筑地基基础设计规范(GB 50007 -2002)得 b=0.3， d1.6取 m=17.0kN/m 3fa200+0+1.617.0(1.2-0.5)219kPad=1.2+0.6/21.5m取 bL2.1m。10.已知钢筋混凝土预制方桩边长为 300mm，桩长为 22m，桩顶入土深度为 2m，桩端入土深度为 24m，场地地层条件见下表，当地下水由 0.5m 下降至 5m，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算单桩基础基桩由于负摩阻力引起的下拉荷载
29、，其值最接近( )。 B场地地层条件及主要土层物理力学指标/B（分数：2.00）A.层序B.土层名称C.层底 深底 ( D.厚度 (E.含水量 w 0F.天然重度 0 (kN/m3)G.孔隙比 e 0H.塑性 指数 I pI.黏聚力、内摩 擦角(固快)J.压缩 模量 E a (MPK.桩极限侧 阻力标准值 qsik(kPL.c(kPM.N.O.填土P.1.20Q.1.20R.S.18T.U.V.W.X.Y.A.AA.粉质黏土AB.2.00AC.0.80AD.31.7%AE.18.0AF.0.92AG.18.3AH.23.0AI.17.0AJ.AK.AL.AM.淤泥质黏土AN.12.00AO.1
30、.00AP.46.6%AQ.17.0AR.1.34AS.20.3AT.13.0AU.17.0AV.AW.28AX.-1AY.黏土AA.22.70AAA.10.70AAB.38.0%AAC.18.0AAD.1.08AAE.19.7AAF.18.0AAG.14.0AAH.4.50AAI.55AAJ.-2AAK.粉砂AAL.28.80AAM.6.10AAN.30.0%AAO.19.0AAP.0.78AAQ.AAR.5.0AAS.29.0AAT.15.00AAU.100AAV.-3AAW.粉质黏土AAX.35.30AAY.6.50AAA.34.0%AAAA.18.5AAAB.0.95AAAC.16.2
31、AAAD.15.0AAAE.22.0AAAF.6.00AAAG.AAAH.AAAI.粉砂AAAJ.40.00AAAK.4.70AAAL.27.0%AAAM.20.0AAAN.0.70AAAO.AAAP.2.0AAAQ.34.5AAAR.30.00AAAS.解析：据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 5.2.16 条计算 n=0.7 00.720.714.49m14.5m中性点距地表 16.5m25.0m11.在饱和软黏土中进行了十字板剪切试验。十字板板头尺寸为 50mm100mm，考虑了轴杆的影响后，测得土体的峰值扭矩 Mmax0.0103kNm，终值扭矩 M = 0.0041kNm。则土
32、体的抗剪强度 f和灵敏度 St分别为( )。（分数：2.00）A.32.5kPa，4.5B.22.5kPa，2.5 C.32.5kPa，2.5D.22.5kPa，3.5解析：抗剪强度即为峰值强度 灵敏度 12.超固结黏土层厚度为 4.0m，前期固结压力 pc=400kPa，压缩指数 Cc0.3，在压缩曲线上回弹指数Cs=0.1，平均自重压力 p0z200kPa，天然孔隙比 e0=0.8，建筑物平均附加应力在该土层中为p=300kPa，该黏土层最终沉降量最接近于( )。（分数：2.00）A.8.5cmB.11cmC.13.2cm D.22.9cm解析：按铁路特殊路基设计规范(TB 1003520
33、02)第 3.2.7 条计算如下： 13.某矩形基坑采用在基坑外围均匀等距布置多井点同时抽水方法进行降水，井点围成的矩形面积为50m80m。按无压潜水完整井进行降水设计，已知含水层厚度 H= 20m，单井影响半径 R100m，渗透系数K=8m/d。如果要求水位降深 s4m，则井点系统计算涌水量 Q 将最接近( )。（分数：2.00）A.2000m3/dB.2300m3/dC.2800m3/d D.3000 m3/d解析：据建筑基坑支护技术规程(JCJ 12099)附录 F 第 F.0.1 条和 F.0.6 条计算r0=0.29(a+b)0.29(50+80)=37.7m据式 F.0.1-1 计
34、算基坑涌水量 Q14.某桩基的多跨条形连续承台梁，净跨距均为 7m，承台梁受均布荷载 q100kN/m 作用，则承台梁中跨支座处弯矩 M 为( )。（分数：2.00）A.450kNm B.498kNmC.530kNmD.568kNm解析：根据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)附录 F 计算 0=1.05s7.35m15.条形基础宽 2m，基底埋深 1.50m，地下水位在地面以下 1.50m，基础底面的设计荷载为 350kN/m，土层厚度与有关的试验指标见下表： B土层厚度与有关的试验指标/B（分数：2.00）A.层号 B.土层厚度(C.天然容重 (kN/m 3)D.压缩模量 Es(MPE.F
35、.3G.20H.12.0I.J.5K.18L.4.0解析：16.某试桩桩径 0.4m，水平静载试验所采取的每级荷载增量值为 15kN，试桩的 H0-t-x0曲线明显陡降点的荷载为 120kN，对应的水平位移为 3.2mm，其前一级荷载和后一级荷载对应的水平位移分别为 2.6mm 和4.2mm。则由试验结果计算的地基土水平抗力系数的比例系数阴最接近( )。为简化计算，假定计(v x)5/34.425，(EI) 2/3877 (kNm 2)2/3（分数：2.00）A.242MN/m4 B.228MN/m4C.205MN/m4D.165MN/m4解析：单桩水平临界荷载 Hcr=105kN，对应位移
36、xcr2.6mm桩的计算宽度b00.9(1.50.4+0.5)0.99m17.某黏性土，18.5kN/m 3， sat19.5kN/m 3，地下水位在地面下 5.0m，在深度 20m 处取土进行高压固结试验，由试验结果作 e-lgp 曲线，用卡萨格兰德作图法得到前期固结压力 pc350kPa，则该土的超固结比(OCR)为( )。（分数：2.00）A.1.02B.0.75C.1.49 D.0.86解析：20m 处土自重应力P1=518.5+159.5=235kPa18.某干旱地区砂土场地中民用建筑初步勘察资料如下： 02.4m，砂土，F s1=1.13cm； 2.413.5m，砂土，F s22.
37、2cm； 13.517.2m，砂土，F s34.5cm； 17.2m 以下为全风化泥岩； 承压板面积 0.25m2，垂直压力为 200kPa。 则该地基的湿陷等级为( )。（分数：2.00）A.工级B.级C.级 D.级解析：承压板等效直径d=2(0.25104/3.14)0.556.4cmde0.886d0.88656.450cm附加湿陷量F si与承压板直径 de的比值F s1/de=1.13/50=0.0226F s2/de=2.2/50=0.044F s3/de=4.5/50=0.090 第一层土的附加湿陷量与承压板直径的比值小于 0.023，其湿陷量不应计入总湿陷量。总湿陷量 sF s
38、ih i0.022.2(1350-240)+4.5(1720-1350)=82.14cm该场地湿陷性地基土的湿陷等级为级。19.某建筑物为浅基础，基础埋深为 2.0m，基础宽度为 2.5m，场地自 05.0m 为硬塑黏性土，5.09.0m为液化中砂层，相对密度为 0.40，9.0m 以下为泥岩，基础底面地震作用效应标准组合压力为 250kPa，场地位于 7 度烈度区，则砂土层的平均震陷量估算值为( )m。（分数：2.00）A.0.2B.0.4 C.0.6D.0.8解析：7 度烈度时非液化土特征深度 d07m不考虑液化影响时上覆非液化土层厚度 du应满足dud 0+db-27+2-2=7m直接位
39、于基础底面以下的非液化土层厚度为5-23.0m20.某小窑采空区资料如下：顶板岩体容重 21kN/m 3，顶板埋深为 25m，巷道宽度为 3.2m，顶板岩体内摩擦角为 50，地表有建筑物，基础埋深为 2.0m，建筑物基底压力为 300kPa。则地基的稳定性为( )。（分数：2.00）A.地基不稳定 B.地基稳定性差C.地基稳定D.无法确定解析：按工程地质手册第三版有关内容计算由题可知21kN/m 3，H25m，B3.2m，50，d2.0m，P 0300kPa顶板的临界深度巷道顶板实际埋藏深度H125-d25-2=23mH028.7m1.5H0=43.05m因为 HH123mHH 028.7m，
40、所以地基不稳定。21.压水试验的压力表读数为 0.05MPa，高于地表 0.5m，压入流量 Q88L/min，试验段深度 6.0m 至11.02m，地下水位埋深 8.5m，钻杆及接头的压力损失均为 0.039MPa，钻孔直径 150mm，则岩体的渗透系数 K 为( )（分数：2.00）A.2.56m/dB.2.88m/d C.1.18m/dD.1.38m/d解析：试验段压水时所施加的总压力P(6+0.5)10+(0.05-0.039)10 3=76kPa换算成水柱压力高度为 7.6m22.某水泥搅拌桩复合地基桩长 12m，面积置换率 m0.21，复合土层顶面的附加压力 pz114kPa，底面附
41、加压力 p2140kPa，桩间土的压缩模量 Es=2.25MPa，搅拌桩的压缩模量 Ep168Mh，桩端下土层压缩量为12.2cm，按建筑地基处理技术规范(JGJ792002)计算该复合地基总沉降量，其值最接近( )。（分数：2.00）A.13.5cmB.14.5cm C.15.5cmD.16.5cm解析：据建筑地基处理技术规范(JCJ 792002)第 11.2.9 条计算Esp=mEp+(1-m)Es=0.21168103+(1-0.21)2.25103=37 058kPa23.某基坑剖面如图所示，已知土层天然重度为 20kN/m3，有效内摩擦角 =30，有效内聚力 c=0，若不计墙两侧水
42、压力，按朗肯土压力理论分别计算支护结构底部正点内外两侧的被动土压力强度 ep及主动土压力强度 ea，其结果为( )。(水的重度 w=10kN/m3) （分数：2.00）A.被动土压力强度 ep=330kPa，主动土压力强度 ea73kPa B.被动土压力强度 ep=191kPa，主动土压力强度 ea127kPaC.被动土压力强度 ep=600kPa，主动土压力强度 ea133kPaD.被动土压力强度 ep=346kPa，主动土压力强度 ea231kPa解析：按朗肯土压力理论计算如下(水土分算不计水压力)：计算 E 点处的被动土压力强度 epKp=tan2(45+30/2)=3.0计算 E 点处
43、的被动土压力强度 eaKa=tan2(45-30/2)=0.3324.某矩形基础底面尺寸为 2.0m2.5m，地基及基础剖面如图所示。原地下水位在地面下 6.0m，后地下水位上升至 1.0m，若忽略地下水位变化对土的抗剪强度指标的影响。则原地下水位处土的有效应力变化值 z为( )kPa。 （分数：2.00）A.137.2B.50 C.87.5D.73.2解析： z=(16.51.5+204.5)-(16.51.0+6.50.5+104.5)50kPa25.已知作用于岩质边坡锚杆的水平拉力 H1k1140kN，锚杆倾角 15，锚固体直径 D0.15m，地层与锚固体的黏结强度 frb500kPa，
44、如工程重要性等级、锚杆工作条件及安全储备都已考虑，锚固体与地层间的锚固长度宜为( )。（分数：2.00）A.4.0mB.4.5mC.5.0m D.5.5m解析：按建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)第 7.2.1 条和第 7.2.3 条计算锚杆轴向拉力标准值Nak=Htk/cos=1140/cos151180.2kN锚杆与地层间的锚固长度 a(取 11.0)26.在水平均质具有潜水自由面的含水层中进行单孔抽水试验(如图所示)，已知水井半径 r=0.15m，影响半径 R60m，含水层厚度 H10m，水位降深 s=3.0m，渗透系数 K25m/d，则流量最接近( )。 （分数：2.00
45、）A.572m3/dB.699m3/d C.737m3/dD.953m3/d解析：根据 Dupuit 公式计算 27.如图一锚杆挡土墙肋柱高 H 为 5.0m，宽 为 0.5m，厚 b 为 0.2m，打三层锚杆，其锚杆支点处反力 Rn均为 150kN，锚杆对水平方向的倾角 均为 10，肋柱竖直倾角 为 5，肋柱重度 为 250N/m3。为简化计算，不考虑肋柱所受到的摩擦力和其他阻力，在这种假设前提下肋柱基底压应力 估算结果为( )。（分数：2.00）A.256kPaB.269kPaC.519kPa D.1331kPa解析：据题意计算如下： 28.某折线形滑面滑坡体由 2 块组成，两块滑动体的重
46、力分别为 G112 000kN，G 215 000kN；滑动面倾角分别为 138， 2=25；滑动面内聚力分别为 c1=c2=15kPa；滑动面内摩擦角分别为 1=18， 2=20；滑动面的底面积分别为 A1100m 2，A 2 110m 2。如果滑坡推力安全系数取 1.2，在第二块滑块前设重力式挡土墙，挡土墙受到的水平向作用力为( )。（分数：2.00）A.2045kNB.4387kNC.4830kN D.5180kN解析：计算各滑块间推力传递系数由于滑坡体只由 2 块滑块组成，推力传递系数只有一个。cos( n-1- n)-sin( n-1- n)tan ncos(38-25)-sin(3
47、8-25)tan200.89计算单位宽度上的滑坡推力 Fn第一块滑坡推力 F1F1= tG1sin 1-G1cos 1tan 1-c1 1=1.212 000sin38- 12000cos38tan18- 15100=4293kN第一块滑坡推力 F2F2= tG2sin 2+F 1-G2cos 2tan 2-c2 2=1.215 000sin25+0.894293-15 000cos25tan20- 15110=4830kN29.当基坑土层为软土时，应验算坑底土抗隆起稳定性。如图，已知基坑开挖深度 A 5m，基坑宽度较大，深宽比略而不计。支护结构入土深度 t=5m，坑侧地面荷载 q20kPa，土的重度 =18kN/m 3，黏聚力为10kPa，内摩擦角 10，不考虑地下水的影响。如果取承载力系数 Nc=5.14，N q1.0，则抗隆起的安全系数 F 满足的关系式为( )。 （分数：2.00）A.F1.0 B.1.0F1.6C.F1.6D.条件不够，无法计算解析：据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)附录 V 计算 30.对于 8 度地区受远震影响的土石坝，黏粒含量 16%，标贯试验贯入点深度和地下水位在测试地面以下的深度与工程正常应用时的深度可能会有所不同。试验时标贯点在地面下 6m，地下水位 2m，实测标贯击数为 10 击；工
