1、给水工程专业-6 及答案解析(总分：124.00，做题时间：90 分钟)一、lilist-style-type:n(总题数：62，分数：124.00)1.某城市最高日设计用水量为 15104m3/d，清水池调节容积取最高日用水量的 15%，室外消防一次灭火用水量为 55L/s，同一时间内的火灾次数为 2次，火灾持续时间按 2h计算，水厂自用水在清水池中的储存量按 1500m3计算，安全储量取 5000m3，则清水池的有效容积至少应为U /U。 A.16500m3 B.24292m3 C.29792m3 D.37292m3（分数：2.00）A.B.C.D.2.某非寒冷地区岸边式取水构筑物取水量
2、3m3/s，设侧面进水孔 2 个，每个进水孔格栅面积为 2.8m2，河道最低设计水位 8.05m，河床底标高 4.90m，则格栅的最小宽度为U /U。 A.1.2m B.1.4m C.1.7m D.2.0m（分数：2.00）A.B.C.D.3.一级泵站吸水井最低水位标高是 100.00m，给水处理厂前端处理构筑物的最高水位标高为 140m，水泵吸水管、压水管和输水管线的总水头损失为 10m，则一级泵站的设计扬程宜为U /U。 A.40m B.50m C.60m D.70m（分数：2.00）A.B.C.D.4.处理水量 30000m3/d的机械搅拌澄清池，清水区上升流速 1.0mm/s。从导流室
3、进入分离区的上升水体中取样分析得知，悬浮物含量为 30mg/L，含有不同沉速颗粒占所有颗粒的比例见表 1-15。 B1-15颗粒粒径组成与占所有颗粒质量分数/B颗粒沉浮/(mm/s) 0.10.250.40.651.01.21.3沉浮 ui颗粒占总颗粒的质量分数/% 5 23 7 13 22 25 5为提高澄清池去除率，加斜板，斜板水平有效投影面积 521m。，按理论计算，出水中悬浮物浓度为U /U A.3.7mg/L B.6.5mg/L C.8.4mg/L D.10.5mg/L（分数：2.00）A.B.C.D.5.某水厂拟建的机械搅拌絮凝池池宽 4m，池长 12m，平均水深 2m，沿长度方向
4、均匀布置 3个搅拌机，电机所耗功率分别为 233W、83W 和 17W，总效率为 60%，水的动力黏度 +1.1410 -3 Pas，则该池的平均速度梯度 G值和第 1格的 G值为U /U。 A.43s-1，55s -1 B.43s-1，62s -1 C.51s-1，73s -1 D.55s-1，80s -1（分数：2.00）A.B.C.D.6.某城镇给水管网如图 17所示，管段长度和水流方向标于图上，比流量为 0.04L/(sm)，所有管段均为双侧配水，折算系数统一采用 0.5，节点 2处有一集中流量 20L/s，则节点 2的计算节点流量为U /U。（分数：2.00）A.B.C.D.7.某树
5、枝状管网各管段的水头损失如图 1-15所示，各节点所要求的最小服务水头均为 20m，地面高程如表 1-8所示，则管网的水压控制点为U /U节点。 B表 1-8/B节点编号 1 2 3 4地面标高/m 62636160 A.1 B.2 C.3 D.4（分数：2.00）A.B.C.D.8.某水厂拟采用水泵混合，处理水量为 Q=24000m3/d，经 2条直径均为 400mm，长均为 100m的并联管道送往水厂絮凝池，若正常工作时每条管道内总水头损失为 0.45m，则管道内水流的速度梯度 G值为U /U。(=1.1410 -3Pas，=1000kg/m 3) A.206s-1 B.244s-1 C.
6、292s-1 D.356s-1（分数：2.00）A.B.C.D.9.某环状管网，经初步流量分配及采用海森一威廉公式计算结果如图 1-17所示，则一次平差后，管段 3-6的流量为U /U。（分数：2.00）A.B.C.D.10.设计一座平流式沉淀池，水深 2.5m，沉淀时间 2h，原水浊度 50NTU。原水水质分析结果见表 114，按理想沉淀池计算，该沉淀池总去除率为U /U。 B表 114/B颗粒沉速 i/(mm/s) 0.050.10.350.550.600.750.821.001.201.30 i颗粒占总颗粒质量比/% 100 94 80 62 55 46 33 21 10 3 A.75%
7、 B.78% C.85% D.90%（分数：2.00）A.B.C.D.11.原水中含 8mg/L Fe2+和 2mg/L Mn2+，采用曝气法氧化铁锰所需的理论空气量是U /U。A1.7mg/L B5.3mg/L C2.8mg/LD8.1mg/L（分数：2.00）A.B.C.D.12.普通快滤池平面及洗砂排水槽断面如图 123所示(尺寸单位：mm)。反冲洗时水的冲洗强度15L/(sm2)，历时 5min。如果取洗砂排水槽为平坡，末端流速为 0.6m/s，则洗砂排水槽上口宽度为U /U。（分数：2.00）A.B.C.D.13.某城镇现有水厂供水规模为 48000m3/d，水厂内清水池和管网内高位
8、水池有效调节容积均为 5000m3。近期规划用水量增长，需新建一座水厂，供水量为 48000m3/d。新建水厂后最高日内小时用水量见表 17。新建水厂内清水池的最小有效调节容积应为U /U。 B表 17/B时段 05 510 1012 1216 1619 1921 2124用水量/(m 3/h)20004400 6800 4400 6000 4400 2000 A.4800m3 B.6000m3 C.8000m3 D.11000m3（分数：2.00）A.B.C.D.14.水厂规模为 50000m3/d，自用水量为 5%，其中沉淀池排泥水量占 2%，滤池冲洗水量占 2%，其他生产水量占 1%。采
9、用 6格滤池，设计滤速 8m/h，用水泵进行反冲洗，冲洗强度为 15L/(sm2)，则需冲洗水泵的流量为U /U。 A.2414m3/h B.2391m3/h C.2461m3/h D.2344m3/h（分数：2.00）A.B.C.D.15.平流式沉淀池，水深 3.6m，进水浊度 20mg/L，停留时间 T=100min，水质分析结果与第 85题相同，出水浊度为U /U。 A.5.05mg/L B.3.56mg/L C.4.56mg/L D.4.16mg/L（分数：2.00）A.B.C.D.16.某工厂 24h均匀用水，每小时 50m3，如配水泵站每天供水 12h，每小时 100m3，若使每天
10、供水不超过 4次，则水塔调节容积最小为U /U。 A.400m3 B.300m3 C.200m3 D.150m3（分数：2.00）A.B.C.D.17.以石英砂为滤料的普通快滤池，反冲洗强度为 15L/(sm2)时，膨胀后的滤层厚度 l=1.2m，空隙率m=0.55，滤料密度 s=2.65g/cm3，水的密度 水 =1.00g/cm。，水的动力黏滞系数 =1.010 -3PaS。滤池反冲洗时滤层中水流速度梯度 G为U /U。 A.330s-1 B.142s-1 C.445s-1 D.105s-1（分数：2.00）A.B.C.D.18.直流式布置的旋转格网，通过流量为 1.5m3/s，网眼尺寸
11、10mm10mm，网丝直径 1mm，网格水下部分深度 1.5m，网格弯曲半径 0.7m，当过网流速为 0.8m/s，阻塞系数、框架面积减少系数均取 0.75，水流过网收缩系数取 0.8时，旋转格网的宽度为U /U。 A.0.9m B.1.4m C.1.7m D.2.3m（分数：2.00）A.B.C.D.19.单层细石英砂滤池，石英砂 d10=0.55mm，厚 800mm，洗砂排水槽槽底高出砂面 360mm，准备移出 350mm厚的砂滤料，然后装入 d10=0.85的无烟煤滤料补充，已知无烟煤在反冲前后空隙率分别为m0=0.407，m=0.62，则放入的无烟煤厚度是U /U。 A.281mm B
12、.325mm C.350mm D.400mm（分数：2.00）A.B.C.D.20.某水厂 3班制工作，产水量为 24104m3/d，输水管漏损水量、沉淀池排泥水量和滤池冲洗排水量分别按最高日流量的 6%、2%和 3%考虑，管网中无水塔，最高日内用户的每小时用水量(m 3)见表 1-2，则取水泵房设计流量为U /U，管网设计流量为U /U。 B表 1-2/B时 间 01 12 23 34 45 56 67 78 89 91010111112用水量6000 4000 3000 3000 5000 10000 12000 12000 11000 9000 12000 14000时 间1213131
13、4141515161 6171718181919202021212222232324用水量14000 11000 9000 8000 13000 14000 15000 14000 12000 11000 10000 8000 A.10500m3/h；11100m 3/h B.11100m3/h；15000m 3/h C.10600m3/h；11100m 3/h D.11100m3/h；10000m 3/h（分数：2.00）A.B.C.D.21.某城镇管网设有网前水塔，水塔所处位置的地面标高为 96m，控制点要求的最小服务水头为 20m，管网最高用水时从水塔到控制点的水头损失为 10m，控制点
14、处的地面标高为 89m，则水塔高度为U /U。 A.17m B.23m C.30m D.37m（分数：2.00）A.B.C.D.22.设计水量为 4800m3/h的普通快滤池，采用单层石英砂滤料，设计滤速采用 8m/h，在一格滤池检修的情况下强制滤速12m/h，则单格滤池的最大面积为U /U。 A.200m2 B.150m2 C.130m2 D.110m2（分数：2.00）A.B.C.D.23.需软化水量 200m3/h，软化后剩余碱度为 0.3mmol/L(以 计)，采用 RHRNa并联系统，流经 RH和 RNa的水量为U /U；若采用 RHRNa串联系统，流经 RH和 RNa的水量为U /
15、U(RH 以钠泄漏为控制点)。水质分析资料如下：Ca 2+80mg/L；Mg 2+36mg/L；Na +4.6mg/L； 150mg/L； （分数：2.00）A.B.C.D.24.某水厂采用精制硫酸铝作为混凝剂，其最大投加量为 35mg/L，水厂规模为 105m3/d，自用水量为 4%。混凝剂每日调制 3次，溶液浓度按 10%计，溶液池容积为U /U。 A.12.1m3 B.36.3m3 C.60.5m3 D.121m3（分数：2.00）A.B.C.D.25.设计一座大阻力配水的普通快滤池，配水支管上的孔口总面积设为 F。干管的断面为孔口总面积的 6倍，配水支管过水面积是孔口总面积的 3倍，当
16、采用水反冲洗时滤层呈流化状态，以孔口平均流量代替干管起端支管上孔口流量，孔口阻力系数 =0.62，此时滤池配水均匀程度约为U /U。 A95% B93% C90%D97%（分数：2.00）A.B.C.D.26.快滤池采用大阻力配水系统，冲洗强度 q=14L/(sm2)，滤池平面面积为 50m2。配水干管截面850mm850mm，支管 80根，直径 80mm孔口流速采用 5.5m/s，孔口阻力系数为 0.62，则此系统的配水均匀性是U /U。A94% B96% C98%D99%（分数：2.00）A.B.C.D.27.如图 110所示的树状管网，管段 23的计算流量可表示为U /U。（分数：2.0
17、0）A.B.C.D.28.树枝状管网各管段的水头损失如图 1-14所示，各节点的地面高程均为 60m，所要求的最小服务水头均为 20m，则管网的水压控制点为U /U节点。（分数：2.00）A.B.C.D.29.某水厂规模为 720m3/h，水厂自用水为 5%，其中沉淀池排泥水为 2%，滤池冲洗水为 2%，厂内其他生产用水为 1%。水厂内设有 2个系列的处理构筑物，每一系列采用 3座尺寸完全相同的机械絮凝池串联，搅拌功率分别为 120W、80W、40W，总絮凝时间为 18min，絮凝池平均速度梯度为U /U。(=1.1410 -3Pas) A.43.7s-1 B.30.5s-1 C.43.1s-
18、1 D.31.3s-1（分数：2.00）A.B.C.D.30.有一水库水源水含有沉速为 0.2mm/s、0.3mm/s、0.4mm/s、0.5mm/s 的颗粒占所有颗粒的质量比例为95%。经试验测得沉速0.4mm/s 的颗粒沉淀 1.5h去除的质量占所有颗粒的质量比例为 65%。按此试验设计沉淀面积为 1450m2的平流式沉淀池。当处理水量为 50000m3/d，沉淀时间 1.5h，进水悬浮物固体含量为8mg/L，出水悬浮物固体含量为 1mg/L时，推算沉速为 0.3mm/s的颗粒占所有颗粒的质量比是U /U。 A.20% B.2375% C.25% D.30%（分数：2.00）A.B.C.D
19、.31.某城市最高日用水量为 150000m3/d，用水日变化系数为 1.2，时变化系数为 1.4则管网的设计流量应为U /U。 A.6250m3/h B.7500m3/h C.8750m3/h D.10500m3/h（分数：2.00）A.B.C.D.32.某设对置水塔的管网，建筑均为 6层楼房，在最高用水时从水塔到管网控制点的水头损失为 20m，水塔处的地面标高为 200m，控制点的地面标高为 190m，则水塔水柜底高于地面的高度为U /U。 A.18m B.28m C.38m D.48m（分数：2.00）A.B.C.D.33.已知某水厂规模 5104m3 /U，第 3段流速约为U /U。
20、A.15.4min；0.03m/s B.15.4min；0.11m/s C.12.4min：0.03m/s D.12.4min；0.11m/s（分数：2.00）A.B.C.D.34.某城镇给水系统分两个区，水厂出水先进入低区管网，再从低区管网直接用泵加压供水给高区，高区内设有高位水池。据上一年统计，该城镇水厂全年供水量为 7200104m3，最高日供水量为 24104m3/d；最高日最高时水厂、增压泵站和高位水池的出水流量分别为 11000m3/h、5000m 3/h和 1600m3/h。则该城镇的供水量时变化系数为U /U。 A.1.22 B.1.26 C.1.60 D.1.76（分数：2.
21、00）A.B.C.D.35.一座机械搅拌絮凝池，顺水流分为 3格，每格容积 40m3，G 值依次为 70s-1、45s -1和 25s-1。水的运动黏度 v=1.1410-6m2/s，水的密度 =1000kg/m 3。该絮凝池的平均 G值为U /U。A47s -1 B87s -1 C60s -1D50s -1（分数：2.00）A.B.C.D.36.某水厂采用河床式取水构筑物从无冰絮的河流取水，取水头为箱式，侧面进水，河流枯水位分析结果见表 113。取水头处河床标高为 22.0m，设计枯水位保证率取 95%，取水头最底层进水孔上缘标高不得高于U /U，下缘最低标高不得低于U /U。 B表 113
22、/B枯水率出现几率 枯水位/m十年一遇 28.0二十年一遇 27.0五十年一遇 26.0历史最低 24.8 A.26.5m；23.0m B.26.5m；22.5m C.26.7m；23.0m D.26.7m；22.5m（分数：2.00）A.B.C.D.37.某循环冷却水系统，冷却塔为有除水器的机械通风逆流塔，进出水温度分别为 37、32，进塔气温40，渗漏损失水率忽略不计，为使循环水与补充水含盐量处于平衡状态，取浓缩倍数 N3，则系统排污水率应为U /U。 A.3% B.3% C. D.0.3%（分数：2.00）A.B.C.D.38.某取水工程取水口附近的 50年河流水位测量资料表明，最高水位
23、为 26.8m，经分析推算得到不同频率下的最高水位如表 112所示，河水浪高 1.5m。如在河流的堤坝外建岸边式取水泵房，泵房进口处的地坪设计标高宜为U /U。 B表 112B/B/B频率 设计最高水位/0.1 28.11.0 27.32.0 26.83.0 25.95.0 24.5 A.27.9m B.28.8m C.29.3m D.30.1m（分数：2.00）A.B.C.D.39.无阀滤池水箱有效深度 1.8m，平均冲洗水头 2.8m，滤池过滤最大水头损失 1.7m，反冲洗排水井出口堰标高-0.5m，则辅助虹吸管上端管口标高值为U /U。 A.4.00m B.4.90m C.5.80m D
24、.6.30m（分数：2.00）A.B.C.D.40.某管网设有对置水塔，当管网用水最高时，泵站供水量为 100L/s，节点流量如图 112所示，则水塔到节点 1的管段 t-1的流量 qt-1为U /U。（分数：2.00）A.B.C.D.41.某管网设有对置水塔，当管网用水最小时，泵站供水量为 70L/s，节点流量如图 113所示，则节点1转输到水塔的流量 q1-t为U /U。（分数：2.00）A.B.C.D.42.某取水泵站全天均匀供水，供水量为 86400m3/d，扬程为 10m，水泵和电机效率均为 80%。水泵工作24h的用电量约为U /U。 A.3675000kWh B.3675kWh
25、C.2940kWh D.2352kWh（分数：2.00）A.B.C.D.43.某工厂 24h均匀用水，由水塔提供，每小时 50m3；配水泵站每天向水塔供水两次，分别为 48 时和1620 时，每小时供水 150m3。则水塔调节容积为U /U。 A.1200m3 B.800m3 C.600m3 D.400m3（分数：2.00）A.B.C.D.44.二氧化氯极不稳定，常以水溶液形式或现场制取使用，试计算 50000m3/d规模的水厂，如采用 NaClO2与 ClO2制取 ClO2，平均加气量为 1mg/L。计划建造一座 40%NaClO2储存量为 30天的储液池，该池容积应为U /U。(溶液相对密
26、度以 1计，容积精确至 m3)。 A.5m2 B.10m3 C.2m3 D.4m3（分数：2.00）A.B.C.D.45.斜管沉淀池液面负荷为 5m3/(m2h)，六角形斜管的内切圆直径为 35mm，倾斜角度 60，斜管的壁厚不计，弗劳德数为U /U。 A.1.1910-4 B.2.9810-5 C.2.1210-5 D.2.9810-4（分数：2.00）A.B.C.D.46.快滤池采用大阻力配水系统，v 干 =v 支 =15m/s，配水均匀性为 95%，孔口流量系数为 062，则孔口流速为U /U。 A.4.0/s B.5.5m/s C.6.0m/s D.6.5m/s（分数：2.00）A.B
27、.C.D.47.某城镇现有给水系统最高日供水量 4.8104m3/d，供水量变化见图 13。若新建一座工厂，需增加供水量 1.6104m3/d，每天 521 时均衡供水，则新建工厂后该城镇给水系统的设计小时水量变化系数应为U /U。（分数：2.00）A.B.C.D.48.一球形颗粒直径 d=0.05mm，密度 s=2.60g/cm3， 水 =1.00g/cm3，在 20的静水中自由沉淀时，该颗粒理论沉速约为U /U。(水的动力黏滞系数 =1.010 -3Pas)。 A.218mm/s B.0.218mm/s C.2.18mm/s D.21.8mm/s（分数：2.00）A.B.C.D.49.某城
28、镇最高日内小时用水情况如图 12所示，该城镇用水的时变化系数为U /U。（分数：2.00）A.B.C.D.50.某滤池拟采用大阻力配水系统开孔比为 0.2%，孔口阻力系数为 0.62，冲洗强度 q=15L/(sm2)，则孔口平均压力水头和孔口流速分别为U /U。 A.5.5m和 6.5m/s B.7.5m和 5.5m/s C.6.5m和 7.5m/s D.7.5m和 7.5m/s（分数：2.00）A.B.C.D.51.水厂采用氯气消毒时，杀灭水中细菌的时间 t(以 S计)和水中氯气含量 C(以 mg/L计)的关系式为C0.86t=1.74，在氯气含量足够时，水中细菌个数减少的速率仅与水中原有细
29、菌个数有关，成一级反应，反应速度变化系数 K=2.4s-1。如水中含有 NH3=0.1mg/L，要求杀灭 95%的细菌，同时完成氧化 NH3，保持水中余氯为自由性氯，则至少需要加U /U氯气。 A.0.63mg/L B.1.89mg/L C.1.47mg/L D.2.1mg/L（分数：2.00）A.B.C.D.52.已知水厂设计流量 10.5104m3/d(包括自用水量)，采用滤后加氯，投氯量 3mg/L，每日加氯量为U /U，采用 010kg/h 的加氯机需U /U(其中备用一台)。A315kg；2 台 B315kg；3 台 C480kg；2 台 D480kg；3 台（分数：2.00）A.B
30、.C.D.53.某城市最高日用水量为 12104m3/d，其逐时用水量见表 14。水厂一级泵站 24h均匀工作，二级泵站直接向管网供水，则水厂内清水池调节容积应为U /U。 B表 1-4/B时间 01 12 23 34 45 56 67 78 89 910 101l 1112水量/m3 2500 2500 2000 2000 2500 3000 4000 5000 5500 6000 6500 7000时 间121313141415151616171718181919202021212222232324水量 7000 6500 6000 6500 6500 7000 7500 7000 600
31、0 4500 4000 3000/m3 A.18000m3 B.20000m3 C.22000m3 D.25000m3（分数：2.00）A.B.C.D.54.某城市周边具有适宜建高位水池的坡地，城市规划建筑高度为 6层，管网水压最不利点的地形标高为4m，高位水池至最不利点的管路水头损失约为 5m。拟建高位水池的内底标高应在U /U以上。 A.29m B.33m C.28m D.9m（分数：2.00）A.B.C.D.55.起点 A和终点 B的地形标高分别为 62.0m和 61.5m，若在某流量下管段 AB的水头损失为 1.5m，且 B点的服务水头为 20m，则此时 A点的服务水头为U /U。 A
32、.20m B.21m C.21.5m D.23m（分数：2.00）A.B.C.D.56.某给水系统有两条并行的管径相同的钢筋混凝土重力输水管线，其间设有若干连通管将输水管线均分成数段。如果要求在其中一条输水管线中的一段损坏时，能满足 75%的供水量，则输水管最少要分为U /U。 A.5段 B.4段 C.3段 D.2段（分数：2.00）A.B.C.D.57.某城镇用水由制水厂直接供给，制水厂每日工作时间为 723 时，规模为 96000m3/d。城镇用水量变化如图 1-5所示，则水厂清水池所需调节容积为U /U。（分数：2.00）A.B.C.D.58.某城市最高日用水量为 15104m3/d，用
33、水日变化系数为 1.2，时变化系数为 1.4，水厂自用水系数为1.1。若管网内已建有水塔，在用水最高时可向管网供水 900m3/h，则向管网供水的供水泵房的设计流量应为U /U。 A.6250m3/h B.7500m3/h C.7850m3/h D.8750m3/h（分数：2.00）A.B.C.D.59.设计隔板絮凝池，单池处理水量为 0.43m3/s，其首段水深不宜小于U /U。 A.2.05m B.1.72m C.1.50m D.1.43m（分数：2.00）A.B.C.D.60.一座均匀级配粗砂滤料池，经测定，滤料粒径 d80=1.4mm，则该滤池滤料厚度至少为U /U。 A.700mm
34、B.875mm C.1000mm D.1250mm（分数：2.00）A.B.C.D.61.一单层粗砂均匀级配滤料气水反冲洗滤池共分 8格，设计过滤滤速为 9m/h。自动调节出水阀门保持恒水头等速过滤。表面扫洗强度 1.5L/(sm2)，后水冲洗强度 6L/(sm2)，进入该组滤池的总进水量不变，在一格检修，一格反冲洗时，其他几格的强制滤速是U /U。 A.9.0m/h B.10.3m/h C.11.1m/h D.12.0m/h（分数：2.00）A.B.C.D.62.某管网中 A点所在地面高程为 32m，水压标高为 60m。则该点的服务水头为U /U。 A.28m B.32m C.60m D.9
35、2m（分数：2.00）A.B.C.D.给水工程专业-6 答案解析(总分：124.00，做题时间：90 分钟)一、lilist-style-type:n(总题数：62，分数：124.00)1.某城市最高日设计用水量为 15104m3/d，清水池调节容积取最高日用水量的 15%，室外消防一次灭火用水量为 55L/s，同一时间内的火灾次数为 2次，火灾持续时间按 2h计算，水厂自用水在清水池中的储存量按 1500m3计算，安全储量取 5000m3，则清水池的有效容积至少应为U /U。 A.16500m3 B.24292m3 C.29792m3 D.37292m3（分数：2.00）A.B.C. D.解
36、析：清水池的有效容积由 4部分组成：(1)调节容积 W1=15000015%=22500m3；(2)消防储量 W2，取 2h的消防用水量，即 W2=0.055236002=792m3；(3)水厂自用水储量 W3=1500m3；(4)安全储量 W4=5000m3。则清水池有效容积 W=W1+W2+W3+W4=22500+792+1500+5000=29792m3。2.某非寒冷地区岸边式取水构筑物取水量 3m3/s，设侧面进水孔 2 个，每个进水孔格栅面积为 2.8m2，河道最低设计水位 8.05m，河床底标高 4.90m，则格栅的最小宽度为U /U。 A.1.2m B.1.4m C.1.7m D
37、.2.0m（分数：2.00）A. B.C.D.解析：根据室外给水设计规范(GB 500132006)第 5.3.10条和第 5.3.12条规定，岸边式取水构筑物侧面进水孔下缘距河床的高度不得小于 0.5m，上缘在设计水位下的深度不得小于 0.3m。 故格栅上缘标高最高为：8.05-0.3=7.75m 格栅下缘标高最低为：4.90+0.5=5.4m 格栅的高度最大为：7.75-5.4=2.35m 格栅对应最小宽度为：2.8/2.35=1.19m1.2m3.一级泵站吸水井最低水位标高是 100.00m，给水处理厂前端处理构筑物的最高水位标高为 140m，水泵吸水管、压水管和输水管线的总水头损失为
38、10m，则一级泵站的设计扬程宜为U /U。 A.40m B.50m C.60m D.70m（分数：2.00）A.B. C.D.解析：泵站扬程包括两部分：一部分是把水从吸水井最低水位提升到水厂前端构筑物最高水位的静扬程H0；另一部分是泵站吸水口到水厂的管路水头损失h，即泵站扬程为Hp=H0+h=(140-100)+10=50m。4.处理水量 30000m3/d的机械搅拌澄清池，清水区上升流速 1.0mm/s。从导流室进入分离区的上升水体中取样分析得知，悬浮物含量为 30mg/L，含有不同沉速颗粒占所有颗粒的比例见表 1-15。 B1-15颗粒粒径组成与占所有颗粒质量分数/B颗粒沉浮/(mm/s)
39、 0.10.250.40.651.01.21.3沉浮 ui颗粒占总颗粒的质量分数/% 5 23 7 13 22 25 5为提高澄清池去除率，加斜板，斜板水平有效投影面积 521m。，按理论计算，出水中悬浮物浓度为U /U A.3.7mg/L B.6.5mg/L C.8.4mg/L D.10.5mg/L（分数：2.00）A. B.C.D.解析：原清水区面积*加斜板后的总有效沉淀面积 A=347.2+521=868.2m2所以*带入沉淀效率计算公式：*14.38%=87.6%出水浓度=30(1-E)=3012.4%=3.7mg/L5.某水厂拟建的机械搅拌絮凝池池宽 4m，池长 12m，平均水深 2
40、m，沿长度方向均匀布置 3个搅拌机，电机所耗功率分别为 233W、83W 和 17W，总效率为 60%，水的动力黏度 +1.1410 -3 Pas，则该池的平均速度梯度 G值和第 1格的 G值为U /U。 A.43s-1，55s -1 B.43s-1，62s -1 C.51s-1，73s -1 D.55s-1，80s -1（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：按考试教材第 1册第 165页式(6-4)，该池平均速度梯度： * 第一格速度梯度： *6.某城镇给水管网如图 17所示，管段长度和水流方向标于图上，比流量为 0.04L/(sm)，所有管段均为双侧配水，折算系数统一采用 0.5，节点
41、 2处有一集中流量 20L/s，则节点 2的计算节点流量为U /U。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：节点 2的节点流量包括沿线流量折算到节点的流量和集中流量两部分，而沿线流量折算的节点流量为与 2点相连的所有管段沿线流量总合的一半，即节点 2的节点流量为：q2=0.50.04(800+800+600)+20=64L/s7.某树枝状管网各管段的水头损失如图 1-15所示，各节点所要求的最小服务水头均为 20m，地面高程如表 1-8所示，则管网的水压控制点为U /U节点。 B表 1-8/B节点编号 1 2 3 4地面标高/m 62636160 A.1 B.2 C.3 D.4（分数：2.0
42、0）A.B. C.D.解析：比较所有点，在满足最小服务水头时要求起点 1提供的水压：点 1需 62+20=82m；点 2需63+20+2.0=85m；点 3需 61+20+2.0+1.2=84.2m；点 4需 60+20+2.0+1.5=83.5m。 计算表明，在所有节点中，点 2为满足 20m服务水头需要起点 1提供的水压最大，故节点 2为整个管网水压的控制点。8.某水厂拟采用水泵混合，处理水量为 Q=24000m3/d，经 2条直径均为 400mm，长均为 100m的并联管道送往水厂絮凝池，若正常工作时每条管道内总水头损失为 0.45m，则管道内水流的速度梯度 G值为U /U。(=1.14
43、10 -3Pas，=1000kg/m 3) A.206s-1 B.244s-1 C.292s-1 D.356s-1（分数：2.00）A. B.C.D.解析：正常工作时每条管道内的流量应为总水量的 1/2(不应为总水量或总水量的 70%)，即 12000m3/d。管道流速*水在管道中的停留时间*9.某环状管网，经初步流量分配及采用海森一威廉公式计算结果如图 1-17所示，则一次平差后，管段 3-6的流量为U /U。（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：虽然管网有多个环，但管段 36只受环影响，只需计算环的闭合差和校正流量。h =7.94+3.83-6.30-6.73=-1.26m*10.设计
44、一座平流式沉淀池，水深 2.5m，沉淀时间 2h，原水浊度 50NTU。原水水质分析结果见表 114，按理想沉淀池计算，该沉淀池总去除率为U /U。 B表 114/B颗粒沉速 i/(mm/s) 0.050.10.350.550.600.750.821.001.201.30 i颗粒占总颗粒质量比/% 100 94 80 62 55 46 33 21 10 3 A.75% B.78% C.85% D.90%（分数：2.00）A.B.C. D.解析：对原数据表进行计算，得到方便直接进行计算的表 119。 B表 1-19 颗粒沉速与质量分布计算/B颗粒沉速 i/(mm/s) 0.050.10.350.
45、550.600.750.821.001.201.30 i颗粒占总颗粒质量分数/% 100 94 80 62 55 46 33 21 10 3 i颗粒占总颗粒质量分数/% 6 14 18 7 9 13 12 11 7 3截留速度(特定颗粒沉速)：*根据考试教材第 1册第 186页的公式及参考第 187页例题解法，查表 119中数据写出总去除率计算式：*11.原水中含 8mg/L Fe2+和 2mg/L Mn2+，采用曝气法氧化铁锰所需的理论空气量是U /U。A1.7mg/L B5.3mg/L C2.8mg/LD8.1mg/L（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：根据考试教材第 1册第 256页式(101)和第 259页式(109)的化学计量关系，每氧化 1mg/L二价铁，理论需氧量为 0.14mg/L，每氧化 1mg/L二价锰，理论需氧量 0.29mg/L。则 理论需氧量
