DB32 T 4073-2021 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程.pdf

1、 ICS 91.220 CCS P97 32 江苏 省 地方 标准 DB32/T 4073 2021 建筑施工承插型盘扣式钢管支架 安全 技术规程 Technical standard for safety of disk lock steel tubular scaffold in construction 2021-08-03 发布 2022-02-01 实施 江苏省市场监督管理局 江苏省住房和城乡建设厅 发 布 DB32/T 4073 2021 I 目 次 前 言 . II 1 范围 . 3 2 规范性引用文件 . 3 3 术语和定义 . 3 3.1 术语 . 3 3.2 符号 . 5

2、4 基本规定 . 6 5 荷载 . 7 5.1 荷载分类 . 7 5.2 荷载标准值 . 8 5.3 荷载设计值 . 9 5.4 荷载效 应组合 . 9 6 结构设计 . 10 6.1 基本设计规定 . 10 6.2 地基承载力计算 . 11 6.3 支撑架计算 . 12 6.4 作业架计算 . 13 6.5 构配件计算 . 15 7 构造要求 . 15 7.1 一般规定 . 15 7.2 支撑架 . 15 7.3 作业架 . 18 8 搭设与拆除 . 19 8.1 一般规定 . 19 8.2 支撑架搭设与拆除 . 20 8.3 作业架搭设与拆除 . 20 9 检查验收 . 21 10 安全管

3、理与维护 . 22 附录 A（资料性） 构配件承载力 . 24 附录 B（资料性） 风压高度变化系数 . 25 附录 C（资料性） 有关设计参数 . 26 附录 D（资料性） 轴心受压构件的稳定系数 . 27 附录 E（资料性） 脚手架施工验收记录 . 29 DB32/T 4073 2021 II 前 言 本规程按照 GB/T 1.1 2020标准化工作导则 第 1部分：标准化文件的结构和起草规则的规定 起草。 本规程由 江苏省住房和城乡建设厅 提出。 本规程由 江苏省住房和城乡建设厅 归口。 本标准主编单位：无锡市锡山三建实业有限公司、南通新华建筑集团有限公司 本标准参编单位：东南大学、无锡

4、速建脚手架工程技术有限公司、江苏速捷模架科技 有限公司、江 苏国智建筑科技有限公司 本标准主要起草人员：沈高传、钱云皋、郭正兴、邹明、徐宏均、钱新华、温科、易杰祥、陈安英、 朱军、方延春、孟韬、邬建华、陆天柱 。 DB32/T 4073 2021 3 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程 1 范围 为使承插型盘扣式钢管脚手架的设计、搭设、拆除、使用和管理中，做到技术先进、经济合理、安 全适用，制定本标准。 本标准适用于建筑与市政工程中承插型盘扣式钢管脚手架的设计、搭设、拆除、使用和管理。 承插型盘扣式钢管脚手架的设计、搭设、拆除、使用和管理除应符合本标准外，尚应符合国家现行 有关标准的规

5、定。 2 规范性引用文件 下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文件， 仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本 文件。 GB 50007 建筑地基基础设计规范 GB 50009 建筑结构荷载规范 GB 50017 钢结构设计标准 GB 50018 冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB 50068 建筑结构可靠性设计统一标准 GB 50204 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50666 混凝土结构工程施工规范 GB 51210 建筑施工脚手架安全技术统一标准 JGJ 46 施工现场临时用电安全技术规范

6、 JGJ 130 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ/T 194 钢管满堂支架预压技术规程 JG/T 503 承插型盘扣式钢管支架构件 3 术语和定义 下列术语和定义适用于本文件。 3.1 术语 3.1.1 承插型盘扣式钢管支架 disk lock steel tubular scaffold 立杆之间采用套管或插管连接，水平杆和斜杆采用杆端扣接头卡入连接盘，用楔形插销连接，能承 受相应的荷载，并具有作业安全和防护功能的结构 架体，简称脚手架，根据用途可分为支撑脚手架和作 业脚手架。根据立杆外径大小可分为标准型和重型，其中标准型简称为 B型，重型简称为 Z型。 3.1.2 支撑脚手架

7、 shoring scaffold DB32/T 4073 2021 4 支承于地面或结构上可承受各种荷载，具有安全防护功能，为建筑施工提供支撑和操作平台的脚手 架，包括混凝土施工用模板支撑脚手架和结构搭设支撑架，简称支撑架。 3.1.3 作业脚手架 operation scaffold 支承于地面、建筑物上或附着于工程结构上，为建筑施工提供作业平台与安全防护的脚手架，简称 作业架。 3.1.4 基座 base collar 焊接有连接盘和连接套管，底部插入可调底座，顶部可插接立杆的竖向杆件。 3.1.5 立杆 standard 焊接有连接盘和连接套管的承插型钢管脚手架的竖向杆件。 3.1.6

8、 水平杆 ledger 两端焊接有扣接头，可与立杆上的连接盘扣接的水平杆件。 3.1.7 斜杆 diagonal brace 两端装配有扣接头，可与立杆上的连接盘扣接的斜向杆件。 3.1.8 可调底座 base jack 插入立杆底端可调节高度的底座。 3.1.9 可调托撑 head jack 插入立杆顶端可调 节高度的托撑。 3.1.10 连接盘 connecting plate 焊接于立杆上可扣接 8个方向扣接头的八边形或圆环形 8孔板。 3.1.11 连接套管 standard connect collar 固定于立杆一端，用于立杆竖向接长的外套管或内插管。 3.1.12 立杆连接件 s

9、tandard connect pin 将立杆与立杆连接套管固定、防拔脱的专用零件。 3.1.13 盘扣节点 ring plate-wedge node 脚手架立杆上的连接盘与水平杆和斜杆端上的扣接头用插销组合的连接。 3.1.14 扣接头 wedge head 位于水平杆或斜杆杆件端头与立杆上的连接盘快速扣接的零件。 3.1.15 插销 wedge 装配在扣接头内，用于固定扣接头与连接盘的专用楔形零件。 3.1.16 DB32/T 4073 2021 5 挂扣式钢梯 stair 挂扣在脚手架水平杆上供施工人员上下通行的爬梯。 3.1.17 三角架 side bracket 与立杆上连接盘扣接

10、的侧边悬挑三角形桁架。 3.1.18 连墙件 anchoring 将脚手架与建筑物连接的构件。 3.1.19 双槽托梁 double channel steel beam 两端 搁置在立杆连接盘上或可调托撑上的专用横梁，用于实现梁、板共支作用的构件。 3.1.20 搭设高度 distance of shoring 支撑架搭设高度为自可调底座的底部至可调托撑上端的总高度；作业架搭设高度为自可调底座的底 部至最顶层横杆中心的总高度。 3.2 符号 3.2.1 荷载和荷载效应 FR 作用在连接盘上的竖向力设计值； Mw 风荷载设计值产生的弯矩； Mwk 风荷载标准值产生的弯矩； MR 设计荷载下脚手

11、架抗倾覆力矩； MT 设计荷载下脚手架倾覆力矩； N 立杆轴向力设计值； Nk 立杆传 至基础顶面的轴向力标准组合值； NGk 永久荷载标准值产生的立杆轴向力总和； NQk 可变荷载标准值产生的立杆轴向力总和； N0 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力； Nl 连墙件轴向力设计值； Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值； Pk 相应于荷载效应标准组合时，立杆基础底面处的平均压力； wk 风荷载标准值； w0 基本风压值； S 脚手架按荷载基本组合计算的效应设计值； R 脚手架抗力的设计值。 3.2.2 材料性能和抗力 E 钢材的弹性模量； f 钢材的抗拉、抗 压和抗弯强度设计值； fa

12、 地基承载力特征值； Qb 连接盘抗剪承载力设计值； Rc 扣件抗滑承载力设计值； DB32/T 4073 2021 6 v 容许挠度； vmax 最大挠度。 3.2.3 几何参数 A 横截面面积； An 连墙件的净截面面积； Ag 可调底座底板对应的基础底面面积（ m2）； Hl 连墙件竖向间距； Ll 连墙件水平间距； I 截面惯性矩； W 截面模量； a 可调托撑支撑点至顶层水平杆中心线的距离； h 架体步距（以立杆上的连接盘间距为模数）； h 架体顶层步距（以立杆上的连接盘间距 为模数）； la 立杆纵距； l0 立杆计算长度。 3.2.4 计算系数 s 脚手架风荷载体型系数； z 风

13、压高度变化系数； 立杆计算长度修正系数； k 支撑架悬臂端计算长度折减系数； H 支撑架搭设高度调整系数； 轴心受压构件稳定系数； 杆件长细比； 0 脚手架结构重要性系数； R 承载力设计值调整系数； 架体顶层步距修正系数； G 永久荷载分项系数； Q 可变荷载 分项系数。 4 基本规定 4.0.1 脚手架安全管理与维护应满足方案要求，遵循脚手架搭 设及拆除工艺流程，脚手架使用过 程应明确专人管理。 4.0.2 脚手架构件、材料及其制作质量应符合产品标准承插型盘扣式钢管支架构件 JG/T503 中的规定。 a) 立杆不应低于 GB/T 1591 中 Q355 的规定； b) 水平杆和水平斜杆不

14、应低于 GB/T 700 中 Q235 的规定； c) 竖向斜杆不应低于 GB/T 700 中 Q195 的规定； d) 钢管外径和壁厚允许偏差应符合表 4.0.2的规定。 表 4.0.2 钢管外径和壁厚允许偏差 （ mm） DB32/T 4073 2021 7 序号 名称 型号 外径 D 壁厚 t 外径允许偏差 壁厚允许偏差 1 立杆 Z 60.3 3.2 0.3 0.15 B 48.3 3.2 0.3 0.15 2 水平杆、水平斜杆 Z 或 B 48.3 2.5 0.5 0.2 3 竖向斜杆 Z 或 B 48.3 2.5 0.5 0.2 42.4 2.5 0.3 0.15 38 2.5 0

15、.3 0.15 33.7 2.3 0.3 0.15 4.0.3 杆端扣接头与连接盘的插销连接应保证锤击自锁后不拔脱。 4.0.4 插销 销 紧后，扣接头端部弧面应与立杆外表面 贴合。 4.0.5 脚手架 结构设计应根据脚手架种类、搭设高度和荷载采用不同的安全等级。脚手架安全等 级的划分应符合表 4.0.5的规定。 表 4.0.5 脚手架的安全等级 作业架 支撑架 安全 等级 搭设高度 (m) 荷载 设计 值 (kN) 搭设高度 (m) 荷载 设计 值 24 8 15kN/m2 或 20kN/m 或 7kN/点 24 8 15kN/m2 或 20kN/m 或 7kN/点 注：支撑脚手架的搭设高度

16、、荷载中任一项不满足安全等级为 级的条件时，其安全等级应划为 级 。 4.0.6 脚手架结构重要性系数 0，应按表 4.0.6的规定取值。 表 4.0.6 脚手架结构重要性系数 0 结构重要性系数 承载能力极限状态设计 安全等级 I 0 1.1 1.0 5 荷载 5.1 荷载分类 5.1.1 作用于脚手架上的荷载可分为永久荷载和可变荷载。 5.1.2 支撑架永久荷载应包括下列内容： a) 支撑架的架体自重 G1：包括立杆、水平杆、斜杆、可调底座、可调托撑、双槽托梁、三角架等 构配件自重； b) 作用到支撑架上荷载 G2：模板、钢筋和混凝土自重以及钢构件和预制混凝土等构件自重。 DB32/T 4

17、073 2021 8 5.1.3 作业架永久荷载应包括架体及构配件自重 G3：包括立杆、水平杆、斜杆、可调底座、可调 托撑、脚手板、栏杆、踢脚板、挂扣式钢梯、安全网等构配件自重。 5.1.4 支撑架可变荷载应包括下列内容： a) 施工荷载 Q1：作用在支撑架结构顶部模板面上的施工作业人员、施工设备、超过浇筑构件厚度 的混凝土料堆放荷载； b) 附加水平荷载 Q2：作用在支撑架结构顶部的泵送混凝土、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载； c) 风荷载 Q3。 5.1.5 作业架可变荷载应包括下列内容： a) 施工荷载 Q4：包括作业层上的操作人员、临时放置材料、运输工 具及小型工具等； b) 风荷载

18、Q3。 5.2 荷载 标准值 5.2.1 支撑架 永久荷载标准值取值应符合下列规定： a) 架体 自重 G1和模板自重 G2：架体自重可按 实际重量取值 ；模板自重标准值应根据混凝土结构模 板设计图纸确定。对肋形楼板及无梁楼板的模板自重标准值可按表 5.2.1的规定确定。 表 5.2.1 楼板模板自重标准值（ kN/m2） 模板构件名称 木模板 定型钢模板 铝合金模板 平板的模板及小楞 0.30 0.50 0.25 楼板模板（包括梁模板） 0.50 0.75 0.30 b) 钢筋混凝土构件自重 G2：普通梁钢筋混凝土 自重可采用 25.5kN/m3，普通板钢筋混凝土自重可 采用 25.1kN/

19、m3，特殊钢筋混凝土结构应根据实际情况确定。 5.2.2 作业架 永久荷载标准值取值应符合下列规定： c) 架体及构配件自重 G3：脚手架架体自重可按 实际重量取值 ； d) 木脚手板和钢脚手板自重标准值可按 0.35kN/m2取值， 钢网片 自重标准值可按 0.15 kN/m2取值 ； e) 作业层的栏杆与挡脚板自重标准值可按 0.17kN/m取值； f) 脚手架外侧满挂密目式安全立网自重标准值可按 0.01kN/m2取值，钢板冲孔网自重标准值可按 实际自重取值。 5.2.3 支撑架 可变荷载标准值取值应符合下列规定： a) 作用在支撑架上的施工人员及设备荷载 Q1可按实际计算， 但 不应小

20、于 2.5kN/m2； b) 泵送混凝土、倾倒混凝土等因素产生的附加水平荷载 Q2：可取计算工况下的竖向永久荷载标准 值的 2%，并应作用在支撑架上端 最不利位置 ； c) 作用在支撑架上的风荷载标准值应按下式计算： k z sww 0 （ 5.2.3） 式中： wk风荷载标准值（ kN/m2）； z风压高度变化系数，应按本标准 附录 B 确定； s脚手架 风荷载体型系数，应按本标准第 4.2.4 条采用； w0基本风压值（ kN/m2），应按现行国家标准建筑结构荷载规范 GB 50009 的规定采 用，取重现期 n=10 对应的风压值，但不得小于 0.3kN/m2。 5.2.4 脚手架风荷载

21、体型系数应符合表 5.2.4的规定。 DB32/T 4073 2021 9 表 5.2.4 脚手架风荷载体型系数 s 背靠建筑物状况 全封闭墙 敞开、框架和开洞墙 脚手架 状况 全封闭、半封闭 1.0 1.3 敞开 stw 注： a） stw值可将支撑 架及脚手架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范 GB 50009 的规定计算； b） 为 挡风系数， =1.2An/Aw，其中 An 为挡风面积； Aw 为迎风面积； c） 密目式安全立网全封闭脚手架挡风系数 不宜小于 0.8； d） 全封闭：沿支撑结构外侧全高全长用密目网封闭； e） 半封闭：沿支撑结构外侧全高全长用密目网封闭 30%70

22、%； f） 敞开：沿支撑结构外侧全高全长无密目网封闭。 4.2.5 作业架 可变荷载标准值取值应符合下列规定： a) 作用在 作 业架 上的施工荷载 Q4应 根据实际情况确定，且不应低于表 5.2.5的规定； 表 5.2.5 脚手架施工活荷载标准值 类 别 标准值（ kN/m2） 防护脚手架 1 装修脚手架 2 砌筑作业脚手架 3 b) 作业架同时施工的作业层层数应按实际计算，作业层不宜超过 2层； c) 作用在作业架的风荷载标准值应按本标准 4.2.3条计算。 5.3 荷载设计值 5.3.1 计算 脚手架 的架体或构件的强度、稳定性和节点连接强度时，荷载设计值应采用荷载标准 值乘以荷载分项系

23、数，分项系数取值应符合 表 5.3.1的 规定 。 表 5.3.1 脚手架荷载分项系数 验算项 目 荷载分项系数 永久荷载分项系数 G 可变荷载分项系数 Q 强度、稳定性 1.3 1.5 地基承载力 1.0 1.0 挠 度 1.0 1.0 倾覆 有利 0.9 0 不利 1.3 1.5 5.4 荷载效应组合 5.4.1 脚手架设计时，应根据正常搭设和使用过程中可能出现的荷载情况，按承载能力极限状态 和正常使用极限状态分别进行荷载组合，并应取各自最不利的荷载组合进行设计。 DB32/T 4073 2021 10 5.4.2 对承载能力极限状态，应按荷载效应基本组合进行荷载组合；对正常使用极限状态，

24、应按 荷载效应的标准组合进行荷 载组合。 5.4.3 脚手架承载力计算应按临时工况设计进行计算，并应符合下式要求： 0SR (5.4.3) 式中： 0 脚手架结构重要性系数，安全等级为 I时，取 1.1；安全等级为 II时，取 1.0； S 脚手架按荷载基本组合计算的效应设计值； R 脚手架抗力的设计值； 5.4.4 脚手架设计时，应根据使用 过程中可能出现的荷载取其最不利荷载效应组合进行计算，荷 载效应组合宜按表 5.4.4采用。 表 5.4.4 荷载效应组合 计算项目 荷载效应组合 支撑架 作业架 立杆稳定 永久荷载施工荷载 永久荷载施工荷载 永久荷载 0.9（施工荷载风荷载） 永久荷载

25、0.9（施工荷载风荷载） 支架抗倾覆稳定 永久荷载 0.9（施工荷载 +未预见因素产生的水平荷载） 水平杆承载力与变形 永久荷载施工荷载 永久荷载施工荷载 连墙件承载力 风荷载 3.0kN 6 结构 设计 6.1 基本设计 规定 6.1.1 结构设计应依据现行国家标准建筑结构荷载规范 GB 50009、钢结构设计标准 GB 50017、 冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB 50018和建筑结构可靠性设计统一标准 GB 50068的规定，采用概 率极限状态设计法，采用分项系数的设计表达式。 6.1.2 支撑架应进行下列设计计算： a) 立杆的稳定性计算； b) 独立支撑架超出规定高宽比时的抗倾覆验算

26、； c) 当通过立杆连接盘传力时的连接盘抗剪承载力验算； d) 立杆地基承载力计算。 6.1.3 作业架应进行下列设计计算： a) 立杆的稳定性计算； b) 纵、横向水平杆的承载力 计算； c) 连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算； d) 连接盘抗剪承载力验算； e) 立杆地基承载力计算。 6.1.4 当支撑架搭设成双向均有竖向斜杆的独立方塔架形式时（图 6.1.4），可按带有斜腹杆的格 构柱结构形式进行计算分析。 DB32/T 4073 2021 11 图 6.1.4 独立方塔架 1 竖向 斜杆； 2水平杆； 3立杆 ； 4 可调底座； 5 可调托撑 6.1.5 当杆件变形量有控制要求时，

27、应按正常使用极限状态验算其变形量。受弯构件的挠度不应 超过表 6.1.5中规定的容许值。 表 6.1.5 受弯构件的容许挠度 构件类别 容许挠度 v 受弯构 件 l/150 与 10mm 取较小值 注： l 为受弯构件跨度。 6.1.6 支撑架 立杆几何长细比不得大于 150， 作业架 立杆几何长细比不得大于 210；其它杆件中的 受压杆件几何长细比不得大于 230，受拉杆件几何长细比不得大于 350。 6.1.7 立杆不考虑风荷载时，应按承受轴向荷载杆件计算；当考虑风荷载时，应按压弯杆件计算。 6.1.8 钢材的强度设计值、截面 面 积等设计参数应符合附录 C的规定。 6.2 地基承载力 计

28、算 6.2.1 可调底座 底部地基承载力应满足下列公式的要求： KaPf (6.2.1-1) KK g NP A (6.2.1-2) 式中： Pk相应于荷载效应标准组合时，立杆基础底面处的平均压力（ kPa）； Nk立杆传至基础顶面的轴向力 标准组合 值（ kN）； Ag可调底座底板对应的基础底面 面积（ m2）； fa地基承载力特征值（ kPa），应按现行国家标准建筑地基基础设计规范 GB 50007 的 DB32/T 4073 2021 12 规定确定 。 6.2.2 当脚手架搭设在结构楼面上时，应对支承架体的楼面结构进行承载力验算，当不能满足承 载力要求时应采取楼面结构下方设置附加支撑等

29、加固措施。 6.3 支撑架计算 6.3.1 立杆轴向力设计值应按下列公式计算： 不组合风荷载时： QQG G k kN N N (6.3.1-1) 组合风荷载时： QQ.G G k kN N N 09 (6.3.1-2) 式中： G永久荷载分项系数； Q可变荷载分项系数； N立杆轴向力设计值（ kN）； NGk永久荷载标准值产生的立杆轴向力总和 （ kN）； NQk可变荷载标准值产生的立杆轴向力总和 （ kN）； 6.3.2 立杆计算长度应按下列公式计算，并 应取其中的较大值： Hl h0 (6.3.2-1) H l h ka0 2 (6.3.2-2) 式中： l0支架立杆计算长度（ m）；

30、a可调托撑支撑点至顶层水平杆中心线的距离（ m），满堂作业架取 0； h架体 步距 （ m）， 取最大值 ； h架体顶层步距（ m）； 立杆计算长度修正系数， h=0.5m 或 1.0m 时，取值 1.5； h=1.5m 时，取值 1.05； 架体顶层步距修正系数， h=1.0m 或 1.5m 时，取值 0.9； h=0.5m 时，取值 1.5； H支撑架搭设高度调整系数，可按表 6.3.2 采用； k 支撑架 悬臂端计算长度折减系数 ，取值 0.6。 按表 6.3.2 支撑脚手架搭设高度调整系数 搭设高度 H(m) H8 8H16 16H24 H 24 H 1.00 1.05 1.10 1.

31、20 6.3.3 立杆稳定性应按下列公式计算： 不组合风荷载时： N fA (6.3.3-1) 组合风荷载时： DB32/T 4073 2021 13 wMWN fA (6.3.3-2) 式中： Mw立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（ kNm），可按本标准式（ 6.4.2-2）计算； f钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值 (N/mm2)， 应按本标准附录 C 表 C-1 采用； 轴心受压构件稳定系数，应根据立杆长细比 li0 按 本标准附录 D 取值； W立杆的 截面模量（ mm3），应按本标准附录 C 表 C-2 采用； A立杆的横 截面面积（ mm2），应按本标准附录 C 表 C-2 采用。

32、6.3.4 当符合下列条件之一时，模板支撑架立杆可不计入由风荷载产生的附加轴力标准值： a) 独立架体高宽比不大于 3，且作业层上竖向栏杆围挡（模板）高度不大于 1.2m； b) 架体按本规范第 6.2.5条的构造要求与既有建筑结构进行了可靠连接； c) 采取了其他防倾覆措施。 6.3.5 架体高度 8m以上，高宽比大于 3， 四周无拉结的高大 支撑架 应验算整体抗倾覆稳定性。 计 算倾覆力矩时，作用在架顶的水平力指考虑施工中的混凝土浇筑时泵管振动等因素产生的水平荷载，并 且以线荷载的形式作用在架体顶部水平方向上，其荷载标准值应按照本标准第 5.2.3条取值；计算抗倾 覆力矩时，作用在架体的竖

33、向荷载包括架体自重以及钢筋混凝土自重。整体抗倾覆稳定性应按下式计算： RTMM （ 6.3.4） 式中： MR设计荷载下 脚手架 抗倾覆力矩（ kNm）； MT 设计荷载下 脚手架 倾覆力矩（ kNm）。 6.4 作业架 计算 6.4.1 无风荷载时，立杆承载验算应符合下列要求： a) 立杆轴向力设计值应按下式计算： G G K Q Q KN N N （ 6.4.1-1） 式中： NGk永久荷载标准值产生的立杆轴向力总和 （ kN）； NQK可变 荷载标准值产生的 立杆 轴向力总和（ kN），内外立杆可按一纵距（跨）内施 工荷载总和的 1/2 取值。 b) 立杆计算长度应按下式计算： 0 lh

34、 （ 6.4.1-2） 式中： h脚手架水平杆竖向最大步距（ m）； 考虑脚手架整体稳定因素的 立 杆计算长度系数，应按表 6.4.1确定。 表 6.4.1 脚手架立杆计算长度系数 类别 连墙件布置 2 步 3 跨 3 步 3 跨 双排架 1.45 1.70 DB32/T 4073 2021 14 c) 立杆稳定性应按本标准式（ 6.3.3-1）、（ 6.3.3-2）计算。 6.4.2 采用组合风荷载时，立杆承载力应按下列公式计算： a) 立杆轴向力设计值： G G k Q Q k.N N N 09 （ 6.4.2-1） b) 立杆段风荷载作用弯矩设计值： ka w w k . w l hMM

35、 20 9 1 50 9 1 5 10 （ 6.4.2-2） c) 立杆稳定性： wMN fAW （ 6.4.2-3） 式中： NGk永久荷载标准值产生的立杆轴向力总和 （ kN）； NQk可变荷载标准值产生的立杆轴向力总和 （ kN），内外立杆可按一纵距（ 跨）内施 工荷载总和的 1/2 取值； Mwk立杆段由风荷载标准值产生的弯矩（ kNm）； la立杆纵距（ m）。 6.4.3 连墙件的计算应符合下列要求： a) 连墙件的轴向力设计值应按下式计算： w0llN N N （ 6.4.3-1） 式中： Nl连墙件轴向力设计值（ kN）； Nlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应按本标准第 6

36、.4.4 条的规定计算； N0连墙件约束脚手架平面外变 形所产生的轴向力，双排架可取 3kN。 b) 连墙件的抗拉承载力应符合下列要求： n lN fA （ 6.4.3-2） 式中： An连墙件的净截面面积（ mm2）。 c) 连墙件的稳定性应符合下式要求： lN Af （ 6.4.3-3） 式中： A连墙 件横截面 面积（ mm2）； 轴心受压构件稳定系数，应根据连墙件的长细比按本标准附录 D 采用。 d) 当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力的验算，应满足下式要求： clNR （ 6.4.3-4） 式中： Rc扣件抗滑承载力设计值（ kN），一个直角扣件应取 8.0kN。 6.4.4

37、由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值，应按下式计算： DB32/T 4073 2021 15 k.lw l lN w L H 15 （ 6.4.4） 式中： wk风荷载标准值（ kN/m2）； Ll连墙件水平间距（ m）； Hl 连墙件竖向间距（ m）。 6.5 构配件 计算 6.5.1 盘扣节点连接盘的抗剪承载力应按下式计算： RbFQ （ 6.5.1） 式中： FR作用在连接盘上的竖向力设计值（ kN）； Qb连接盘抗剪承载力设计值，可取 40kN。 6.5.2 当三角架用来 抵抗外部作用时，应进行承载力验算；在立杆承载力验算时，应计入由三角 架产生的附加弯矩。 7 构造要求 7.1 一般规

38、定 7.1.1 脚手架的构造体系应完整 ， 保证脚手架的整体 稳定性 。 7.1.2 应根据施工方案计算得出的立杆纵向、横向间距选用定长的水平杆和斜杆，并应根据搭设 高度组合立杆、 基座、 可调托撑和可调底座。 7.1.3 脚手架搭设步距不 应 超过 2m。 7.1.4 脚手架的竖向斜杆不应采用 钢管扣件。 7.1.5 在一个单体脚手架工程中，宜采用同一厂家产品进行搭设。 7.2 支撑 架 7.2.1 支撑架的高宽比 宜控制在 3以内，高宽比大于 3的 支撑架应与既有结构做刚性连接或 增加抗 倾覆措施。 7.2.2 支撑架 应根据脚手架搭设高度 、支撑架型号 及 立杆轴力设计值， 合理布置 竖

39、向 斜杆，布置 类型 宜 符合 表 7.2.2中的要求。 表 7.2.2 支撑架竖向斜杆布置类型 支撑架型号 立杆轴力设计值 （ kN） 搭设高度 H（ m） H8 8 H16 16 H24 H 24 B N25 TD TD TC TB Z N40 B 25 N40 TC TB TB TB Z 40 N65 B 40 N55 TB TB TB TA Z 65 N95 DB32/T 4073 2021 16 B N 55 TB TB TA TA Z N 95 注： a） 立杆轴力设计值应按照 6.3.1 计算 ； b） 立杆轴力设计值和脚手架搭设高度为同一独立架体内的最大值 ； c） 表 7.2.2 适用于步距为 1.5m 的架体； d） H 16m 时，顶层步距内满设竖向斜杆； e） T： Type 简写，斜杆打法样式，分 TA、 TB、 TC、 TD 四类。 TA：竖向斜杆沿纵 、 横向每跨搭设（图 7.2.2-1） ； TB：竖向斜杆沿纵 、 横向每间隔 1跨 搭设（图 7.2.2-2） ； TC：竖向斜杆沿纵 、 横向每间隔 2跨 搭设（图 7.2.2-3） ； TD：竖向斜杆沿纵 、 横向每间隔 3跨 搭设（图 7.2.2-4）。 （