1、中华人民共和国行业标准混凝土结构后锚回技术规程JGJ 145-2制M条文说明前L-H 混凝土结构后锚固技术规程JGJ 145-2侧，经建设部25年1月13日以307号公告批准，业以发布。为便于广大设计、施工、科研、学校等单位的有关人员在使用本规程时能正确理解和执行条文规定，混凝土结构后锚固技术规程编制组按章、节、条顺序编制了本规程的条文说明，供使用者参考。在使用中如发现本条文说明有不妥之处，请将意见函寄中国建筑科学研究院(主编单位)。54 目次1总贝u. . 56 2 术语和符号.58 3 材料.61 3.1 11昆凝土基材613.2 锚栓 61 3.3 锚固胶. 61 4 设计基本规定但4.
2、1 锚栓分类及适用范围. 62 4.2 错固设计原则635 锚固连接内力分析.68 5.1 一般规定685.2 群锚受拉内力计算685.3 群铺受剪内力计算.68 6 承载能力极限状态计算.70 6.1 受拉承载力计算706.2 受剪承载力计算.83 7 锚固抗震设计858 构造措施.88 9 锚固施工与验收.89 9.1 基本要求899.2 锚孔 89 9.3 锚栓的安装与锚固.89 9.4锚固质量检查与验收 90 附录A锚固承载力现场检验方法.91 55 1总则1.0.1 随着旧房改造的全面开展、结构加固工程的增多、建筑装修的普及，后锚固连接技术发展较快，并成为不可缺少的一种新型技术。顾名
3、思义，后锚相应于先锚(预埋)，具有施工简便、使用灵活等优点，国外应用已相当普遍，不仅既有工程，新建工程也广泛采用，欧洲、美国及日本已编有相应标准。相对而言，我国起步较晚，作为后锚固连接的主要产品一一锚栓，品种较为单一，性能不够稳定。目前，德国、瑞士、日本等国的锚栓厂商己抢占了中国大半个锚栓市场，形成国产锚栓与进口产品激烈竞争与混用局面，整个锚栓市场缺乏标准、规范约束，致使生产与使用严重脱节，工程事故时有发生。为安全可靠及经济合理的使用，正确有序地引导我国后锚固技术的健康发展，特制定本规程。1.0.2后锚固连接的受力性能与基材的种类密切相关，目前国内外的科研成果及使用经验主要集中在普通钢筋混凝土
4、及预应力混凝土结构，砌体结构及轻混凝土结构数据较少。本着成熟可靠原则，参考欧洲技术指南一一混凝土用(金属)锚栓(ETAG) ，本规程限定其适用范围为普通泪凝土结构基材，暂不适用于砌体结构和轻混凝土结构基材。1.0.3后锚固连接与预埋连接相比，可能的破坏形态较多且较为复杂，总体上说，失效概率较大:失效概率与破坏形态密切相关，且直接依赖于锚栓的种类和锚固参数的设定。因此，后锚固连接设计必须考虑锚栓的受力状况(拉、压、弯、剪，及其组合)、荷载类型以及被锚固结构的类型和锚固连接的安全等级等因素的综合影响。1.0.4本规程所用锚栓，是指满足相关产品标准并经国家权威56 机构检验认证的锚栓。目前，国内各厂
5、家所生产的锚栓，大部分未经检验认证，也无系统的性能指标或指标不全，致使设计、施工无法直接采用。为确保使用安全，应坚决纠正。57 2 术语和符号2.1术语本规程采用的术语及涵义，主要是参考混凝士用锚栓欧洲技术批准指南(ETAG)并结合了我国的习惯叫法确定的。2.1.1后锚固是相对于浇筑混凝土时预先埋设其中一一先锚固而命名，是在已经硬化的既有混凝土结构上通过相关技术手段的锚固。2.1.2 - 2.1.5 根据国际惯例，结合我国实际情况，本规程包容定义了膨胀型锚栓、扩孔型锚栓、化学植筋和长蝶、杆等类型，但就国际市场和发展趋势分析，锚栓品种远不止此。本着成熟可靠原则，它种锚栓有待规程修订时增补。2.1
6、.10 锚固破坏类型总体上可分为锚栓或植筋钢材破坏，基材混凝土破坏，以及锚栓或植筋拔出破坏兰大类。分类目的在于精确地进行承载力计算分析，最大限度地提高锚固连接的安全可靠性及使用合理性。破坏类型与锚栓品种、锚固参数、基材性能及作用力性质等因素有关，其中锚栓品种及锚固参数最为直接。2.1.11 锚栓或锚筋钢材破坏分拉断破坏、剪坏及拉剪复合受力破坏(图2.1.11)，主要发生在锚固深度超过临界深度儿，或混凝土强度过高或锚固区钢筋密集，或锚栓或锚筋材质强度较低或有效截面偏小时。此种破坏，一般具有明显的塑性变形，破坏荷载离散性较小。2.1.12膨胀型锚栓和扩孔型锚栓受拉时，形成以锚栓为中心的倒困锥体混凝
7、土基材破坏形式，称之为混凝土锥体破坏(图2. 1. 12)0 Y昆凝土锥体破坏是机械锚栓锚固破坏的基本形式，特别是粗短锚栓，锥顶一般位于锚栓膨胀扩大头处，锥径约为三倍锚深(3hef)。此种破坏表现出较大脆性，破坏荷载离散性较大。58 2.1.13 化学植筋或粘结型锚栓受拉时，形成上部锥体及深部粘结拔出之混合破坏形式(图2.1.13)。当锚固深度小于钢材拉断之临界深度时(hef计算破 坏荷载Nu 破坏特征备注幅度平均NN) .0句70.269.6 58.8(.) 1. 18 钢筋断N皿=8O.0kN 118.8-120.1 119.6 104.6(.) 1. 14 N缸=138.8kN ln.0
8、-180.6 178.6 126.2(c) 1.42 带锥拨出66.8-68.9 67.9 58.8(.) 1. 15 钢筋缩颈Nuc=80.0kN 115.8 - 116.5 116.1 104.6(.) 1. 11 N = 138.8kN 171.6 - 176.0 174.3 126.2( c) 1.38 带锥拔出70.弘90.584.3 78.5( .) 1. 07 钢筋缩颈N皿=104.4kN 162.5 - 176.3 171.0 163.4(.) 1. 05 N，=2.6kN 58.2-67.5 63.9 58.8(.) 1.09 钢筋缩颈Nuc= 9O .5kN 11 1.6-
9、112.7 112.2 89.3(.) 1. 26 N皿=149.9kN I 53.5 - 55.0 54.3 62.5(c) 0.87 带锥拨出37.4-59.8 52.2 54.9(c) 0.95 带锥拔出102.8 -107.3 105.6 104.6(.) 1.01 Nuc= 153.5kN 155.3 -170.0 161. 4 163.4(.) 0.99 钢筋缩颈N = 235.7kN J 00 续表2钢筋基材锚固深度试验破坏荷载(kN)计算破一胶种(栓)坏荷载破坏特征规格情况h.(nnn) h . ld 幅度平均N.(kN) Nu 96 6.9 34.2阳50.444.4 5O
10、.2(c) 0.88 带锥拔出散装尘14I 11.4 58.8-70.0 62.9 69.9(.) 0.90 钢筋缩颈钢汇丽2 14.3 61.0-79.6 71.1 69.9(8) 1.02 筋断f由=39牌锚(口。)固胶80 6.7 40.6阳55.846.6 33.1(c) 1.41 带锥拔出管装M12x 1 1 8.3 42.6-52.5 48.7 54.9(c) 0.89 120 10.0 49.6 - 57.1 52.7 50.6( 8) 1.04 钢筋缩颈MI0 x 130 90 9 41.4- 46.8 43.5 43.5(c) 1. 带锥拔出JCf管装M12 x 170 f咀
11、=39120 10 51.2 - 53 .4 52.1 56.2(8) 0.93 锚栓拉断M12x 1 (口。)I 8.3 61.4-67.0 64.0 56.2(8) 1.14 锚栓拉断尘12120 10 63.8-66.6 65.3 58.8(8) 1. 11 钢筋断JGN-31 尘161, =39 160 10 116.4 - 118.1 116.0 104.6(8) 1. 11 钢筋断尘20(口。)150-1 7.5 -8 174 - 182.7 178.5 l.4(c) 1.(J9 钢筋断注:(s)表示钢材破坏，(c)表示混凝土锥体混合塑破坏，(pa)表示胶筋界商拔出破坏，(pc)表
12、示胶混界面拔出破坏。备注N田=.9kN为实测值N配=80.0kNNuc=15 (hef-30)1.5u (N) (3) 式中hef-.一钢筋或蝶、杆锚固深度(mm);Icu-混凝土立方体抗压强度(MPa)。试验值与回归公式(3)计算值之比N;，jNuc= 0.87 - 1. 42 , 表明按公式(3)计算偏于安全;螺杆与钢筋并无本质区别。钢筋拉断时，N;，s/N出=0.90-1.260对于开裂混凝土，Eligehausen , R和Mallee，R的研究表明，混凝土锥体组合型破坏承载力会大幅度降低，离散性会显著增大，降低系数近似取0.41，变异系数近似取=0.3，则其标准值呻k.C为:Ntk.
13、C = 3.0 (hef -30)1.5布u.k(N) (4) 式中Ic川一-t昆凝土立方体抗压强度标准值(MPa)。6.1.7锚栓受拉混凝土锥体破坏时，1昆凝土圆锥直径，从统计看是固定的，对于膨胀型锚栓，ETAG认定为3阳，本次检验结果大体相当。当锚栓位于构件边缘，其距离C 1.5hef时，破坏时就形不成完整的圆锥体，因此，承载力会降低。町AG用下列系数反映c的降低影响:Ps，N=0.7+0.3-互-:;三1(6. 1. 7) Lcr,N 式中Ccr，N为临界边距，对于膨胀型锚栓Ccr.N= 1.5hefo为检验公式(6.1.7)的适用性，选用了M12之膨胀型锚栓及粘结型锚栓进行边距的影响试
14、验，边距c的变化范围为45mm-。试验结果表明，粘结型锚栓边距c对承载力Nu的影响很小或根本就无影响，队，N= 1。究其原因，主要是粘结型锚栓无膨胀挤压力，破坏机理也不是完全的锥体理论。相反，膨胀型锚栓c对Nu的影响较大，公式(6.1.7)比N基本上反映了这一影响，八c/Nuc大多数为1.01-1.03，但个别为0.45-0.86，试验值比计算偏低较多。其原因有二:一是该种锚栓较为特殊，属于无套筒的简易锚栓;二是边距过小时(C Cmin)，会直接产生边沿79 ?昆凝土侧向胀裂破坏，而不是锥体受拉破坏，因此，边距最小值Cmin 6.1.8基材适量配筋，总体上说，对锚固性能有利O但配筋过多过密日时
15、才，在混凝土锥体受拉破坏模式下，会因钢筋的隔离作用，而出现表层素混凝土壳(保护层)先行剥离，从而降低了有效锚固深度hef。系数仇.N则反应了这一影响。6. 1.10 比较公式(1)与(2)可知，膨胀型锚栓及扩孔型锚栓未裂氓凝土锥体破坏承载力大约为开裂混凝土时的1.4倍。若以开裂混凝土为基准，则未开裂1昆凝土提高系数tucr.r、1=1.40同理，化学植筋及帖结型锚栓未裂揭凝土混合型破坏承载力约为开裂混凝土时的2.44倍，故t阳.N= 2.440 6.1.11 基材i昆凝土劈裂破坏分两种情况，一种是发生在锚栓安装阶段，主要是预紧力所引起，另一种是使用阶段，主要是外荷载所造成。但其根源，二者均是由
16、于膨胀侧压力所致。当C Cmin、S Smin 且11旦发生，整个锚固系统就失去了继续承载的能力，故不允许锚栓安装劈裂破坏现象发生。Cmin、Smin及hmin应由锚栓生产厂家委托国家法定检验单位，通过系统的试验分析提出。当C;:主Cmin、S;:Smin、h;:hm川但不满足荷载劈裂条件时，随着锚栓所受外荷载的增大，锚栓对海凝土孔壁的膨胀挤压力会随之增加，此时的劈裂破坏则属荷载造成的劈裂破坏，其量值NRksp与混凝土锥体破坏承载力NRkc大体相应，但Ac.N、碍.N计算中的Ccr.N和s盯.N应由Ccr，sp和sp替代，且多了一项构件相对厚度影响系数比.sp。关于机械锚栓穿出破坏，因缺乏系统
17、试验资料，且性能欠佳，本规程除在适用条件给予严格控制外，未具体给定承载力计算值，其值应由广家通过试验认证后提供。化学植筋或粘结型锚栓受拉拔出破坏理论上有两种模式，一种是沿着胶体与钢筋界面破坏，另一种是沿着胶体与混凝土孔壁界面破坏。80 1 沿着锚固胶与钢筋界面拉剪破坏时，承载力主要取决于锚固胶与钢筋的帖结抗剪强度。为迫使破坏仅沿锚固胶与钢筋界面发生，要求基材强度足够高，可采用花岗岩和大理石，本试验采用钢质基材，如图5所示，即以钢棒钻孔(钢套筒)作为锚固体，以DJR-凹M胶和XH131ABC胶，植人16钢筋进行了抗拔试验，其锚深与钢筋直径之比hef/d = 2 -7。试验结果列于表20由表列数值
18、可知，hef/ d = 2 -4时，主要表现为拔出破坏，hef/ d =4-5时，钢筋全部进入流限，hef/ d = 6-7时，绝大部分为钢筋拉断破坏。据此，可以近似得到胶筋界面破坏的受拉承载力计算公式如下:生些hd I肌h. 图5胶筋界面破坏试验简图N川a= 17 .5hefd J.TV (N) 式中fv一一锚固胶的钢，钢粘结抗剪强度(MPa); d一一钢筋直径(删)。/ N u = 0.93 -1.白，表明试验值与计算值吻合(图6)。(5) 对于开裂混凝土，若承载力降低系数近似取0.6，变异系数取0.16，则可得到胶筋界面破坏时的受拉承载力标准值NRk，pa为:N川=7.7hefd/1:;
19、. (N) (6) 式中fvk一锚固胶的钢-钢粘结抗剪强度标准值(MPa)0 2 由于混凝土的抗剪强度比胶的粘结抗剪强度低，故沿着81 Nu(kN) 2401 220 21 180 160 140 1120 140 160 180 2220 240 260 hef(mm) 图6拔出破坏承载力与埋深关系锚固胶与钻孔?昆凝土界面拉剪破坏时，承载力主要取决于1昆凝土的抗剪强度。为模拟胶混凝土界面破坏，哈尔滨工业大学采用深钻孔，仅底部局部灌胶粘结办法，植入尘25钢筋(图7a);中国建筑科学研究院采用穿心式千斤顶，拉拔时套人一块孔径与钢筋直径-致的钢垫板，植人们6钢筋(图7b)。二者均沿胶与1昆凝土界面
20、拉剪破坏，故其结果(表2)可认为是胶混凝土界面破坏的代表。根据其试验结果，可近似得到胶混凝土界面破坏的受拉承载力计算公式如下:N叩=5.6hefDjJ: (N) (7) 式中D一一锚孔直径(mm)。由表2可知，N?,/ Nu = 1.-1. 64 (图6)。开裂混凝土情况与混凝土锥体混合型破坏相近，降低系数近82 N 们川Ut1) N :自1) d 胶混界面破坏试验简图似取0.41，变异系数取0.16，则胶混凝土界面破坏时的受拉承载力标准值NRk，严为:N肚，严=1. 7hecD (N) 图7(8) 受剪承载力计算6.2.1 后锚固连接受剪承载力应按锚栓钢材破坏、混凝土剪撬破坏、混凝土边缘模形
21、体破坏等3种破坏类型，以及单锚与群锚两种锚固方式，共计6种情况分别进行计算(表6.2.1)。对于群锚连接，当为钢材破坏时，主要表现为某根受力最大锚栓的破坏，故取V计算即可;当为边缘混凝土模形体破坏及混凝土撬坏时，则主要表现为群锚整体破坏，故取Sd进行整体锚固计算。6.2.2 锚栓钢材受剪破坏分纯剪和拉弯剪复合受力两种情况。对于无杠杆臂纯剪钢材破坏时的承载力标准值VRk，s参照ETAG取:83 6.2 VRk, s = 0.5As.fstk (6.2.2-2) 但对延性较低的硬钢群锚，因各锚栓应力分布不可能很均匀，故乘以0.8降低系数。为检验式(6.2.2-2)，选用了MlO和M12膨胀锚栓和粘
22、结型锚栓进行抗剪试验，锚固深度在50-90mm之间。试验按ETAG附录A剪切试验方法进行。试验结果可知，N;,/ Nu= 1. 06- 1. 18 , 式(6.2.2-2)偏于安全。对于有杠杆臂的受剪，因锚栓处在拉、弯、剪的复合受力状态，根据钢材破坏强度理论，其折算受剪承载力标准值VRk，s可由公式(6.2.2-3)、(6.2.2-4)和(6.2.2-5)联解获得。其中所谓无约束，是指被连接件锚板在受力过程中，既产生平移又发生转动(图6.2.2-2a)，锚栓杆相当于悬臂杆，故弯矩较大;所谓全约束，是指被连接件锚板在受力过程中只产生平移，不发生转动(图6.2.2-2b)，故弯矩亦较小06.2.3
23、 - 6.2.11 构件边缘(c lOhef)受剪混凝土模形体破坏时的受剪承载力标准值计算公式，主要是参考町AG制定的，其中公式(6.2.4)中的锚栓有效长度lfETAG未说明。从安全考虑，本规程近似取lf三hef且lf8d。此项规定主要针对的是植筋，因为植筋锚固深度一般较大，hef=17-29d;而锚栓一般较短，锚固深度也较小，限定已失去意义。6.2.12基材混凝土剪撬破坏主要发生在中心受剪(c 10hef) 之粗短锚栓埋深较浅情况，系剪力反方向混凝土被锚栓撬坏，承载力计算公式(6.2.12)系参考町AG制定。84 7锚固抗震设计7.0.1地震作用是一个反复动力作用，从滞回性能和耗能角度分析
24、，锚固连接破坏应控制为锚栓钢材破坏，避免混凝土基材破坏。化学植筋，因其锚固深度无限，且无膨胀挤压力，完全具备此项功能，因此，作为地震区应用的首选。膨胀型锚栓和扩孔型锚检破坏型态主要为混凝土基材破坏和拔出破坏，抗震性能较差，故不得用于受拉、边缘受剪、拉剪复合受力之结构构件及生命线工程之非结构构件的后锚固连接。对于非结构构件锚固连接，以及受压、中心受剪、压剪复合受力之结构构件锚固连接，则不受其限制。7.0.2锚固连接的可靠性和锚固能力，除铺栓品种外，锚固基材的品质及应力状况至关重要，裂缝开展失控区及素混凝土区，一般均不应作为有抗震设防要求的锚固区。7.0.3植筋受拉存在钢材破坏、混凝土基材破坏及拔
25、出破坏等模式，而泪凝土混合型受拉破坏承载力Nuc式(3)、(4)及拔出破坏承载力凡，阳式(5)、(6)和凡，严式(7)、(8)均与锚固深度hef直接相关，因此，由下列平衡关系可得hcr椅，此时的锚固深度hcr堤称为临界锚固深度hc川hc明，hc叩:Nu s = Nuc (9) Nus = Nupa (10) Nus = Nu伊(11) 对于常用的E级螺纹钢筋，相对临界锚固深度可按下列公式计算，其变化规律示于图8:基材混凝土混合型受拉破坏hcr.cl d = 0.1399 儿jd在:JO刷7+ 301 d (未裂混凝土)(12) 85 儿，cld = 0.2536 儿s/d有JO嗣，7+ 301
26、 d (开裂混凝土)胶混界面拔出破坏儿，严1d = O. 9fusl /二(未裂混凝土)(13) hcr,pcl d = 0.2Afusl!瓦(开裂混凝土)胶筋界面拔出破坏h叫.ld= O.9fu.lIJ. (未裂混凝土)(14) h叫Id=0.075fusl(开裂混凝土)上列公式中儿一一植筋极限抗拉强度(MPa); fv一一锚固胶的钢-钢粘结抗剪强度(MPa); fcu-混凝土立方体抗压强度(MPa); d一一植筋直径(mm)。表7.0.3植筋的最小锚固深度是按开裂混凝土上述三种临界深度最大值maxj hcr，c儿，凹，h叫cI确定的，目的在于保证钢材破坏，避免混凝土基材破坏及拔出破坏等不良
27、破坏形式。以非结构构件铺固连接及6度区受压、中心受剪、压剪组合之结构构件锚固连接为最低，取该临界值;受拉、边缘受剪、拉剪复合受力之结构构件连接，乘以1.1;7-8度区，分别在6度区的基础上再乘以1.1。当混凝土强度等级主o时，按取值，以与混凝土结构设计规范GB 50010-2002钢筋的锚固规定协调。锚筋的直径限定为d25mm。膨胀型锚栓及扩孔型锚栓原则上不适于地震区之受拉、边缘受剪、拉剪复合受力之结构构件的锚固。7.0.5根据试验研究，低周反复荷载下锚固承载力呈现出一定的退化现象，其量值随破坏形态、锚栓类型及受力性质而变，幅度变化在0.6-1.0R之间。7.0.6抗震设计期望的是延性破坏，锚
28、固参数，特别是锚固深度hef直接关系着锚固连接破坏类型及承载力量值，隔震和消能减震措施可降低锚固连接的地震反应。对于受拉、边缘受剪、拉86 h,/ d 3 20 h,/ d 10 7.51 主(MPa)51民(MPa)30 40 5020 30 40 50 60 (a)未裂混凝土(b)开裂混凝土图8植筋临界锚固深度比剪复合受力之结构构件锚固连接抗震设计，应控制为锚栓钢材延性破坏，避免基材泪凝土脆性破坏和锚栓拔出破坏，(7.0.6)式是从锚固承载力计算方面保证锚固连接仅发生钢材破坏。7.0.7膨胀型锚栓和扩孔型锚栓不能直接承受压力，但工程中的锚固连接在反向荷载下则可能产生压力，问题是此压力不能传
29、给锚栓，必须通过构造措施，如锚板，传给混凝土基材。即或如此，基材在压缩变形下还会导致锚栓预紧力相应降低;另一方面，锚栓膨胀片在长期使用中也会产生松弛。为保证锚栓始终处在受拉状态，规定两种内力损失叠加后，锚栓的实有拉力最小值Nskmin应满足公式(7.0.7)规定。7.0.8试验和经验表明，锚固区具有定量的钢筋，锚固性能可大为改善。与既有工程不同，新建工程有条件满足此项要求，为提高锚固连接的可靠性，减小基材j昆凝土破坏的可能性，可在预设的锚固区配置必要的钢筋网。87 8构造措施8.0.1、8.0.2与6.1.11条相应，锚固基材厚度、群锚间距及边距等最小值规定，除避免锚栓安装时或减小锚栓受力时基
30、材混凝土劈裂破坏的可能性外，主要在于增强锚固连接基材破坏时的承载能力和安全可靠性，其值应通过系统性试验分析后给定。8.0.3基材结构由于增加了后锚固依附结构，其内力会发生变化，一般会增大，因此，原结构承载力应重新验算。作为简化计算，公式(8.0.3-1)是控制局部破坏，公式(8.0.3-2)是控制整体破坏。8.0.4作为基材锚固区的理想条件是，棍凝土坚实可靠，且配有适量钢筋。混凝土保护层、建筑抹灰层及装修层等，因结构疏松或粘结强度低，均不得作为设置锚栓的锚固区。8.0.5处在室外条件下的被连接钢件，会因钢件与基材混凝土的温度差异和变化，而使锚栓产生较大的交变温度应力。为避免锚栓因温度应力过大而
31、遭致疲劳破坏，故规定应从锚固方式采取措施，控制温度应力变幅.a=max-mn:S:; 1MPa。8.0.6 外露后锚固连接件防腐措施应与其耐久性要求相适应，耐久性要求较高时可选用不锈钢件，一般情况可选用电镀件及现场涂层法。外露后锚固连接件耐火措施应与结构的耐火极限相一致，有喷涂法、包封法等。88 9 锚固施工与验收9.1基本要求9.1.1-9.1.3基本要求强调了三点，锚栓品质、基材性状及安装方法应符合设计及有关标准、规程的要求。9.2锚孔9.2.1-9.2.3锚孔对锚固质量影响较大，本节对各类锚栓锚孔尺寸偏差、清孔要求、废孔处理等，做了具体规定09.3锚栓的安装与锚固9.3.1 预插式安装(
32、图9.3.1-1)是先安装锚栓后装被连接件，锚板与基材钻孔要求同心，但孔径不一定相同;穿透式安装(图9.3.1-2) ，锚板与基材一道钻孔(配钻)，孔径相同，整个锚栓从外面穿过锚板插入基材锚孔，锚板钻孔与锚栓套筒紧密接触，多用于抗剪能力要求较高的锚固;离开基面的安装(图9.3.1-3)，主要是指具有保温层或空气层的外饰面板安装，该安装所用锚栓杆头较长，采用三个螺母，先装锚栓，以第一道螺母紧固于基材，铺贴保温层，以第二道螺母调平，装饰面板，以第二道螺母拧紧固定。9.3.3 扩孔型锚栓安装，应先按规定钻直孔，然后再分类扩孔安装。对于预扩孔，需另换专用钻头进行扩孔，安装时扭矩控制应准确。对于自扩孔，
33、因锚栓自带刀头，只需将锚栓插入孔底，开动钻机转动锚栓，扩孔与膨胀同时完成。9.3.4 -9.3.5化学植筋安装工艺流程为:钻孔清孔配胶植筋固化质检。应按设计锚固深度钻孔，孔径=d+(4-10) nun，小直径机械安装取低限，大直径灌注安装取高限，清89 孔应彻底。胶起着关键作用，应采用国家认证过的胶，使用前应进行现场试验和复检，胶称量应准确，搅拌应均匀，灌注应充实。9.4锚固质量检查与验收9.4.1阳9.4.4锚固质量检查是确保后锚固连接工程可靠性的重要环节，应重点检查锚固参数、基材质量、尺寸偏差、抗拔力;对于化学植筋，尚应检查胶帖剂的性能。90 附录A锚固承载力现场检验方法A.l基本规定A.
34、1.L A.1.2后锚固连接抗拔承载力现场检验，盯AG未作规定，西方国家大多着重原材料质量检验和施工程序控制，一般不作现场检验;但按我国建筑工程质量验收统一标准精神，则为必检项目。然而，破坏性检验会造成一定程度难于处理的基材结构的破坏，故本规程规定，承载力现场检验，对于一般结构及非结构构件，可采用非破坏性检验;对于重要结构及生命线工程非结构构件，应采用破坏性检验，并尽量选在受力较小的次要连接部位。A.4检验方法A.4.1 加荷设备支撑环内径Do;: 4hef或Do;:m缸(12d，250mm)要求，主要考虑是基材混凝土破坏圆锥体直径，即锚栓的临界间距Sc忡，因为，环径过小就不可能产生锥体破坏，
35、承载力会显著偏高。A.4.3 非破坏性检验荷载取O.9A，Jyk主要考虑的是钢材屈服;而取O.8N肚，c主要在于检验锚栓或植筋滑移及混凝土基材破坏前的初裂。A.5 检验结果评定A.5.1- A.5.3 根据试验及锚固承载力标准值取值，在非破坏检验荷载下，一般不应该出现钢筋屈服、滑移、基材裂缝及持荷不稳等征兆。但非破坏性检验对锚固承载力毕竟无法量化，为避免误判，规定当该检验不合格时，则应补作破坏性检验判定。除特殊情况下，现场破坏性检查，一般仅检查锚栓的极限抗拔力。91 因数量有限，评定方法采用双控，即极限抗拔力平均值应满足公式(A.5.2-1)，最小值应标准值(A.5.2-2)。当检验不合格时，应采取专门措施处理。92 统丁:_1i号;Jl!21口固定价:14.00元
