1、ICSl3100E 09备案号：19117-2006 S Y中华人民共和国石油天然气行业标准SYT 6673-2006常压与低压储罐通风的推荐作法Recommended practice venting atmospheric andlow-pressure storage tanks(API Std 2000：1998，IDT)200611-03发布 20070401实施国家发展和改革委员会 发布目 次SYT 6673-2006翮吾。”引言1范围-12规范性引用文件13术语和定义14非低温地面储罐341总贝0-342超压或真空产生的原因343通风要求的确定544通风措施1345通风装置的选择
2、、安装和维护1446通风装置的测试与标记165地面和地下低温储罐1951总则1952超压或真空的原因“1953通风要求的确定215 4通风措施55通风装置的选择、安装和维护附录A(资料性附录) 表1和表2正常通风量计算的说明附录B(资料性附录) 表3和表5紧急通风量计算的说明附录C(资料性附录) 通风装置的类型和工作特性一2627293033SYT 667312006刖 吾本标准等同采用API Std 2000：1998常压与低压储罐通风(英文版，第五版)。本标准等同翻译API Std 2000：1998。本标准讨论了常压与低压储罐超压和真空产生的原因，确定了通风的要求，通风的措施，通风装置的
3、选择、安装和维护，以及安全排放装置的测试和标记。本标准删去了APStd 2000：1998中与主题无关的内容，包括标准的扉页、特别声明等。本标准由石油工业安全专业标准化技术委员会提出并归口。本标准起草单位：中国石化集团公司胜利石油管理局安全环保处。本标准主要起草人：张勇、刘瑞霞。引 言SYT 6673-2006本标准提供的通风要求是基于对储存在钢制储罐中己烷的研究成果做出的。如果要把这些要求引用到其他液体和非金属储罐上，必须进行良好的工程判断。对一个特定的储罐和它的操作情况的详细的工程研究所得到的相应的通风量可能与按照本标准确定的通风量不一致。如果储罐的运行条件偏离了制定本标准使用时的条件，就
4、必须对它进行详细的工程研究。常压与低压储罐通风的推荐作法SYT 6673-20061范围本标准包括了从真空到压力为1 034bar”(151bin2)运行条件下，对地面石油液体储罐或石油产品储罐和低温地面及地下储罐中挥发气正常和紧急通风口的要求。本标准讨论了超压和真空产生的原因，确定了通风的要求，通风的措施，通风装置的选择、安装和维护，以及安全排放装置的测试和标记。2规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日
5、期的引用文件，其最新版本适用于本标准。API Bull 2521使用的呼吸阀减少常压储罐的挥发损失API RP 520炼油厂中泄压装置的尺寸、选择和安装第1部分：尺寸和选择API RP 521 泄压和降压系统的指南API RP 576泄压装置的检查API RP 2210石油产品储罐通风口的阻火器API RP 2350储罐的过量充装保护API Std 620大型焊接低压储罐的设计和建造API Std 650焊接的钢制储油罐API Std 2510液化石油气(LPG)装置的设计和建造ASME PTC 19 5液体流量计第2部分：“应用”仪器仪表的临时补充ASME PTC 25安全泄压装置锅炉和压力
6、容器准则第八篇第1部压力容器的建造原则3术语和定义下列术语和定义适用于本标准。31积聚值accumulation当排气阀门是安全泄压阀时，储罐内压力超过其最大允许工作压力的增加值(用压力单位或允许的最大工作压力的百分比来表示)。最大允许积聚值一般由运行和火灾应急涉及韵规范来确定。32桶barrel液体计量单位，等于0 159m3(42 US gal)。33英制热量单位Btu将一磅水提高一华氏度所需的热能。I)Ibar=100kPa，后同。SYT 6673-200634紧急通风emergency venting当储罐外部或内部出现异常情况时，如内部加热盘管破裂或外部的火灾时所需要的通风。35非低
7、温储罐nonrefrigerated tank不由储罐内部挥发或循环制冷系统产生制冷环境来储存液态材料的容器。一般地，储存温度接近或高于周围环境的温度。36正常通风normal venting由于运行和大气环境变化而需求的通风。37超压overpre$ure当阀门泄压时，阀门人口压力增加到超过设定压力，用压力单位或设定压力的百分比来表示。在阀门压力被设定到允许的最大工作压力并且人口管线压力损失为0时，超压值和积聚值是等值的。38石油petroleum原油。39石油产品petrolemn products从原油中分离的烃类材料或其他产品。310呼吸阀PV valve重力负荷式、先导式或弹簧式阀门
8、，用于排放在罐中形成的超压或真空。311额定排放能力rated relieving capacity在标准条件、设计压力或真空状态下，泄压装置排放气体的流量。312低温储罐refrigerated tank以低于大气温度储存液体的容器。这种容器可能使用，也可能不使用由储罐内部挥发或循环制冷系统产生制冷环境。313泄压装置relief device用于排放在储罐内形成的超压和(或)真空的装置。314排放压力relieving pressure在要求的排放流量下，泄压装置的入口压力。315要求的排放流量required flow capacity在极端的操作条件或紧急状态下，为防止过度超压或真空，
9、泄压装置所要求的流量。316标准立方英尺每小时SCFH在1560C(60下)和1014bar(1471bin2)绝对压力下的体积，气体或燃气标准计量单位。2SYT 6673-2006317立方米每小时一h2I在温度为0C和压力为1 014bar下的体积，气体或燃气标准计量单位。318 ，设定压力set pressure在运行状态下，泄压装置开始打开时入口的表压(从阀盘开启时记起)。319热吸入thermal inbreathing气候条件变化(如气温降低)导致罐内挥发气减少或冷凝，气体或密封气体进入罐内。320热呼出thermal outbreathing气候条件变化(如气温升高)导致罐内挥发
10、气膨胀或罐内液体挥发，挥发气呼出罐外。321浸润面积wetted am罐体内部接触液体，外部又受到火焰加热的表面面积。4非低温地面储罐41总则本章包括了对非低温地面石油储罐或石油产品储罐正常和紧急通风的要求。本标准中讨论了超压和真空产生的原因，确定了通风的要求，通风的措施，通风装置的选择、安装和保养，以及排放装置的测试和标记。42超压或真空产生的原因421总则要确定罐内超压或真空产生的原因时，必须考虑下列情况：a)液体进、出储罐。b)由于气候变化(如压力或温度的变化)导致的储罐气体的小呼吸。c)曝露于火焰。d)由于设备故障和操作错误导致的其他情况。这些情况中的一些在422425描述得更详细。还
11、有许多不包含在本标准中的其他情况，应由设计人员考虑。422液体进、出储罐液体从储罐流出会吸人气体，液体流人储罐或由于挥发(包括进料液体的闪蒸)会呼出气体。当进料的温度可能接近或高于罐内压力下该进料的沸点时，进料闪蒸可能比较明显。423气温变化由于气温降低或其他天气变化，如风、降雨等，会使挥发气收缩或冷凝而吸人气体，由于气温上升或天气变化而产生的膨胀和挥发会呼出气体。424接触火焰当储罐从外部火焰吸收热量时，由于挥发气膨胀和液体的挥发会呼出气体。425其他情况4251总则在确定可能导致储罐超压和真空的原因时，设计者应对其他情况，如设备故障和操作失误，加以2)本标准中均指在温度为OC和压力为1 0
12、14bar下的计量单位。后同。SYT 6673-2006考虑和评估。但本标准中没有提供其他情况的计算方法。4252气压卸油超压利用气体压力完成从其他容器、油槽车和油罐车卸油。在卸油结束前，接收罐可能由于气体的突进形成气体冲击，其与接受罐内的压力和顶部夺间大小有关。额外气体体积在罐内足以产生超压。控制方法是在接受罐内安装一个换向器或导流器使狭小的顶部空间能吸收波动压力。类似的情况如管线清管时，在清管器后面装一个气流导向器。4253惰性气体充填和吹扫惰性气体的充填和吹扫能够给罐内物料的混合气体空间提供保护的作用，维持罐内的气体不可燃。惰性气体的充填和吹扫系统，一般情况下有一个供应调节器和背压调节器
13、可以维持罐内压力在一个较窄的范围内。惰性气体供应调节器故障能导致气体无限制流入储罐、减少气流流入或使气流完全损失。背压调节器故障能导致超压。4254外部换热装置蒸汽、热水和热油是常用的保持储罐较高温度的热媒。如果储罐进料控制阀、温度传感器或控制系统出现故障，会造成储罐夹套的热媒流量增加，储罐内的液体挥发加强，必须排放由此出现的超压。如果空储罐保持在较高的温度，当储罐进液时可能会产生过多的挥发气。如果储罐中温度控制系统，由处于气相空间中的温度传感器控制，储罐的热媒将会因罐壁的最高温度而以最大的流量循环。在这样的情况下进料，可能会导致过多的物料挥发。当罐壁冷却且液体覆盖了温度传感器，将会立刻停止过
14、多的物料挥发。对于使用冷却夹套或盘管的储罐，必须考虑制冷剂损失导致的液体挥发。4255内部换热装置储罐内部的加热或冷却装置的机械故障可能会使装置中使用的热媒或制冷剂与罐储物料接触。在低压储罐中，假定装置出现故障后，热载体将流进储罐，所以必须考虑储罐物料和热载体的化学性质的兼容，热载体(如蒸汽)安全排放装置是必要的。在装置修理或更换之前必须考虑对罐内物料进行处理。4256集气系统如果由集气系统杼储罐的挥发气I燥后进行处理，就需要考虑集气系统可能会出现故障，这种故障必须进行评估。影n向储罐安全的故障可魏包括由管道问题(进料流量小和沉积物多)形成的背压、其他设备的排放物进入罐E部空间或设备故障琏成堵
15、褰。对于直接排放到大气中的紧急通风装置，其设定压力值要比正常使用的集气系统的压力要高。对于有毒或危险挥发气，应考虑选甩失效后能安全处理(无失效)的集气系统。4257公用设施失效局部和工厂范围内的动力和公用工程失效可能会导致超压或真空。停电将直接影响所有的电动阀门或控制器，并且可能也会停止仪表风的供应。还有，在电力故障期闽制冷剂和热媒可能会流失。4258输入储罐液流的温度变化由于制冷能力降低或输入热量的增加而引起的输入储罐液流温度变化，可能会引起储罐的超压。4259化学反应某些储罐的物料可能介人化学反应，会产生热量或挥发气。化学反应的某些例子包括无意中将水带进装酸或废酸的罐中，因此产生水蒸气和轻
16、烃挥发及石碳酸罐的失控反应等。在某些情况中，材料可能形成泡沫，引起气液两相排放。紧急排放设计协会(BIERS)制定的方法可以用于评价这些情况。42510液体过量灌装保护有关液体过量灌装保护的资料，见API Std 620，API Std 2510，API RP 2350。可由通过合理的设计和操作步骤来避免液体过量灌装，如两个可靠和可修理的液面指示计及一个独立的高液位警报器，通过关闭进液阀阻止灌装操作。425，11大气压力变化大气压力升高或降低是储罐超压或真空的j能原因之一。SYT 6673-200642512控制阀故障由f连接到储罐的管线控制阀故障会导致热交换设备超负荷并引起高温物料进入储罐，
17、所以必须对此加以考虑。控制阀故障可能也会导致向储罐进料的带压容器的液面低于容器出LI，使高压挥发气进入储罐。42513蒸汽泄漏如果蒸汽进入未加绝热层的储罐，由于环境冷却导致的冷凝速度可能会大于本标准中确定的通风流量。所以增大通风量(打开人孔)和减慢储罐冷却速度方式对于防止过度的罐内真空都是必要的。42514未加绝热层储罐在暴风雨期间，未加绝热层储罐内的异常高温气体的收缩会引起过度的真空，使通风要求超过本标准的通风要求。推荐对气体空间温度超过49(120 T)、加热的未加绝热层的储罐进行T程分析。43通风要求的确定431总则由下列条件确定通风要求：a)储罐液体的最大排出流量引发的吸入。b)气体空
18、间最人温度降低导致的蒸汽冷凝或收缩产生的吸人(热吸入)。c)储罐的进液最大流量导致的挥发引起的呼出。d)由气体空间最大温升引起的气体膨胀和挥发产生的呼出(热呼冉)。e)罐被火焰包围引起的呼出。虽然本标准没有提到425讨论的其他情况的设计原则，但也应对它们进行考虑。432正常通风能力的要求总的正常通风能力至少应是大、小呼吸所需通风量总和。在储罐允许的正常操作压力范围内，由于挥发气的产生和冷凝将提供所需的部分或全部通风量，因此对于挥发性产品，其通风要求可能降低。在存在冷凝性挥发气的场合，应考虑上面的因素。表1和表2所示的是由于液体流出和流人储罐及小呼吸引起的吸人和呼出通风要求的数据。这些要求在43
19、21和432 2巾讨论。表lA正常通风要求(单位液体流量所需的通风量SCFH)(英制单位)吸入 呼出闪点沸点“液体流出 热吸入 液体流人 热呼出闪点100。F 56 见表2A 6 见表2A沸点300下 56 见表2A 6 见表2A闪点28006储罐或储存容器的浸润面积应按下列方法进行计算：1)球体和椭圆体浸润面积等于55总表面积或地基以上914m(30“)高度的表面积中较大者。2)卧式储罐浸润面积等于75总表面积或地基以上914m(30“)高度的表面积中较大的。3)立式储罐浸润面积等于立式罐体地基以上9 14m(30k)高度总的表面积。对于安装在地面的立式储罐，罐底板不包含在浸润面积中。对于地
20、面上的立式高架罐，可以把底板的一部分作为附加的浸润面积。曝露在火灾中的罐底部分的面积由储罐的直径和高度而定。在评价曝露在火灾中的面积时应进行工程判断。对于大于260m2(2800ft2)的授润面积，见4 3 3 2 2和4 3 3 2 3。注：表3和式(2A)、式(2B)中的常量1107和208 2分别来自式(1)和图B一1，条件是在常压下，己烷相对分子质量为8617，假定挥发气温度是15 6(60下)下己烷的气化潜热(144Btulb或334900Jkg)。这种方法对于许多相似特性的液体都可以提供一个精度可接受的结果(参见附录B)。10SYT 66732006表3B火灾中对应不同浸润面积所需
21、要的紧急通风能力(公制单位)浸润面积。 通风要求 浸润面积a 通风要求nfh m3h2 608 35 80863 913 40 87214 1217 45 93225 1521 50 98956 1825 60 109717 2130 70 119718 2434 80 129119 2738 90 1380l11 3347 1lO 1546113 3955 130 15751t5 4563 150 1653217 5172 175 1741619 5780 200 1822022 6217 230 1910225 6684 260 1991030 7411 2600 4储罐或储存容器的浸润面
22、积应按下列方法进行计算：1)球体和椭圆体浸润面积等于55总表面积或地基以上9 14m(30ft)高度的表面积中较大者。2)卧式储罐浸润面积等于75总表面积或地基以上9 14m(30ft)高度的表面积中较大的。3)立式储罐浸润面积等于立式罐体地基以上9 14m(30k)高度总的表面积。对于安装在地面的立式储罐，罐底板不包含在浸润面积中。对于地面上的立式高架罐，可以把底板的一部分作为附加的浸润面积。曝露在火灾中的罐底部分的面积由储罐的直径和高度而定。在评价曝露在火灾中的面积对应进行工程判断。6对于大于260m2(2800ft2)的浸润面积，见4 3 3 2 2和4 3 3 2 3。注：表3和式(2
23、A)、式(2B)中的常量1107和208 2分别来自式(1)和图B一1，条件是在常压下，己烷相对分子质量为86 17，假定挥发气温度是15 6(60下)下己烷的气化潜热(144Btulb或334900Jkg)。这种方法对于许多相似特性的液体都可以提供一个精度可接受的结果(参见附录B)。或SCFH=1107FAo 82 式中：SCFH通风能力，单位为标准立方英尺每小时(sI趼H)；F表4A提到的环境因子，只采用一个可信的环境因素；A储罐浸润面积，单位为平方英尺(ft2)(见表3A的脚注a)。注：式(2A)是基于下式得出的：o=21000Ao 82公制单位(2A)浸润面积 设计压力 要求通风能力b
24、arg dh280008)原文为rnDTl2，疑有误。SYT 6673-2006表5A(续)。 储罐或储存容器的浸润面积应按下列方法进行训算：球体和椭圆体浸润面积等于总表面积的55或地基以上9 14m(300高度的表面积中较大者。卧式储罐浸润面积等于总表面积的75肼或地基以上9 14m(30ft)高度的表面积中较大者。立式储罐浸润面积等于立式罐体到地基以上9 14m(30ft)高度总的表面积。到于安装在地面的止式储罐，底板面积不包含在浸润面积中。对于立式高架储罐，可以把底面的一部分作为附加的浸润面秋。曝露在火灾中的罐底部分的面积由地基上储罐的直径和高度而定。对曝露在火火巾部位的面积的评价必须使
25、用工程方法计算和判断。6对于大于260秆(2800ft2)的浸润面积见5 3 3 1 3。注：表5和式(6A)、式(6B)中的常量1107和208 2分别来自式(5)和图B 1，条件是在常压下己烷相对分子质量为86 17卜假定挥发气温度是15 6(60T)下己烷的气化潜热(144Btulb或334900Jkg)。对于具有相似性质的许多流体，该方法所得结果的精确度是可接受的(参见附录B)。表5B火灾中对应不同浸润面积所需要的紧急通风能力公制单位)浸润面积8 通风要求 浸润面积8 通风要求矗h mh2 608 35 8【863 913 4() 87214 1217 45 93225 1521 50
26、 98956 1825 60 1()9717 2130 70 119718 2434 80 129119 2738 90 1380111 3347 110 1546113 3955 130 1 575115 4563 150 1653217 5172 175 1741 619 5780 200 18221 J22 6217 230 191()225 6684 260 1991()30 7411 260b 8储罐或储存容器的浸润面积应按下列方法进行计算：球体和椭圆体浸润面积等于总表面积的55或地基以上9 14m(30ft)高度的表面积中较大者。卧式储罐浸润面积等于总表面积的75或地基以上914m
27、(30h)高度的表面积中较大者。立式储罐浸润面积等于立式罐体到地基以f：9 14m(30ft)高度总的表面积。对于安装在地而的立式储罐，底板面积币包含在浸润面积中。对于立式高架储罐，丌J以把底面的一部分作为附加的缦润由秋。曝露在火灾中的罐底部分的面积由地基卜储罐的卣径和高度而定。对曝露在火灾中部位的而积的评价必须使用工程方法计算和判断。b 对千士千rm2门Rnn“2、的浔A辑而i哺t 1 1注：表5和式(6A)、式(6B)中的常最11(】7和208 2分别来自式(s)和图B一1，条件是在常压下，己烷相对分子质量为86 17，假定挥发气温度足1 5 6C(60。F)下己烷的气化潜热(44Btul
28、b或334900Jkg)。对于具有相似性质的许多流体，泼方法所得结果的精确度是可接受的(参见附录B)。表6A低温地面储罐和部分地下储罐的环境因子(英制单位)SYT 6673-2006传热系数 绝热层厚度储罐设计配置 F因子Btu(hft!-。F)无绝热层储罐 1()带绝热层的储罐。 4 0 1 0 3带绝缘层的储罐。 2 0 2 o 156带绝缘层的储罐“ 1(1 4 0 075“带绝缘层的储罐8 ()67 6 0(15“带绝缘层的储罐3 U 5 8 0 0375“带绝缘层的储罐8 0 4 1 0 0 036带绝缘层的储罐。 033 12 0 0256混凝土或耐火储罐 见。带水喷淋没施“ 1
29、0减压和放卒没施。 1 0地下储存 0地基以上覆土储存 0 03远离储罐的地方设有蓄液池 0 5“绝热材料应能承受灭火设备的冲击，不易燃烧，在温度到达537 8。C(1000 T)时不分解。用户负责确定绝热材料是否能承受可使用的灭火设备的冲击，如果绝热材料不能满足这些标准，绝热就不可信。绝热层的传热系数是基于每英寸厚度传热系数为4Btu。公制单位：，。 14982032r_瓦莽式中：m3通风能力，单位为立方米每小时(m3h)；14982转换因数；Q一总热输入，W(图B一1使用计算的浸润面积A)；L排放条件下的气化潜热，Jkg；M一排放挥发气的相对分子质量。m3A=2082Ao 82 (B 7)
30、208 2是来自以前公式的常量，用43200W取代了Q，气化潜热L和相对分子质量M使用己烷的(分别是334900Jkg和86 171。没有考虑加热液体沸点以上的挥发气的膨胀、挥发气的比热或在充装温度与15 CC(60 T)之间的挥发气密度差异的影响，是因为这些变化是可以补偿的。因为很多人对确定火灾场所通风要求的不同方法产生的差异相当关注，因而要求制定一种标准的方法。从1993年1996年小组委员会对大约10(1家公司进行了调查。调查结果显示本标准使用的火焰大小方法与使用API RP 520，API RP 521，NFPA标准或其他通用的火灾场所通风计算方法所提供的安全水平没有什么差别。在199
31、6年小组委员会放弃了制定一个确定火灾场所通风要求的工业标准方法的努力。C 1介绍附录C(资料性附录)通风装置的类型和工作特性SYT 6673-2006能保护低压储罐免于真空或过压危险的两种基本类型的压力或真空通风阀，是直动式和先导式通风阀。直动式通风阀可以是加载式或弹簧式。弹簧式一般设定压力为69mbarg(1 psig)或真空度低于一69mbarg(一lpsig)。这些通风装置不仅仅提供超压保护，还能保护产品。直动式通风阀门有时也用作保护通风使用。另一种类型的通风装置通风管，可以有效地为常压储罐的操作提供超压或真空保护。通风管总是打开的，允许常压储罐在任何压差下进行吸入与呼出。通风管通常带有
32、防护罩或具有特殊形式以防止雨雪进入储罐(见图C一1)。操作特性摘要见表C一1。图C一1开式通风口表C一1通风装置的操作特性通风装置的类型特性直动式 先导式泄漏最随胝力增加而减少。很典型的i漏量随压力增加而增加。泄漏可能 是在3()设定值以上没有泄漏。在阀座密封从设定值的75片始 先导阀的少量泄精町能在9(的设定值开始压力或真卒额定通风最通常在设定值 烁力或真空额定通风量通常在设定值流量超廿i(参看图C一5)的200时获得 的11()时获得SYT 6673-2006表C一1(续)通风装置的类型特性直动式 先导式压力一重荷式：ozin2160zin2(0 865WC27 7”We)(2mbarg6
33、9mbarg)压力弹簧式： 压力：1 Opsig15 Opsig2WC15 Ops xg(69mbargl 034barg)(5mbargl 034barg)设定压力范围典型的 真空：真空一重荷式：一2WC14 7psigozin2一lOozin2(一0 865”WC一17 3“WC) (一5mbarg一1 013barg)(一2mbarg一43mbarg)真空弹簧式：lOozin27psig(一43mbargO 48mbarg)典型的放空 0 07a 1”WC=250Pa。C2直动式通风装置C21描述直动式通风装置可以是泄压阀、真空泄压阀或压力真空组合阀。组合通风阀门可能是并列的组合(见图c
34、一2)。并列通风阀门或泄压通风阀门可以带有法兰排放口，这样便于泄出后的带压挥发气用管道排出。大型直动式通风装置能有效地进行紧急泄压，并能提供进入储罐内部进行必要的检查或维护的通道。它们一般的尺寸为400mm(16in)600mm(24in)(见图C 3)。图C一4显示了其他类型和结构的直动式通风装置。C22操作原理直动式通风装置的操作原理是利用阀盘的重力或作用在阀盘上的弹力保持装置关闭。当作用于罐阀盘密封面积上的压力或真空力等于相反方向的受力，通风装置就处于临界开启。在压力或真空再增加时就会使阀盘离开阀座。阀盘全开启通常需要超压70100才能实现(见图C一5)。如果阀盘由于储罐压力所限，全启的
35、通风量不可能实现，就应使用更大通风量的或多通道的装置，以减少对单个通风装置全启高度和通风量的要求。通常用几个大型通风装置替代许多小的通风装置以减少储罐开口的数量。作为一个选择，可以选择低于储罐最大允许工作压力的设定压力，以允许(阀盘)充分提升。c23阀座密封性阀盘的密封表面一般都使用软的、不粘的材料。这种材料在阀盘和管嘴之间能进行很好的密封，并防止阀盘与管嘴相粘。当储罐压力为通风阀设定压力75或更低时，直动式通风阀门阀座密封最好。当储罐压力为通风阀设定压力的90或更高时，阀座一般开始泄漏。储罐压力越接近设定压力，阀座泄漏就越厉害。在设定压力相同的情况下，大型通风装置比小型通风装置密封更严。这是
36、因为作用在阀盘密封表面四周的单位负荷与密封面积的直径成正比。 压力图C一2并列压力真空通风口图C一3大型重力加载应急通风口SYT 6673-2006如果储罐挥发气接触气体产生聚合，或者挥发气自动制冷、凝结以及大气潮气冻结，座口处泄漏都能引发通风阀座粘结闭合。为防止粘结，可能需要使用惰性气体(如氮气)清洁阀座区域，或使用带有蒸汽夹套的通风装置。由于法兰盘连接螺栓扭紧力不均衡，特别是大直径的通风装置(例如重荷式紧急通风装置)也能引起座口泄漏。35SYT 6673-2006加重底托压力通风口凸缘出口弹力加载压力通风口凸缘出口并列加重压力真空通风口凸缘压力出口储罐连接储罐连接加重底托真空通风口弹力加载
37、真空通风口储罐连接并列弹力加载压力重力加载真空通风口图C一4直接激活的装置在严格管制泄漏的区域，开式通风管是不可行的，并且在正常的储罐操作期间，通风装置的选择必须考虑储罐正常运行期间的最大泄漏量。c 24通风装置的尺寸和设定压力直动式通风阀门在50mm(2in)300mm(12in)的尺寸范围内有定型产品可以选用。然而，并列结构的通风阀门(见图C一4)产品尺寸可达到600mm(24in)。通风装置的尺寸的确定是以与之相连的储罐的接口为基础的。36100806040导 向阀 L ，欠 加 重阀盘 围|。|20 40 60 80 100过压百分比图C一5通风装置的通风量过压特性曲线SYT 6673
38、-2006重荷式通风阀门一般的设定压力范围最大可到69mbarg(160zin2)压力，真空可以大到一43mbagr(100zin2)。弹簧式阀门一般用在超过上述预定数值的地方，因为那里不存在支撑通风装置所需的载重结构和空间。在通风装置安装到储罐上后，其设定压力的检查可以通过增加储罐压力或真空来检查。要改变设定压力，要使用新的阀盘增加或减少阀盘上的重量或调整弹力(如果使用弹簧式通风阀门)。C3先导式通风阀门C31描述先导式通风阀门可以作为泄压、真空排放或压力真空组合泄压。在利用管道排放挥发气压力时，可以使用有法兰盘的通风阀门。与并列直动式通风阀门不同，先导式通风阀门通过同一个与大气相通的出口来
39、泄放压力或真空(见图C一6)。C32工作原理泄压先导式通风阀门利用储罐压力，而不是重力或弹力，来保持通风阀门阀座关闭。作用在较大面积膜片上的储罐压力使主阀座保持关闭。罐压涉及的面积大于阀座密封面的面积，所以有效压力总是能直接保持阀座的密封。膜片上的容积空间叫做汽包。膜片失效，汽包压力将下降，通风阀门打开。先导阀是一个小型的能够连续检测储罐压力的控制阀门。当储罐压力增加到设定压力，先导阀启动减少汽包压力，保持阀座关闭的力减小，阀座打开允许储罐压力通过通风装置排出。当储罐压力减少时，先导阀关闭，汽包重新加压，主阀座关闭。排放压定义为(通风阀门)打开和关闭时的压力差。这个压力差可以表示为压力或设定压
40、力的百分数。典型的排放压是o7。排放压为0的通风阀相当于节流通风阀。节流通风阀同直动式的通风阀门相似，因为它们在几乎相同的压力下打开和关闭。然而，与直动式的通风阀门不相同的是：节流阀可以在10超压及以下全部打开阀座(见图C一5)。在储罐操作压力非常接近最大的储罐允许压力的地方，这种打开特性允许使用较小或较少的通风装置来实现超压保护。37筮求m嘲区蹰营捌束斜抿相匿SYT 6673-2006图C一6导向控制压力通风口(单隔膜)导向器汽包隔膜底座阀座真空泄压的先导式通风阀门使用大气压力来保持阀座关闭。保持阀座关闭的力等于阀座密封区域乘以通过阀座的压差。压差等于气体压力加上储罐真空。当储罐真空等于先导
41、阀设定值时，先导阀打开，将真空引入膜片上方的气包。作用于膜片下侧的气体压力迫使膜片和阀盘上升。此时储罐真空度稍有增加，超过通风阀门设定值或没有增加都能使阀盘充分离开阀座。当储罐真空度降低时，先导阀关闭，大气压力进入汽包关闭主阀座。一旦膜片失效，环境气体将进入汽包，并阻止储罐真空产生提升阀盘的压力差。双膜片通风阀门能有效防止这样的失效(见图c一7)。一个膜片用于压力动作，另一个用于真空动作。每个膜片都被隔离和进行了流动保护，并被充分支撑以减小所受应力。真空膜片的移动仅仅用于提供真空排放以延长其工作寿命。C33阀座密封所有低压先导式通风阀门都具有软座口，以保证可靠密封。不同于直动式通风阀门，先导式
42、通风阀门保持阀座关闭的力随压力增加而增加。在通风阀门打开之前，这个力是最大的，所以在储罐压力增加时或储罐压力保持在通风装置设定压力附近时，将不会发生泄漏。当储罐压力达到设定压力时，打开通风装置阀座的力也是最大的，因为达到设定压力时使阀关闭的力消失。这个打开的力基本上等于阀座面积乘以储罐压力。C34先导阀类型两种先导执行器随动式和快动式都可以使用。对于随动式先导执行器，主阀门将随压力增加而逐渐打开，在排放压力时达到额定排放量。随动式阀在设定压力时重新关闭。对于快动式先导执行器，主阀门在设定压力快速打开并且在排放压力时达到额定排放量。排放压力通常是可调节的。C35通风装置尺寸和设定压力低压先导式通
43、风阀门有定型产品，尺寸在50ram(2in)300mm(12in)之间。通风装置的大小38SYT 6673-2006图C一7导向控制压力真空(双隔膜是以与其相连储罐连接口为基础来确定的。有效的设定压力范围是从1 034barg(15psig)一1 013barg14 7psig(真空表压)。典型最小的打开压力是5mbarg(2inH2 0)或5mharg2inH。O(真空表压)。c36任选部件的功能先导式通风阀门有一些任选件可以使用。为了变动设定压力，可以提供现场测试的连接件，以便在通风装置安装定压时核对设定压力。如果需要大罐减压，可以提供一个阀，通过它操作通风装置，使其成为一个放空阚，这个阀
44、可以就地人工操作，也可以在控制室遥控开关。对人口管线压力损失可能引起通风阀门加快关启循环的安装场所，可以在通风阀的入口管线上游39SVT 6673-2006位置安装储罐压力传感器，以防止通风阀过快地关启循环。但由于通风量依赖于通风阀入口压力，故其泄放量将减小。有时储罐挥发气中的颗粒会造成问题，如可为先导式通风阀压力传感管线安装过滤器以除去挥发器中的极细小颗粒。有时储罐挥发气在先导式阀门中的聚合也可能成为问题。可在先导阀压力传感管线中使用惰性气体洁净阀座，以防储罐挥发气串入先导阀门。可以为先导式通风阀配备先导提升杠杆和位置指示器。提升杠杆允许手动操作以保证通风阀的自由动作。如储罐处于加压工况，提升杠杆的作用始终是打开主阀，位置指示器是一个差分压力开关，当通风阀打开或关闭时，用它向控制室传送信号。40
