1、中华人民共和国航空航天工业部航空工业标准HB/Z 151-89 指导性技术文件航空发动机燃油与控制系统柱塞式燃油泵设计指南1989-07-12发布1989-12-01实施中华人民共和国航空航天工业部批准目次主题内容与适用范围. . . . . . . . . . . . . . . . (1) 2 符号. . . . . . . . . .(门3 原始设计参数. . .(创4 柱塞式燃油泵结构参数初定(创5 柱塞式燃油泵运动学计算(7)6 柱塞式燃油泵主要元件设计创6. 1 流体静压支承柱塞的滑靴设计.(8) 6. 2 斜盘设计仿6. 3 保持架设计(1)6. 4 分油盘设计. . (1 4)
2、 6. 5 保持架弹簧和柱塞弹簧设计.(1的7 柱塞式燃油泵动力学计算口的8 随动机构设计. . . . . . . . . . . . . . . . . (22) 9 柱塞式燃油泵关键部位校验.(24) 9. 1 转子与分油盘间压紧力和分离力校验9.2 柱塞孔支承长度最大单位压力校验. . (25) 10 柱塞式燃油泵部分零件的强度校验. (27) 1 1 主要零件、结构、材料、热处理和粗糙度等的选择. . . 12 柱塞式燃油泵试验. (32) 附录A柱塞、滑靴质心质量计算摩擦力计算(补充件(34)附录B元件设计参考用表(参考件)(36)中华人民共和国航空航天工业部航空工业标准航空发动机
3、燃油与控制系统柱塞式燃油泵设计指南1 主题内害与适用范围HB;Z 151-89 本标准规定了发动机燃油与控制系统柱塞式燃油泵的设计方法、计算公式、参数选择及试验内容等。本标准适用于航空发动机控制系统主燃油泵和加力燃袖泵的设计。并以具有流体静压支承柱塞的变量泵作为设汁对象。2 符号A一A斜盘轴承销中心(或转轴中心)c 柱塞滑靴旋转中心(或撑艘中心C1 柱塞体质心见附录A图A1)C: 滑靴质心见圄13)Cs 栓塞(含滑靴)质心(见附录A图Al)Fr 转子与分泊盘问的分离力N F, 柱塞相对运动惯性力N Fb 斜盘对滑靴的反作用力(见图13)N FL 校塞离心惯性力N FLZ FL沿柱塞轴线的分力N
4、 F14 FL垂直往塞轴线的分力N R 单个柱塞对斜盘的总作用力N F11 柱塞弹簧力N Ft2 保持架弹簧力N Ft21 保持架弹簧力对单个柱塞的作用力N Ful 柱塞孔油压作用力N Fu 转子腔油压作用力(作用于斜盘方向N Fy 转子与分泊盘问的应紧力N Fu 柱塞摩擦力N L 斜盘球面中心01到滑靴球佼中心C的距离cm Lt 原点。至转子柱塞孔端面的距离cm E咀弹簧自由长度cm 航窑航央工业部1989-07一12发布1989一12-01实施l H8!ZlS1 -89 Li 弹簧五作长度cm Pc 油泵出口压力Pa Pj 油泵进口压力Pa P. 转子腔油压力Pa QL 泵的理论供油量L/
5、min R 斜盘球面半径C口1Rr 保持架柱塞孔分布圆半径cm Rmln 转子最小径向尺寸(见图3)cm w 柱塞平面，含柱塞轴线和转子轴线的平面w。起始面，柱塞处于下死点(0.=00)位置时的W面即xoz面)X 过原点0，垂直Z轴，自0点向下死点方向为正Y 过原点0，垂直X轴和Z袖，向柱塞吸油行程中间位置为正z 转子轴线，从0点向转子方向为正a 原点。至斜盘轴承销中心A的距离cm al 斜盘转过角后，04点至原点。的距离(见图的cm c 斜盘球面中心01至其轴承销中心A的距离C口】c 斜盘转过角后，01保持持架旋转球面中心O的距离见图9)cm d1 转子端面进出口直径(见图22)C口】d3
6、滑靴外径cm dr 保持架柱塞孔直径cm db 滑靴密封直径cm dz 柱塞直径cm g 重力加速度cm/s2 柱塞相对转子运动的加速度cm/s2 m 柱塞含滑辘)质量kg mb 滑靴质量kg ml 柱塞体质量kg n 油泵工作转速r/min 。原点，全部在塞孔轴线和转子轴线的交汇点01 斜盘球面中心03 保持架旋转球面中心(当斜盘角=0。时)(见图的01 斜盘转过。角后，保持部旋转球面中心(见图9)S 桂塞位移cm v 柱塞相对转于运动的速度cm/s W面与Wo面间的夹角，随转子顺时针旋转，下死点位置=00上死点位置=180。(0) 。腰形窗口(不包含两个半圆的包角(见图11)C) 2 HB
7、/Z151-89 。1、自z腰形窗口包角e) 8 在塞轴线与转子轴线的夹角C) 。E保持架柱塞孔轴线与保持架轴线间的夹角e) 原点。至滑靴球镜中心C的距离cm X轴负方向与线段001的夹角C) 斜盘j顷角(0) 1 斜盘转过。角后，保持架中心线与转予中心线的夹角(见图的(0) 2 w h z 耳销2和随动活塞杆轴线|町的夹角(见图21)滑制t轴线与柱塞轴线的夹角转子旋转角速度滑耽质心C2点的旋转角速度桂塞的个数，一般为奇数，取7或9Z A Y 90V 随司j沾军科止动钉= KGma.T .:. r: 60句v( 0) (0) rad/s rad/s z 。图2在xoz面内几何尺寸关系= 2.
8、15 X lO-ZKG，皿lfJy.(1) 3 HO/Z151-89 式中:K一一储备系数，K=1. 01 ,_ 1. 05; Gmax一一油泵最大供油量，kg/h;R一一航空煤油密度，对于RP-LRP-2，马=O. 775kg/dm3; v 柱塞泵的容积效率，在O.92O. 98范围取值。4.2 韧定一个柱塞每转理论供油量q1122 103 . . . . . . . . . . .,. . . 式中:ql.l一一一个柱塞每转理论供油量，cm3/rJ 4.3 初定柱窑直径和最大位移4. 3. 1 选定比值儿1= S._/d, . . . .幻式中z儿l一一比值，在1-1.52范围内取值见附录
9、B表B1，一般泵供油量犬，)，1取较大值，否则相反)f s_一一柱塞最大位移，cm.4.3.2 初定住塞直径产;口飞odz计算出之值向增大方向圆整。4.3.3 初定最大位移S ., = ，d.4.4选定。角。一般在120.15。之间选取.根据R呻作柱塞孔轴线与转子轴线夹角为804.5 初定转手尺寸(见圃3)4 A-A 生土生2 图3转子最小截面尺寸关系图HB/Z151-89 4.5.1 初定径向尺寸Rmzda+l=一一一(6)2 式中:6，一一最小截面A-A处柱塞孔间最小壁厚，1=0.1-0.2crn 0 4.5.2 转子轮廓半径l R1 = R.il十(亏+z)一一 (7) 2 .- C08
10、0 式中R1一一转子最小轮廓半径.cm;也一一转子柱塞孔壁到外表面的最小壁厚，马=O. 2-O. 3cm。从外径Rl处作平行柱塞孔轴线的直线.1IP为转子的外轮廓线。4.6 选斜盘倾角斜盘最大倾角也0一般在130-15。蕴围内取值。4. 7 初定尺寸a(见图4)机，重坠:旦旦2 cu 。图4确定a、R当今=00时，过柱塞轴线与斜盘的接触点B，作球面的外切锥面，锥顶设为球面斜盘的转轴中心A，则SM (8) 2tgr嗣i，.转轴中心A的最终位置，要根据动力学和结构设计而定。4.8 球面斜盘球面半径R = .l1cosB (9) 4.9 韧定转手止在塞孔尺寸(见团5)5 HDjZ151-89 图5转
11、于桩塞斜盘之间尺寸关系4.9. 1 计算柱塞孔长度LI: = ml - (b +a)(10) 式中!L一一柱塞孔长度，cm;m-一柱塞处于下死点时Bl点至原点。的距离.cm;。一-转子柱塞孔上端面与Bl点间的距离，由滑毗长度和 T.1(r1 - r1l) 式中=凡一一滑盹油室压力.pa.1凡=Pj+?Ti-4d. . . . . . 式中z町、r2一-转子上用油孔两端孔口中心线径向半特.crnJ h一一航空煤油密度.kg/dm3。如果泵回油大时.P.计算值较小。6. 1. 5 选定节流孔直径节流孔直径也在O.06 ,._, O. 12cm范围内选取。6. .6 计算漏油量(41) (42) !
12、 2 Q,j = :;-di. 儿也/一(P。一p0) X 10% . . (43) 4 VR 式中:Qj一一斜盘滑撒间的漏油量，cm3/sJ比一一袖液通过节流小孔的流量系数.由试验确定可在O崎f5O. 7G之间取值;向一一航空煤油密度。6. ,. 7 计算油膜厚度=-fn(1日!r; (Po - Pz) 式中;81一一斜盘与滑眈之间的油膜厚度，cm;一一航空煤油的动力粘性系数，=O. 969X lO-lPa S. (44) 著算出的Sl与推荐的Sl值不符，则相应调整结构尺宁和P.值，直到S，在推荐范围内止。6.2 斜盘设计(见固7)9 HB/Z151-89 。图7斜盘设计斜盘设计就是根据已知
13、参数确定其跑道的最大外径和最小内径。S. 2.1 己知参数a，c、L、Ro.8、R、ds和1800。S. 2. 2 斜盘轴承跑道最小内径和最大外径d1叫=2Rsi忡，j.(4日d2_ = 2Rsin冉a. (46) 式中:d1叫一一斜盘轴承跑道最小内径.cm;d2回国一一斜盘轴承跑道最大外径.cm;现阳一一如图示角度，(0) ; 幅如图示角度.C)。6.2.3 求夹角轨.= 0)刷y.(47) 刷，=l唰斗-y (48) 式中z川一-OlA与OlC间夹角的最小值，CO) ; 。1m囚一-01人与01C间夹角的最大值，C); Y一一半个滑靴所对的球心角，(0) 0 S. 2. 4 求球心角6.2
14、.5求G110 :_- 1 dg/2 y=饥=s切一一. . H . (4们R HB/Z151-89 仇1_.= cs一1L2 + c2 一R 3L唰1111饥旧11A嗣嗣恻啤阳阐V 2LC (50) 一-1旦+CZ- Rfm. 11M.d1(d1转子端面柱塞孔进出袖口直径，见图22):安装时将分油盘的对称线B-B对斜盘转轴中心A的垂线e-e，顺转子旋转方向偏转一个小角度I一般30 -50)，如图12(a)S. 4. 2. 2 J肉，在两进出袖窗之间加开卸荷槽，如图12(b)。30 -50 e (a) B 180。10。(b) 图12分油盘密封带结构形式S. 5 保持想弹簧和桂塞弹簧设计B.
15、5. 1 吸油行程保证滑晦与斜盘不脱开的条件觅，圈13)情滑鞭轴线，柱塞滑耽与斜盘不脱开的条件:F.l 十F11+ FI-Z十FLO._F ，个一-一一十t2t 十F.3十几.(80) cos1 ，鸭-.-cos1 式中;Fo1、几2一一见本标准第7章中表1。在FUl公式中P用Pj代替zFLZ，F，一一见本标准第7章中(97)(94)式$儿，见7.1中(93)式F16 HB/Z151一89F一一见附录A之A2;FIl一-6.5.2中给出初值aFK3 柱塞外伸在转子腔部分所受到的油压作用力(包括滑靴斜盘西间的液压力), No 0 困13吸油行程柱塞受力分析图S. 5. 1. 1 计算FII2FA
16、L el 00802 F.二洼, Hf-. . . (81) zA 式中;FM，一一滑靴离心力，Nf el一一璋较中心C到滑毗质心的距离，cm。几L= m w (el +叫1一户ci一亿;1+2)2 . . . . . . . . .11 . . . . . . . (82) 当a=aL=C=Cl时1. /L2 -p2十2apcosOFAL =叫.WHel + L) / 1一(一r _1 _,.,.,. v 2(-K )sinOcose (98) (见图17)19 HB/Z151-89 续衰1序号计算内容汁算公式说明FK垂直柱塞平7 哥民惯性力FK=-2mvsjn6 (99) 面W，作用在质心
17、C3上单个柱塞对斜力FS=Pl+Ftl+几-十F1Z十Fuz+Ft2i(100)8 盘的总作用沿滑靴轴线向上(见图18)cos1 MA=Fs(G1+H) (101) 9 单个挂塞用-对斜G1=哇+阳汹n9c侃一叫. (102) 由(1Cll)式得MA盘的作力矩H=aC09._. . . (103) 盹线见图19式中1M.一一单个桂塞对斜盘的作用力矩，N. cm。7.2 全部柱塞对斜童的总作厨力短见图20)总力矩是处在不同位置的各个柱塞对斜盘力矩之代数和。计算时，令位处=0。的柱塞为基准柱塞，其它柱塞分别处在3600/ z, 2(3600 / z) , (z-1) (36伊/z)的位置。从图19
18、上查向各个不同位置的柱塞力矩值M，Mz，MZt则I:MA1 = M) + M2 + + Mz (104) 令基准往塞从0。转过角。其它桂塞都转过同样角度，按上述方法查出它们的力矩求和得:EMAf, . . MAI。当基准柱塞累计转到3600/z，作出总力矩随变化的曲线如图2(.7.3 往塞对斜挚的平均为短LA M以=L2- K1 . . . . . (105) 式中;M，j一一柱塞对斜盘的平均力矩，N cm , 20 LA一一-00_3600 /z总力短曲线所包围的坐标图面积代数和)J L2一-3600/z对应的榄坐栋长度，Kl一一纵坐标与力短的换算比例，孚一总力矩曲线的平均高度。LJ2 HB
19、/Z1S1 -89 C 。.0 .0 01 。图14转子腔油压力计算图15柱塞弹簧力计算中(a) (b) 图16保持架弹簧力计算21 图17柱塞离心力计算M 。 图19一个柱塞对斜盘的力矩8 随动机构设计(.!l回21)22 HB/Z151-89 工MMri Z 图18柱塞对斜盘的总作用力u 3600/Z 3600/Z 图20总力矩平均力矩与关系HB/Z151-89 II 转子轴线Pc 图21随动机构尺寸关系8. 1 陋动机构设计原则转子轴线与随动活塞轩不平行者除外作用于活塞杆上的斜盘力的分力和活塞上腔的油压力之和应等于活塞下腔的油压力和弹簧力之和，是随动机构的设计原则，其平衡式为:FG +
20、PcfA = P.fB十F3(106)式中:Fa一一活塞杆受到的斜盘力F，的分力，N;f.4一-A腔活塞有效面积，cm2; fB一-B腔活塞面积，cm2; Pz一-B腔的控制压力，PaJ F3 -B腔弹簧力，N.Fr. = Mlj C08如二一一 l COS(仇一如)式中:白一一斜盘基准轴线(通过斜盘转输中心A且垂直于转子轴线)和l的夹角.(0)。(107) 科=lL一俨2. . . . . P. = !:_C!A十凡-F仿一.矗fB(108) Jit3 = Kt?, (L, lz) . (109) (1 10) (111) L% = + l8in勒-l2COS(g -l . 式中:l一一斜盘
21、转轴中心A与耳环销孔1的距离，cm;11一一转子轴线与随动活塞杆轴线间的距离，cm;l2一一耳环两销孔中心1、2间的距离，crn; l3一一斜盘转轴中，bA到活塞腔下底面的距离，cm;h一一耳环销孔2到活塞下表面的距离，cm;K3一一随动活塞弹簧刚度，N/cm 0 8.2 随动机构设计根据对国内外燃油泵随动机构结构尺寸统计和计算，各尺寸都有4定范围，见附录B表23 Hojz151.- 89 B5.尺寸l.ll,._ l4 活塞直径、活塞杆直径、活塞弹簧力等均可选取或参照选取，然后设计弹簧，算出氏，接上述(106)式进行验算如不平衡，则应进行修正，直到平衡为止。9 关键部位校验9. 1 转手与分
22、油盘闰压紧力和分离力校验9. 1. 1 转子与分油盘问的压紧办Fl = CI:F.l十EFII)十Ft2十F.十;liLY(12)Ful ，孔，阳，町.LFI.l分别按如下各式计算。9. ,. 1. 1 柱塞弹簧力I:Fn = Ft1, . ; . CQ(j(J (13) 式中:2FIl一一所有柱塞弹簧力之和，N;FIlJ一一柱塞弹簧力的平均值，N。9.2 保持架弹簧力Ft2Ftz兑(92)式。9. . ,. 3 转子腔油压力图22压紧力计算FM Z FA = ?(D?-DZ-zdbP2 . . . . . . . ,. (114) 式中./i.叫一转子腔油压力N; D1一一分油盘E作外径，c
23、mJ Dz一一转子尾铀的直径，cm;一一在转子院里，精转于辅向的有效受压面积，cm209. 1. 1. 4 柱塞孔油压作用力EFIzf(dD Pc Zl ，.， . .,. . (1 15) 24 HB;Z151-89 z+1 I 同时与高压窗接通的柱塞数，ZI-2-。9. ,. ,. 5 离心力FLf产生的压紧转子的分力(图22)。F LY = F LI sin8 = F l.cos(Jsi1l8 .(1 16) 式中!Fl.Y -一-Fu产生的压紧转子分力，N。9. 1. 2 转子分油盘阔的分离力Ff = Ff1 + Ff2 (17) 式中:FJ1 -出口油压对转子端面的作用力，问Fn转子
24、与分袖盘问油膜压力N0 9.2. 计算Fn(见图11)FfI=u-fd P. . . . . . . . . . . . . . (118) 式中;ft一一分油盘出口腰形面积，cm20f1可按(70)式计算，也可按下式计算z2 .:2. p量f1 =丁(D- DD X否B+Dg11. . (1 19) 式中;Dz.DhDSl一一见图11。9. .2.2 计算袖膜压力设液压分布服从从高压到低压呈直线下降规律，则Fn= 12 11. 11. .11 . . 11 . .11 . . . . . . (1 20) 式中:fz一一分袖盘高压密封端面积去掉所有的通孔),cm2 0 fE=f(RT-ni
25、-fIHH. . . . . . 11 11 . 1) 式中;Rl、凡一一见圈11。9. ,. 3 保持转子与分油盘贴合的条件f, =在=106 ,., 120 % . . . . . ( 122) 式中z如一压紧系数，数值是根据计算和推荐，Fy、F，一一分别见(112)式及(117)式。9. .4 调整若上述条件不能满足，应适当地调整柱塞弹簧刚度、分油盘密封带面积及转子腔压力，直到满足要求。9. 2 栓鑫吏承面单位压力枝验(见固23)25 HBjZ151-89 图23柱塞腔单位压力计算当=180。时，垂直植塞轴线的力F.，、Fu把柱塞压在其孔壁上，其最大单位压力为z6M1Jf P_丰汇7Ze
26、FEf+-E). . . . (123) 式中;Fz!一一垂直柱塞轴线的各力之和，NJ Lc一柱塞最小支承长度，cm肌m肌m，-一哺般应酬保证队k归=刮(兮小士卡)凡LM:&刀f一Fu趴、F凡平移到柱塞腔内支承长度L的中点引起的弯距，N cm. 9.2. 1 计算FuFEI = FLf + Ff . . .川(124)式中:F.!一一柱塞侧向力，斜盘反力垂直柱塞轴线之力，N;FLJ一-FL垂直柱塞轴线的分力，见表l，N。F., = (FMl + Fu +几十Fu.)tgr(125)各力均在第7章中计算给出。9.2.2 计算M汩M LI = FL/(-K -p，)十几.，(-p&)(12t) 式
27、中:K一一柱塞质心C1至球佼C的距离，cm;p&一一原点。至Lc中点的距离，cmop = Ll一Loj2. . . . . . (127) 9. 2. 3 最大单位压力应满足的条件p帽皿运(PJ. . . (1 28) 对于钢柱塞铜衬套孔:(PJ = 9. 81 ,._ 14. 72 X 106Pa。若(128)式不能满足.应适当调整柱塞支承校度等，直到满足。26 10 撞事式燃油泵部分零件的强度验算, O. , 随动活塞杆最大单位压力F 1 2 HDjZ151-S9 l Cp ,. I l x 图24随动活塞杆单位压力1 14 a V _ 1 P叩=fJfF，.+斗严). . . . . .
28、 .,. . . (129) 式中:PMU一一活塞杆孔出口处单位压力，Pa;do一一活塞杆直径，cm;PT一一斜盘对活塞忏作用力Fr的垂直分力，N;如一一活塞杆孔支承长度，cm;lfi -活塞杆孔支承长度中点至点2的距离，cmoFl = F. 8tn =生2.旦 - r -P l CQs(白供式中:l、在、如一一与图21定义同。(130) l5 = l4 + lz - lc, . (131) 式中:l、l.-一与图21定义同;一一活塞腔底面至活塞杆孔支承长度中点距离，cm。10.2 油豪情动抨强度、刚度验算10.2. 1 强度验算10. 2. 1. 1 强度条件=MK局10，16PR - -m
29、缸-nd3 X 10 4 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11 主要零件、结构、材料、热处理和粗糙震等的选择11. 1 转子转子均为带尾轴的截锥体。11.1 转子体28 (1 40) HB/Z151-89 转子体上大下小，开有7或9个均布的柱塞孔与其轴线夹角为90转子中空以减重、通低压油和安装传动小输。转子在塞孔间开萄。0.4-$0.5cm的甩泊斜孔，孔数与柱塞数相同。也有少于或多于(双排柱塞数的.转子大端面加工成如图22F面的形式，既减重，又能增大斜盘角度.2 转子和尾轴连接连接分整体式和分开式两种型式。分开式转子为铜转子，钢尾袖，尾轴空心，内有与
30、传动杆连接的花键。轴承支承面经渗碳、津火处理或压入专门的掺碳钢环。转子小端也支承转子。铜转子要压钢套，钢套和钢转子支承面经渗碳、洋火HRC注60.1.1.3 柱塞孔铜转子直接开拄塞孔，有的仍压人银衬套p铅转子柱塞孔中压入壁厚O.125.-. O. 2cm的铜衬套或石墨衬套。柱塞孔璧有3-4圈均压、贮油、贮屑槽s槽距，O.S.O.8cm槽宽:0.1-0.2cm槽深:O. 05,. O. I Ocm 柱塞孔圆柱度O.OOlmm柱塞孔工作段表面粗糙度Ra=O.05-0. l J.lm 转子端面表面粗糙度Ra=O. 05jlm 轴承表面粗糙度Ra=O. 1m 柱塞用选配法装配，保证间隙为O.015-0
31、.022mm11. ,. 4 转子材料转子常用锦磷青铜ZQSb5，锦铅青铜ZQSb3.5-20及钢转子(12CrNi3A)。出口压力高、转子强度要求高时宜用钢转子.转子小端面上镀锢、银或尼龙。镀锢前先镀铅O.003,., O. 006mm，然后镀锢，厚度O.003 . Q.005mm 11. ,. 5 转子轴承尾轴轴承为无内环的攘棒轴承，直接装在尾辅渗碳环面上.转子小端轴承z当小端切向速度大于等于16m/s时，用液棒轴承$切向速度小于等于16m/s时，用铜石墨轴承。11.2 传动抨是一根弹性袖，两端有花键.一端穿人尾输或转子体上的内花键带动转子;另一端与发动机附件机阻上的油褒输出袖窑啃合。材料
32、一般选用12CrNi3A或18CrNiWA，热处理HRC注60 . 11. 5柱曾11. . 1 滑就29 HBjZ151-89 滑靴结构形式如图250(a)一般形式川的镶铜块J(a、b均要在球面上镀银)I (c)镶浸铜石罪I(d)没有袖池，镶含油石墨类材料。(a) 、，hu f飞(c) (d) 图25滑靴结构形式.3.2 柱塞体柱塞体为空心圃筒，壁、厚O.15. O. 27cln.孔口一般有150或450、600的光滑倒角。11. 3. 3 柱塞材料常用材料z合金工具钢CrWMn，表面渗碳并瘁火。为提高热强度可用耐热钢Cr12MoV0热处理后柱塞表面硬度HRC5562o柱塞及孔的选材原则应一
33、硬一软，钢柱塞与铜柱塞孔相配。11.3.4 柱塞表面粗糙度柱塞体;Ra=0.025m 滑盹球面粗糙度:Ra=0.05-0. 10m 球窝:Ra=O.10.0.20m 柱塞体表面圆柱度Q.OOlmm. 4 分油盘.4.1 结构分油盘为一厚度Q.5- 1. 4cm的圆盘。工作面外径与转子小端外径接近。并开有贯穿进出袖腰形窗口，中心为通孔.小分油盘8.0cm)高压窗为腰形，非工作面为圆形;低压窗非工作面腰形窗口比工作面的腰形窗口稍大。窗口应保持尖边。11. 4. 2 安装大分油盘用螺桩螺帽固定q小分油盘用弹簧片压紧，1. 4. 3 材料应与转于匹配，钢转子用铜分油盘，铜转子用钢分油盘，常用CrWMn
34、、锦青铜ZQSb512、铝青铜QAIIO-4一4.也可以用W9Cr4V 11. 4. 4 精度、粗糙度及硬度端面平行度O. 001 .-. O. 005mm 平面度。.00lO. 004mm 表面粗糙度Ra= 0.05，-.，0.20m 硬度E钢HRC60铜HB60 30 HB/Z151-89 11. 5 斜量11. 5. 1 结构形式a;斗盘壳体彰jj幼斜盘(11) 困26斜盘结构形式分离式z斜盘与其壳体分开，如图26(a)整体式t如图26(b).5. 2 材料、粗糙度、硬度材料:GCr15硬度:HRC58-62表面粗糙度:Ra = O. 025- O. 050m . s 保持穰11.6.
35、1 结构(b) 球面型圆盘件，柱塞孔均布在分布圆上，中间球面穿通盘底(如图27)。31 HB/Z151-89 。图27保持架11. B. 2 粗糙度球面崎Ra=0.10m 柱塞孔壁Ra= O. 20 1. 6m 柱塞孔上端面Ra=O.80m . S. 3. 精度要求球面时+8.1或吟土O.1 柱塞孔上端面对其中心线OE的跳动不大于O.lmmz个柱塞孔上端面尺寸偏差不大于O.lmm.11. S. 4 材料、热处理CrWMn 12crNi3A HRC58-64 除崎面外全部发兰12 往事式燃油泵试验12. 1 生产性试验12.1. , 运转试验12. 1. 2 调整试验12.1.2. 供油量调整试
36、验在不同转速、压力下进行最大、额定和最小供油量试验。12. ,. 2. 2 极限转速或最大转速试验12. 1. 2. 3 密封性试验12.1.2.4 漏袖量试验32 HB;Z151-89 , 2. 1. 3 与燃油调节器、发动机有关的试验, 2.2. 鉴定性试验12. 2. 1 持久试验(或寿命试验12. 2. 2 环境试验如=高温、低温、振动、冲击、盐雾等试验。12.2.3 汽蚀试验12.2.4 与燃油调节器、发动机有关的试验12.3 其它试验制造厂家应视泵的具体要求，确定具体的试验项目。33 Al 柱塞体质量质心计算HBjZ151-89 附录A柱塞体与滑靴质量质心计算、摩擦力讨算补充件)A
37、.l 柱塞体质量质心计算(见圄Al)mT = EV.JT X 10-3 = (V1 + Vz + + V;)Pr X 10-3 (Al) 式中:mT一一柱塞体质量，kg;h一一柱塞体材料密度，g/cm3;忆一一桩事体各段体积，cm3Y Lc, L. 。Lc. Lc 图Al柱塞体质心计算柱塞体质心C1点距球心C的距离ze , X K = CC1 = Lc LCl (A2) 式中;L一一球心c距柱塞体端面(OY轴)的距离，cm;LCl一-质心C1距柱塞体端面(OY轴)的距离，cm.LCl = !:tLl十V2L2十+ViLi Vl + V2十十V，(A3) 先分别求出VlVz. . Vj，各段质心
38、距柱塞喘(OY轴)的距离L1Lz.Li然后对OY轴取矩，得LCl如上式。Al.2 滑靴的质量、质心计算m. = EV.向X10- = (VH + V2 +斗V，)向X10-3(A4) 武申;p.一一滑靴材料密度，g/cmapV.&i一一滑靴各段体秧，cm:l。滑靴质心C2点距球心C的距离t34 HB/Z151-89 e2 = CC 2 = LC2 - Lc (A5) 式中:LC2一一滑靴质心Cz距拉塞端面(OY轴)的距离，cmoLC VA1IJA1+VuLh2十+Vdi 2 -Vh1十几2+V.i . . . . . . (A 6 ) 式中:1.61 L.i -一滑靴各段质心距(OY轴)的距离
39、，cmoA1.3 柱事体和滑靴质量、质心合成桂塞质心;m= m霄，+m.(A V1LC1十几L Cgzm(A8) V.,. + v 式中:VT一一柱塞体各段体积之和，cm3;V.一-滑靴各段体积之和，cm3。VT = V1 +几十+Vi . (A的VA = Vl十几2+v(Al的A2 柱塞摩擦力计算垂直柱塞轴线的力使柱塞与其孔产生摩擦力z几=(FLf + FK十F.，)1(All) 式中:1一一柱塞与其孔壁的摩擦系数，1=0.03。FI = FXf sint (A12) 式中:FEf一一滑毗对柱塞的反作用力，N。F1:f = (几十几十几+主. . . . . . . . . (A13) co
40、西审FLf的方向，沿滑靴轴线过球佼C向下，柱塞对滑髓的力方向相反。 只Fsr 图A2柱塞侧向力35 附录元件设计.考用表(参考件)柱塞泵参数统计B 。-0) 目因N-m71表BlZB-9 Z8-14 ZB-10A ZB - l1A ZB-21 ZB-22 Z8-15 ZB 28 ZB- 36 ZB-45 RZB-1 十504176+348 H80十2003700+427 7000+200 。7200+200 8300十100Q (L!h) 4700 10500 1200 7180 12500 -lOD 一100sm阻(crn)1. 9 1.56 2.10 1.57 2.02 2. 43 1. 92 2.24 1. 5 2.32 2. 35 dz(cm) 1. 5 1. HB;Z151-89 附加说明z本标准由航空航天工业部301所提出。本标准由113厂负责起草。本标准起草人:徐杏艳、俞静华、徐纯礼、金中平、崔伟军。
