1、中华人民共和国航空航天工业部航空工业标准HB/Z 200-91 指导性技术文件航空发动机燃油与控制系统旋板式燃油泵设计指南199108-03发布1991-12一01实施中华人民共和国航空航天工业部批准目次1 主题内容与适用范围. . . . . . . . . . . . (1) 2 引用标准. . . . . . . . . OI. . . . . . . . . . . . . (1) 3 术语和符号. . . . . . . (1) 4 原始设计参数和要求. . . . . . . . . . (4) 5 设计原则与步骤. . . . . . . . (5) 6 油泵的运动特点及典型结构
2、. . . . . . . . . . . . (5) 7 设计计算. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . (7) 8 主要零件的设计. . . . . . . .-. -. _. . . . . . . . (8) 9 材料、热处理、精度和粗糙度选择. . . . . . . . . . . . ( 15) 10 试验、鉴定及可靠性. . . . . . . .(18) 11 标志、油封、包装和贮存. . . . . . . . . . (1 9) 附录AXB型油泵主要性能表(参考件). . . . . . .
3、. . (20) . 中华人民共和国航空航天工业部航空工业标准航空发动机燃油与控制系统旋板式燃油泵设计指南1 主题内容与适用范围HB/Z 200-91 本标准规定了航空发动机燃油与控制系统中旋板式燃油泵的设计、计算、材料与热处理、试验和鉴定等要求。本标准适用于定于内表面为圆柱形，装四块旋板并有浮动中心轴的旋板式燃油泵(以F简称油泵)，也可供设汁类似油泵参考。2 引用标准OB438 1号喷气燃料OB1787 航空汽油GB1788 (号喷气燃料GJB241 航空涡轮喷气和涡轮风扇发动机通用规范GJB242 航空涡轮螺桨和涡轮轴发动机通用规范OJB450 装备研制与生产的可靠性通用大纲HB962 铸
4、造铝合金技术标准HB5842 航空产品单元件分类及质量控制原则HB5870 航空辅机产品运输包装通用技术条件HB6171 航空发动机燃油泵汽蚀持久性试验方法HB;Z5028 r航空辅机产品干燥空气封存HG6-411 航空用橡胶薄膜HG6-878 专用胶料YB9 铝轴承钢技术条件YB74 航空用结构钢钢棒技术条件YB675 航空用不锈及耐热钢钢棒技术条件3 术语和符号3. 1 术语3.1. 1 效率3. ,. ,. 1 容积效率航空航天工业部1991-0803发布1991-12-01实施HB/Z 200-91 油泵的实际流量与理论流量之比，用下式表示:3. 1. 1.2 机械效率Q QL - L
5、1Q (1) 71 = Q1，一QL油泵的理论功率与输入功率之比，用下式表示:3. ,. ,. 3 总妓率NL p;，飞，(2) 1)，二万8- NL + L1Nm 油泵的奋积效率与机械效率之乘积，用下式表示:句=:Iv 1_ .,. (3) 3. .2 工作环挠油泵工作时周围的温度、温度、盐雾、振动、冲击及备种有害介质等。3. ,. 3 关死因油旋板在排油快结束时，如果排油腔不能和排油路始终相通，则会形成关死容积，由于旋板的继续旋转，造成关死区床力升高，这种现象称为关死因油(见图1)。L 关死区定于.一一一旋饭中心轴图1油泵关死区示意图3. i. 4 沌捕活门挝|泵不工作时，燃油可以通过油泵
6、内一个专用活门向发动机供油，此活门称注油活门见|到10)。3. 1. 5 汽蚀油泵进口充填压力低于燃油饱和蒸汽压时，燃油发生汽化形成大量汽泡，当汽泡进入高压2 HBjZ 200-91 区时又被挤压破灭，形成液压撞击，出现噪声、振动，重则可使接触燃油的金属表面产生损伤，此现象称为汽蚀。3.2 符号Ac 袖泵出口处截面积cm2 Aj 油泵进口处截面积cm2 Bmil、定子最小壁厚1m b 旋板宽度mm D , 转子内孔直径自1md 定子外圆亘径mm do 中心轴直径rnm d1 转子外圆直径1口】e 定子内孔中心偏移量rnm h 旋板高度H】盯1hvllUlX 旋板最大工作高度mm K 储备系数K
7、, 安全尺寸盯】盯1L 旋板排油结束时关死区距离mm N c 油泵输出功率kw NL 油泵理论功率kw Ns 油泵输入功率kw Nm 机械损耗功率kw n i由泵转速r/min 。转子旋转中心OJ 运子内孔中心02 旋板外圆中心1主P油泵进、出口压差民1PaP 滑动轴承上的压力MPa (PJ P的许用值MPa (Pv) Pv的许用值MPa m/s QL 泊泵理论流量L/min Qs 油泵实际流量L/rnin LQ 油泵流量损失L/min qJ. 一个旋板每转的理论排油量mL/r qL 油泵每转理论排油量mL/r R 运子内孔半径盯1口1ro 中心轴半径mm rl 转予外圆半径口113 HB/Z
8、 200-91 rb 旋板外圆半径T 油泵输入扭矩t 燃油温度Vc 油泵出口燃油流速Vj 油泵进口燃油流速V 轴承处轴径圆周切线速度(v) v的许用值z 旋板个数 旋板厚度岛n.x旋板最大厚度岛nin旋板最小厚度 总效率刊n机械效率1 容积效率 旋板最大工作高度与旋板高度之比值UI 旋板的关闭角度2 旋板的开启角度中定子大密封区角度4 原始设计参徽和要求4. 1 原始设计参擞a.出口压力，b.进口压力;C.转速:d.流量;e.工作介质;f.传动、联接型式及转向。4.2 设计要求4 a.温度要求:包括燃油进口温度和温升要求;b.工作环境z包括振动、冲击、盐雾等PC.外泄漏要求;d.体积、质量和安
9、装方式pe.工作寿命及可靠性:f.特定试验要求;g.清洗、油封、包装、运输、贮存等要求。口1mN.m 。Cm/s m/s m/s m/s 自1口1m町1mrr(0) (0) (0 ) 5 设计原则与步骤5.1 设计原则HB/Z 200-91 油泵设it应遵循结构紧凑、质量轻、可靠性高、调整维护方便和有关强度理论及标准化与互换性的原则。可靠性设汁应根据协议或有关文件的要求进行。5.2 设计步骤a.方案论证:包括方案预选、可行性与可靠性分析、费用估算等;b.基本参数计算z油泵性能计算、排油量计算、主要排袖零件尺寸计算;c.结构设计z按主要性能和尺寸要求确定结构型式，并进行结构尺寸链计算和圆整化4d
10、.材料选择z包括材料性能、热处理和表面处理的方法和要求等;e.强度计算:计算有关零、组件强度;f.图样设计:绘制零件图、组件图、编制产品明细表，按HB5842确定重要件和关键件;g.编制技术条件z制定试验技术要求、试验项目、试验方法和试验设备及油泵使用维护说明书等。6 油泵的运动特点和典型结构6. 1 运动特点旋板的运动及磨损点的变化情况见图2.W 图2旋板的运动和磨损点变化示意图E E 图2(a)表示旋板在转子的带动下，在转动的同时又在转于槽内滑动;图红的表示旋板在5 HB/Z 200-91 位置1时磨损点为2、5.旋板在位置E时磨损点为l、4，旋板在位置盟时磨损点为2、5仰，旋板在位置W时
11、磨损点为沪、6脚。6. 2 典型结构6.2.1 结构设计应具备的功能根据原始设计参数和技术协议要求，一般应具备以下功能:a.接航空发动机要求的压力和流量向发动机正常供油;b.具备燃油压力可调整的能力，即设计定压活门结构，并便于调整和维护;C.油泵不工作日才，能使所有安装在油泵前的其它袖泵所输出的燃油顺利通过油泵向发动机燃油号控制系统供油，即设计注油活门结构;d.具备口I靠的安装和传动型式，并具有油泵进、出口联接装置;e.具有可靠的密封性。6.2.2 典型结构型式a.典型结构型式有两体式和三体式见图3和国心，两体式结构简单，三体式便于油泵改变旋转方向Fb.典型的定压活门安装位置有的在转子组件的上
12、面(见图幻，有的在转子组件的端面(见图。定压活门转子组件图2两体式决定压活门在转子组件上面的典型结构图6 HB/Z 20091 A-A 国4三体式及定压活:1在转子组件端面的典型结构图S. 2. 3 结构设计的原则结构设计应根据本标准5.1要求井参照典理结构及具体情况灵活实施。典型油泵的主要性能见附隶Ao7 基本参数计算7. 1 油泵输入功率7.2 油泵输出功率7.3 油泵输入扭矩!J P QJ -一一一一. . . . . . . . . . . . (4 ) 60 . ，)，跑.dP .Q T =一-一土(5) 60 159.2川PQT=一一-一一二(6)n 1) . h一一根据油泵大小和
13、复杂程度一般在O.5O. 7之间选取。7.4 油泵每转理论排油量1 I . -， qL=KQTZ-zl oaHH-. . .11.11 .11. (7) K般在1.l ,._.l. 15之间选取。p根据油泵流量由小到大一般在0.7-0.9之问选取L7.5 一个旋板每转理论排油量1Ll二号W.11 .11 11 11 11 11 11 .11. . . 11. (8) 7 HB/ Z 200-91 表1定子中心偏移量和半径推荐表油泵理论排量(mL/ r) e 推荐值R 8 主要零件的设计8. 1 定子的设计13 11 3. 5- 7 7. 5 5 2 2. 5 12.5 15 8. ,. 1 定
14、子内孔半径和定子内孔中心偏移量的确定定子内孔半径和定子内孔中心偏移量按表1确定。8.1.2 定子外径的确定定子外径按下式确定:1535 3 20 mm 3565 65-100 4 5 25 27.5 d = 2(R + e十B.;.). (9) B，ln-般取2，.，4mm8. , . 3 定子宽度的确定定子宽度与旋板宽度基本尺寸相同。8. ,. 4 定子窗口形状和旋板在定子上关、开角度及排油快结束时的关死区角度或距离的确定8. , . 4. 1 旋板关闭角和旋板开启角的设计见图5)8 图5定子密封区角度及旋板关闭、开启角度回定子大密封区角度值，一般在900.，105。之间选取，愈接近90。其
15、油泵排油量愈大。旋板关闭角l在3r30-450之间选取;HB/Z 200-91 旋板开启角z在同一个定于上要大于或等于间。8. ,. 4. 2 旋极排袖快结束时关死区距离L的确定(见图1)在保证高压区和低压区不沟通的情况下.关死区的容积要尽量小，根据定子的大小.L一般在4-18mm内选取。8. .4.3 定子窗口的设计定子窗口设计在保证8.1. 4. 1和8.1. 4. 2条的情况下，其大小和形状可以根据定子的外形尺寸灵活设计，典型的窗口形状见图6，以保证进、排袖畅通为原则。 图6定子窗口的典型形状图8.2 旋板的设计8.2.1 旋板高度的确定旋板高度尺寸按下式计算:2R - dn h=一一一
16、. (l0) 2 do一般取(3-3.5)e。8.2.2 旋板厚度和旋板与定子及中心轴接触形面的确定8. 2.2. 1 旋板应满足的工作条件旋板在运动中时刻保持与定子内表面和中心轴外表面良好接触，不使高、低压区沟通泄漏及旋板不互相碰撞的三个条件za.旋板与定子内表面和中心轴外表面接触表面的轮廓应是圆柱形(见图的。b.旋板最小厚度应满足下式(见图7); 二注hsin卢. . . . . . . . (11) C.旋板的最大厚度应满足下式(见图&):8.2.2.2 旋板厚度的确定Stny O运2(1.十1.)一一一-1b COSPI) . . (12) O. 707 旋板的最大与最小厚度应满足下式
17、，并推荐按下式中接近最薄厚度选值。hsin :S;:S; 2(10 + 1b)二旦L-Tb-cSPI).(13) 0.707 式中:P一一当旋板处于水平状态时，中心轴中心和旋板中心的连线与水平线之夹角(见图7), 9 HBjZ 200-91 Pl一一当旋板处于45。状态时，中心轴中心和旋板中心的连续与45。线之夹角(见图的;y一-当旋板处于45。状态时，中心轴中心和旋板中心的连线与垂直线之夹角(见图8)。图7旋板最小厚度示意图因8旋板最大厚度示意图8.2.2.3 旋板与定子和中心轴接触表面的设计旋板与定子和中心轴接触的形面必须采用以旋板高度h为直径的圆柱形(见图9)。,cJ L 8.2.3 旋
18、板厚度的确定旋板的厚度按下式确定:10 飞、, F , * E 圈9旋板形状图HB/Z 200-91 q_ X 103 b= 何(R2- rD + 2. 83e(R + .fR2 - O.5e2 + O. 707e) -4(.fR2 - O.5e2 + O. 707e - TJ) . (14) 8.2.4 验算旋板最大工作高度和旋板高度的比值旋板最大工作高度与旋板高度之比值按下式验算二与. . . . . .,. (15) 儿一般在O.4-0.5范围内取值;hu，.值等于2eo8.3 转子的设计8.3.1 转子外圆尺寸的确定转子外困尺寸按下式确定:d) = 2(R -e)们的8.3.2 转子内
19、孔尺寸的确定转子内孔尺寸按下式确定:D, = do + 2e十Kl。7)K，一般取lmmo8.3.3 转子旋板槽尺寸的确定旋子的四个旋板槽要互相垂直，其尺寸根据旋板尺寸确定，要保证良好配合及运动的灵活性。8.3.4 转子两端轴径的设计油泵转子前端轴径的设计要根据转子承受的扭矩、抗弯曲强度、传动连接型式及传动键的耐磨损程度和滑动轴承的pv值综合考虑设计。8.3.4.1 转予受弯扭危险截面处外径的确定转子的抗弯扭合成强度按空心转轴加开四个槽型式考虑，用下式计算:3 l .fM2 + (护1 T) 2 1 dz = 2. 16 B X 103 A I 一一一一一- Kz (18) c-1)扩T丁a4
20、式中;d2一一转子受弯扭危险截面处外径，mm;M一一计算截商弯短，N.m; 一一空心轴内径与外径之比;1l一一修正系数，单向旋转均1=0.6，双向旋转1=1;-JJ一一轴的许用应力，N/m2; K2-修正系数，一般取1.32-1. 4. 8.3. 4. 2 转子传动连接型式的确定转子的传动连接可采用渐开线花键、端面花键、四方等型式。般情况下优先采用渐开线花键，以利于保证传动的平稳性。8.3.4. 3 渐开线花键齿面上比压的计算花键齿面上的比压按下式计算z11 HB/ Z 200-91 Pj =护2.21:飞了-4m-UH-. . . . . . . . (川式中:P!一一实际连接中的比压，N/
21、rn2; (P1)一花键连接中的许用比压，N/tn2，如一一载荷不均匀系数，一般取0.7.0.8;ZJ一一花键齿数;hj一一花键齿工作高度，对于渐开线花键问=m，即工作高度等于花键模数，rnm，Ll一一花键的工作长度，mm;也一一花键齿平均直径，对于渐开线花键dm=df，即平均直径等于渐开线花键分度圆直径，mm。8.4 转子两端滑动轴承的设计8.4. 1 转子两端滑动轴承尺寸的确定转子两端滑动轴承的尺寸和形状，应和定子、转子一起设计成一个便于装配安装的形体，即轴承的外径与定子外径相间，轴承的内径与转子两端轴径相配，厚度根据所选材料的pv值确定。8. 4.2 轴承上Pv值的确定轴承上PV值的选择
22、可参照表2进行。表2滑动轴承材料性能表滑动轴承材和极限值性能比较备轴颈最耐(P) (v) (PvJ 小硬度抗耐疲t 名称代号MPa m/s MPa. m/ s 。CHB 咬蚀劳性性注性锡锦ZChSnSb 11 - 6 24. 5 合金80 19.6 150 150 1 5 锡青铜ZQSnl0-1 14.7 O 14.7 280 300.400 5 5 2 1 合金ZQSn6-6一37. 9 13 14.7 280 300. 400 5 5 2 1 铅青铜20.6- 250-合金ZQPb30 12 29.4 300 3 4 4 2 27.5 280 注，8.CPv)债为混合润滑状态F的极限值sb
23、.佳能比较:1一最佳.2一较好.3一一簸，4一稍差.5一较差.8. 5 传动轴的设计传动轴的作用是传递扭矩，一端与动力源相联接，另一端与油泵转子相联接，以实现扭矩的传递。传动轴中间要根据油泵密封的需要，设计一段光滑的密封段，用于安装动密封的橡胶HB/Z 200-91 皮碗。8. 5. 1 传动轴的强度计算传动轴的强度按下式计算:Tm=wjIOAm .t.,. (20) 式中;ttlu一一传动辅危险截面处的最大剪切应力，N/m2; Wp一一传动轴抗扭截面模量，cmzF一一许用剪切应力，其值为材料抗拉强度极限的55%-60%,N/m2o 8.5.2 传动轴花键齿面上的比压传动轴花键齿面上的比压按(
24、19)武计算。8. 6 定压活门和注油活门的设计8.6. 1 定压活门和洼袖活门一般设计成一体的结构组件，典型的结构组件见图10，推荐优先用(a)型。8.6.2 定压活门和注油活门尺寸的确定和梅胶簿膜的设计应根据油泵的性能按有关航空专业指导文件进行具体设计。(a) (b) 图10定压活门和注油活门的典型组件结构图8. 7 橡胶皮碗的设计传动轴的密封结构多采用唇形橡胶皮碗，以前多采用图11的(a)型，现推荐优先采用新型13 HB/Z 200-91 线形密封唇结构.见图JI的(b)、(c)0 ,ct ) ( b J (c) 图11橡胶皮碗的典型结构图8. 8 耐磨垫圆的设计防止传动轴向外串动的耐磨
25、垫圈是本型式油泵易磨损的零件，推荐采用聚甲醒青铜一14 HB/Z 200-91 钢背三层复合自润滑材料(见图12(a)或惕青铜材料加开润滑槽(见图12(b)。(a) (b) 图12耐磨垫周的典型结构!可8. 9 由泵壳体的设计咱泵壳体的结构设叶应根据功能要求并参照灿泵典型结构图3和图4，结合具体情况灵活实施，以工作可靠、结构紧凑及调整维护方便为原则。8.9. 1 袖泵进口处截|面积的确定油泵进口处截面积按下式计算:Vj一般不超过3m/so8. 9. 2 油泵出口处截面积的确定油泵出口处截面积按下式计算:几一般不超过7m/s。8.10 主要性能验算Q.可A1=-F (21) 6n, =一.，.幻
26、61) 主要零件设计完成后，要进行性能验算。如果验算后，发现性能数据达不到要求，则应进行修止于修正后重新验算，直到满意为止。9 材料、热处理、精度和粗糙度的选择9. 1 主要零件的材料及热处理要求主要苓件材料及热处理推荐按表3进行选择。表3油泵零件的材料及热处理要求零件名称常用材料代用材料热处理要求 -J二tIfd ZLI01 ZLJ05 体T5 HB80-100 (HB962) (HB962) 15 HBj Z 200-91 续表3零件名称常用材料代用材料热处理要求泵ZLI0l ZLI05 盖T5 t岱80.100。也962)。由962)中心硬度HRC26，.，35 定38CrMoAlA 表
27、面氮化深度机械加子(YB674) 工后)O. 25.0. 4mm HV注600中心硬度HRC25- 30 转38CrMoAlA 表面氮化深度机械加子(YB674) 工后)0.25.0.4mmHV注600中心硬度HRC30.-.- 35 传动轴38CrMoAlA 表面氮化深度机械加(YB674) 工后)0.2-0. 45mm HV注600中心硬度HRC25，._，35 旋板38CrMoAlA 玻璃纤维塑料尼龙表面氮化深度机械加(YB674) 勘醒夹布胶木工后)0.25-O. 4mm HV注600中心轴GCr1 5 HRC53-59 (YB9 ) 定压活门2Cr1 8Ni9 (YB675) 调质处
28、理上下活动轴承按表(2)选耐磨垫圈聚甲醒-青铜锡青铜合金一钢背复合材料ZQSnl0-10 用于煤油介质橡胶薄膜三元氯醇胶丁睛橡胶薄膜用于汽油介质(HG6-411) 二元氯醇胶加强橡胶皮碗橡胶5080-1氟橡胶(HG6-878) FX-2 一一16 HBjZ 200-91 9.2 主要零件粗度和粗糙度要求主要零件精度和粗糙度推荐按表4进行选择表4主要零件精度和粗糙度要求精度零件名称部位粗糙度尺寸公差形位公差装转子组件的内孔H7-H8 1:1 O. 02 O. 04 壳体可 V,_ 内孔与安装座的同轴度0.05 中心偏移量e士1115内孔H6H7 J:I O. 01 ,_, O. 02 。JVV
29、定子外圆r5-.r6 VV/ 外圆与内孔中心线/0.01 宽度P5.P6或m5，._，m6/0.01.上0.01。.2O. V.V 外径f6- f7 O. 01 vv 两端轴径g6-g7 0.01 VVJ 转子习V宽度S4_g5 土0.01旋板槽Htl-H5 VJF 厚度j6-j7 /0.005 。zv V-旋极高度(圆)h5 ,.,_,h6 # 0.005-0.01 ;j.;ji 宽度h5.,h6 /0.005，上0.005习-1传动吉普按GB3478.1，.，3478.3选取习.习。守JOI/密封部位轴径h7- h9 0 0.0050.01 可传动轴研磨抛光轴肩与垫圈接触面j_O. 01
30、,._, 0. 05 V 研磨掘光中心轴外圆h6-h7 却O.005,._ 0. 01 .;t 内孔G6.G7 .习滑动轴承外圆m5.-.m6 ( 0.005.0.01 . 厚度h9hll /0.01，上O.01 VJ守17 HO/Z 200-91 9.3 转子组件莓配精度的选择按照表4推荐的主要零件精度和粗糙度，结合所设计袖泵的工作寿命和抽吸能力等有关要求，以工作可靠、运转灵活、性能稳定综合考虑选用装配精度或用选配的方法达到所要求的配合。典型的转子组件装配精度见图130土图13转子组件的装配精度要求示意图a.图中1指旋板端面与铀承之间的间隙，一般选Q.02-.-0. 04mrn; b.图中2
31、指旋极与旋板槽之间的间隙，般选Q.01 -., 0. 05rnm; C.图中3指壳体与轴承之间为过度配合.般逃H7/mS;d.图中4指壳体与定子之间的过盈，一般选H7/ r6; e.图中5指转子端面与轴承之间的间隙，一般选O.02O. 03mmj i图中6指转于与定子之间的间隙，一般选0.01-0. 01mm. 10 试验、鉴定和可靠性10. 1 试验目的接本标准进行设计的油泵，应通过试验来修正各莓组件，以达到油泵应满足的性能参数和寿命要求。10.2 试验设备和所用油液a.试验设备应模拟发动机燃油与控制系统原理和产品技术条件对各种试验的要求;b.试验油液按协议要求，一般为航空煤油RP-1 (G
32、B438)、RP-2(GB1788)或航空汽油(GB1787)。, Q. :3 鉴定前试验18 HB/Z 200-91 10.3. 1 磨合运转试验为了磨合零、部件配合性及检查装配的正确性，每台油泵均应做不同状态的磨合运转试验，总磨合时间不少于30mino10.3.2 分解、清洗和检查将磨合运转的油泵进行分解，目视检查。如零件有异常磨损时、可进行更换，并记录在专用的记录表内，更换重要零件要重复磨合运转试验和分解检查。不更换重要零件的可重新装配后做调整、检验(验收)试验。10.3.3 调整试验经磨合运转无异常的油泵可按产品技术条件和试验程序进行调整试验，把每项要调整的性能调到规定数值范围，并记录
33、在专用表梅内，试验中发生的一切情况，如漏油、性能参数异常、排故措施等要分别记录。10.4 鉴定性试验a.录取油泵流量与转速、压力与流量等有关特性曲线;b.参照GJB241或GJB242中规定的对燃油泵的各种试验要求，分别进行试验，汽蚀试脸的方法应按HB6171进行，在技术协议中明确的特殊要求也应进行试验，应满足GJB241或GJB242及技术协议的要求;C.为了检查油泵在发动机上工作匹配性能，将油泵装在发动机上进行全面性能匹配试验，以检查各工作状态性能参数的协调性。在匹配试验中，允许油泵可调整部位进行外部调整，并参照发动机燃油与控制系统通用范围的要求进行持久性试验，以考核工作的可靠性pd.持久
34、性试验后，按本条a重新录取性能曲线，并与持久性试验前的性能进行比较和分析。然后将油泵进行分解检查，零组件应是正常磨损，不得有危及工作安全的现象;e.油泵的各项试验如果满足了GJB241或GJB242和本指南鉴定试验的各项指标要求，应认为按本标准设计研制的泊泵已达到可进行设计定型的要求。10.5寿命和可靠性1 Q. 5. 1 寿命油泵寿命按技术协议执行。10.5.2 可靠性泊泵可从长期试验中得到以下可靠性数据:a.平均故障间隔时间Fb.定期检查之间或视情检查中发现的故障次数$C.可靠性砰估按GJB450进行。11 油封、贮存、包善和标志11. , 油封和贮存油泵的油封和贮存按HBjZ5028进行
35、。11.2 包装和运输油泵的包装和运输按HB5870进行。19 序号代号转速r/min XB- 6 2400 2 XB-IO 2200 3 XB-11 2200 4 XB- 13 2200 51 XB- 15A 2530 61 XB一15k3100 7 XB-17 15000 8 XB- 24 2750 9 XB-32 24 00 10 XB- 34 2260 11 XB- 36 2460 12 XB- 51 7500 RXB - 3 3100 14 RXB-4 0000 20 HBj Z 200-91 附录AXB型油泵主要性能表参考件y、- ._-=I-I/、.l.o:民nltl.也主要性能
36、传动转向出口压力供油量(kPa) L/ h 有或左196 1000 发动机右29 1140 发动机左25 1140 发动机左78 1140 发动机有或左50 100 发动机右或左50 150 发动机右240 210 电机左或右20 2800 电机左或右196 2000 发动机右297 1200 发动机有245 3000 发动机137 45 1471 二三6008 360 质量备注kg 2.3 最最大大供增油压量300kPa 2500Lln 三三L25 最大增压196kPa 1. 45 最大增压196kPa 1. 34 O. 5 0.5 最大增压100kPa最大供油量500L/h2. 1 6. 4 2. 3 2. 5 最大供油量2500L/ h 4 11 0.77 HB/Z 200-91 附加说明=本标准由航空航天工业部第三O一研究所提出。本标准由航空航天工业部国营第一O三厂起草。本标准主要起草人:李廷仲、金中平、陈五奇、丁保海。
