1、p 日L中华人民共和国电力行业标准DL/T 5092-1999 110SOOkV架空送电线路设计技术规程条文说明主编部门z国家电力公司华东电力设计院批准部门：国家经济贸易委员会吃饱咆片也麟、tl1999北京目次1 范围.51 3 总则.52 4 术语和符号.54 5 路径.55 6 气象条件”.56 7 导线和地线.57 8 绝缘于和金具.“. . . . . . . . 70 9 绝缘配合、防雷和接地.74 10 导线布置. . . . . . . . . . . . . 81 11 杆塔型式.82 12 杆塔荷载及材料.84 13 忏塔结构设计基本规定.90 14 杆塔结构.94 15 基
2、础.95 16 对地距离及交叉跨越. . . . . . 97 17 附属设施.110 附录.111 50 1范围1990年3月30日电力规划设计管理局以（90）电规计字第16号文关于寄发1900年度电力勘测设计标准化科研和情报计划项目的通知下达任务，要求制订220500kV送电线路设计技术规程，以取代1979年颁发的适用于35330kV架空送电线路设计的SDJ3一79架空送电线路设计技术规程。1991年7月电力规划设计总院在京审查修订大纲后，于同年7月22日以电规送(1991)22号文下达220500kV架空送电线路设计技术规程修订大纲审查意见，并要求将规程范围扩充，由原220500kV改为
3、llO500kV。51 3总则J.o. 1 新增条文本条是根据国家基本建设委员会（80）建发设字第8号文工程建设标准规范管理办法、国家计划委员会设计口9831477 号文颁发的基本建设设计工作管理暂行办法和电力部电力规划设计管理局电规(1992)1号文关于转发工程建设技术标准编写暂行办法的通知等文件的精神编写的。根据建国以来，电力建设的经验和教训，提出对送电线路设计工作的基本原则，要求处理好各方面的相互关系，如安全与经济；基本建设与生产运行；近期需要和远景规划等，目的是以合理的投资使设计的送电线路能获得最佳的综合放益。3.0.2 为原规程第2条的修改条文随着我国电力工业的发展，出现了500kV
4、电网。1990年3月30日电力部电力规划设计管理局（90）电规计字第16号文关于寄发1990年度电力勘测设计标准化科研和情报计划项目的通知下达任务制订220500kV送电线路设计技术规程以取代1979年颁布的35330kV线路设计的架空送电线路设计技术规程，然后予1991年7月22日（91)22号文发送220500kV架空送电线路设计技术规程修订大纲的通知，将原定220500kV线路范围改为110500kV.3.0.3 新增条文对新材料、新结构等的采用，必须符合原水电部（84）水电机字第13号文新产品鉴定管理办法的要求。3.0.4 新增条文为符合我国颁布的建筑结构设计统一标准（GBJ68-84
5、）以及与建筑结构荷载规范、钢结构设计规范、混凝土结构设计规范、建52 筑地基基础设计规范和建筑抗震设计规范等有关设计标准相协调，本规程结构部分按采用了的概率理论为基础的极限状态设计方法。53 4术语和符号4. 1术语按照规程编撰范例，将原规程附录八“名词解释”移入正文，列为4.1节，并附以英文译名。其中除“重冰区”一项保留原文外；对原“大跨越”、“平均运行应力”、“重力基础”等三项作了修改，使其含义更为明确。另外补充了“稀有风速、稀有覆冰”、“钢筋混凝土杆”、“居民区”、“非居民区”和“交通困难地区”等5项。4.2符号根据正文中的使用情况，修改了原规程中的“基本符号”内容，将多处引用的符号列入
6、4.2节。54 5路径s. 0.1 原规程第6条的修改条文。对原规程第6条作文字修改。s.0.2 原规程第7条的修改条文。s.0.3 原规程第8条的修改条文。规划走廊中的两回路或多回路线路，要根据技术经济比较，确定是否推荐采用同抨塔架设。当线路路径受到城市规划、工矿区、军事设施、复杂地形等的限制，使线路走廊狭窄且第二回路线路的走廊难以保留到今后建设时，宜采用同抨塔架设。s.0.4 原规程第9条的修改条文。耐张段长度由线路的设计、运行、施工条件和施工方法确定，单导线线路按原规程取值不宜大于5km。按华东、华中电力公司的意见，参照330kV线路情况，对2分裂导钱，耐张段长度不宜大于lOkm；而目前
7、国内500kV线路工程除部分大跨越外均为4分裂导线，为降低造价、提高施工效率，工程中使用直线转角塔及具有锚固导、地线放线荷载的直线杆塔，施工采用牵、张机放紧线，故适当延长耐张段。在华东地区建成投产的500kV线路中统计8条线路，总长2038km，最长耐张段为繁瓶线32.654km，其次为徐江线28.195km。参考以上工程情况，对导线分裂根数为3根及以上的线路，耐张段长度不宜大于20km。对延长的耐张段，设计中应采取措施防止串倒，例如每隔一定距离安排一基纵向强度较大的加强型直线塔，或者对直线塔增加一个导、地线同时存在纵向不平衡张力的工况（华东电力设计院接受加拿大B.C.Hydro咨询意见，在复
8、冰5mm地区以连续档中有一档脱冰100%的工况计算导、地线的纵向不平衡张力。s.o.s 原规程第10条的保留条文。55 6气象条件6. 0.1、6.0.2、6.0.3对原规程第1113条作了修改。根据原水电部电规总院（83）水电电规送字第022号关于发送送电线路荷载设计补充规定的通知，以及相应的多年实际运行经验，补充了对大跨越和500kV线路的气象重视期、风速统计子样高度、最大风速下限等项要求。对风、冰气象资料的历年最大值的统计概型，参照国标GBJ9-87“建筑荷载规范”和IEC826“架空输电线路的负荷和强度”的意见，推荐采用极值I型分布。附录A表底的注，是吸收了国内覆冰倒塔事故的情况而增添
9、的，使用者可按工程实际情况适当选择。6.0.4、6.o.s按原规程第13和14条作了文字修改，并扩展到500kV电压等级。由于110330kV与500kV线路气象条件重现期及统计风速高度不同，故在元可靠资料时提出应先作重现期和统计风速高度换算。6.0.6 6.0.6条对原规程第15条作了修改。根据电力部（80）电火字和62号关于补充修改架空送电线路设计技术规程的通知中，“由于地形特殊，产生微气候的影响，往往使局部地段风速增大，线路设计时应予考虑，在线路设计规程中需要加以明确”对原规程第15条的补充以及电力工业部安全技(1994)28号关于印发500(330）千伏线路倒塔事故分析暨对策会有关文件
10、的通知中的事故对策精神，以及本次规程修订征集到的意见，指出对于容易产生强风或厚冰的情况应适当提高其设计风速或冰厚。原规程第15条关于屏蔽的一段内容，以往工程实际上极少使用，且宜并入风压高度变化中予以考虑，故不再列入条文。6. o. 7 6. o. 7条保留原规程第16条精神，略作文字修改。56 7导线和地线本规程修订大纲审查会议意见：“鉴于避雷线的多种用途，规程中恢复架空地线的名称为宜”。为便于文字叙述，简称为地线。现行国家标准铝绞线及铜芯铝绞线的编号为GB117983，其中不少产品是新结构。如GB1179-83中钢芯铝绞线铝部标称截面为400mm2者，产品共有6种，其中仅两种与老国标GB11
11、79-74中所列LGJQ-400及LGJJ-400基本相同，另4种为新结构。1982年3月一机部电工总局和原电力部电力建设总局联合召开“架空线座谈会飞一机部电工总局和冶金部钢铁司共同召开“新标准的镀铮钢丝与钢芯铝绞线协调会”，讨论按国际标准IEC修订钢芯铝绞线国标等问题。在一机部电工总局领导下，委托上海电缆研究所对GB1179-83铝绞线及铜芯铝绞线与老国标GB1179-74进行对比试验。试验情况如下（详见机械工业部上海电缆研究所LGJ300/40、LGJ400/50型钢芯铝绞线及其单线试验报告，1982年10月）: 1 绞线样品21) GBll 79-83选取LGJ-300/40; LGJ-
12、400/50; 2) GB1179一74选取LGJQ响300(1); LGJ 400。2 结论z1)用电工铝钱比用非电工铝线在机械、电气性能上均有较大提高s2）电工铝和非电工铝的热强度损失率，在70或80经1000小时加热后平均在2.2%和2.6%，两者无明显区别$3）冶金部已能提供符合IEC标准要求的镀铸钢丝，其主要性能抗拉强度和1%伸长应力均比原YB257-64标准有较大提高s57 。试制的LGJ-300/40、LGJ-400/50的实测弹性模数和辑：合拉断力能很好的符合GB1179-83修订标准稿中的计算值，亦符合IEC标准中计算参考值的要求；5) LGJ-300/40、LGJ-400/
13、50的耐振动疲劳特性良好，在张力为25%综合拉断力、振动角为30条件下，能经受3107次振动后不断股，与老导线的耐振动特性相当；6）为保证电工铝线的质量，生产厂必须加强中间控制、严格工艺规程、提高生产责任心，对中间产品要加强检测，对不合格的中间制品要严格控制。现行国家标准GB1200-88镀铸钢绞线，其中仅列入与GJ-35相应的镀铮钢绞线，而对目前工程中常用的GJ-50(7根单线直径3.Omm）及GJ-7009根单线直径2.2mm）镀铸钢绞线却未列入。国家标准GB1200一88中产品标记不再采用GJ-35等系列表示。如结构17、直径6mm、抗拉强度1270N/mm2、A级铮层的钢绞线，标准之标
14、记为：1 7-6. 0-1270-A-GB1200-88。标准中锦层级别按铮层厚度分为三级zA级（特厚）、B级（厚、C级（薄。按镀钵工艺又分为热镀和电镀两类。标准中1.3 节提出“铮层级别应在合同中注明，未注明时由供方决定”。故在工程设计说明书和订货清单中除了应确定结构、直径、抗拉强度、铮层厚度级别以外，并应注明镀钵类别，以保证镀铮钢绞线的特性与设计要求一致。鉴于上述现行国家标准铝绞线及钢芯铝绞线和镀铮钢绞线中，除镀悴钢绞线的弹性系数、线膨胀系数未列出外，其他机械物理特性均已提供，故不再列原规程附录二的内容。镀铸钢绞线的弹性系数、线膨胀系数可仍取原规程的采用值z弹性系数E=18500 9. 8
15、0665=181400 (MPa) 线膨胀系数11. 5 10-6 （！） 1.0.1 原规程第19条和第21条的合并修改条文送电线路的导线截面一般先根据具体线路的输送容量，按合理的经济电流密度，选择几个标准的导线截面进行经济技术比较58 来确定。经济电流密度应根据各个时期的电线价格、电能成本及线路工程特点等因素分析决定。我国幅员辽阔，西部有丰富的水电资源，而东部则以火电为主，电网送电戚本存在明显差异，因此各地区的经济电流密度亦应有所不同，但目前我国尚未制订出合适的数值，现仍将1956年水电部颁发的经济电流密度值列入表1。袋1经济电流密度值最大负荷利用小时数3000以下3000 5000 50
16、00以上铝线经济电流密度（A/mm2)1. 65 1.15 o. 9 随着电网运行电压不断提高，送电线路的导线、绝缘子及金具零件发生电晕和放电的概率亦相应增加，故对超高压线路电晕损失和对环境的无线电于扰问题应引起重视。导线的最小外径取决于两个条件：1 导线表面电场强度E不宜大于全面电晕电场强度Eo的80% 85%, E与Eo的比值如表2。裹2导线E/E，值标称电压110 220 330 500 (kV) 导线外径9. 6 21. 6 33. 6 2 21. 6 2 36. 24 3 26. 82 4 21. 6 (mm) E/Eo 78.76 81. 76 84.08 84.60 84.60
17、83.31 82.01 70 (mm2) 注1)可用老型号GJ-50西北电力设计院、广东省电力勘测设计院、湖北省电力勘测设计院及山西省电力勘测设计院以往在330kV及以下电压级线路设计中，当导线采用2分裂2LGJ-300/252LGJ-400/50、2LGJ-2402LGJQ-300，对照子导线型号，地线按原规程表2均选用GJ-50，多年运行情况良好。鉴此，330kV及以下电压级线路当采用分裂导线时，可根据子导线的型号，按表6的要求选用地线。国内建成的500kV线路，导线均为4分裂，其地线采用镀钵钢绞线者统计了8条，见表7.表中所列线路地线均采用GJ-70,多年运行均未发生由于导、地线配合不当
18、而造成事故，故500kV线路的地线采用镀钵钢绞钱时，标称截面不应小于70mm2.襄7地续采用镰铸钢饺线的SOOkV线路序线，H：度导线型号地线表注号起迄点(km) 型号4 LGJQ-300 GJ-70 其中一段采用1 锦州一辽阳161 LGJ-185良导体地线2 辽阳一海城62 4 LGJQ-300 GJ-70 65 表7（续完）序起迄点线路度导线型号地线表注号(km) 型号3 锦州一海城170 4 LGJQ-300 GJ-70 4 葛洲坝一双河124. I 4 LGJQ-300 GJ-70 其中Ikm采用5 石洞口一黄l!l( I ) 34,g 4 LGJQ-400 GJ-70 LHGJJ-
19、95良导体地线6 石洞口一黄渡(I)36.287 4LGJQ400GJ-70 同上其中107.74km采用LHGJJ95良导体7 北仑港一瓶窑231.2 4 LGJ-400/35 GJ-70 地线J.33km采用GJ-100镶镑铜绞线地线8 南桥一备离45 4 LGJ-400/50 GJ-70 1.0.s 原规程第24条的修改条文。目前运行线路上的导、地线大多采用我国老国标电线产品，当其平均运行张力和相应的防振措施符合原规程第24条要求时，运行中未发现问题。导线型号和相应的铝钢截面比列入表8。襄8运行钱路导线型号和相应的镇钢戴面比导线型号铝钢截西比LGJQ型g, 018.07 LGJ型5, 2
20、96.00 LGJJ型4294, 39 1 钢芯铝绞线的铝钢截面比越小，则铝部的平均运行张力越大。而运行经验良好的表7.o. 5中铝钢截面比最小值为4.29，因此采用现行国家标准中铝钢截面比不小于4.29的钢芯铝镜线，或采用镀铸钢绞线时，其平均运行张力上限仍可取原规程规定值。如根据多年的运行经验证明所选用的年平均运行张力及相应的防振措施对导、地线的振动危险很小时，可不受原规程规定值的限制。66 如华东电力设计院1960年前后开始在华东地区设计的220kV线路，对LGJQ型导线的平均运行应力采用66.68MPa ( 6. 8kg/ mm2），为抗拉强度的28.3%（同时采用护线条与防振锤联合使用
21、的防振措施，可加大杆塔施放档距，一直沿用至今，运行情况良好，在220kV线路中可减少工程投资约2%。规程中表8中的数据是根据铝钢截面比不小于4.29的钢芯铝绞线和铜绞线的运行经验总结出来的，现行国家标准中铝钢截面比1.71的LGJ-95/55耐振性能差，在25%拉断张力下不能通过3107万次振动考核，所以对铝钢截面比小于4.29的铜芯铝绞线规定于本规程7.o. 5第2款。单根导、地线及2分裂导线仍采用原规程防振措施。4分裂导线与单根导线比较，分裂导线因自身的特性改变了其周围的气流状况，削弱了振动能量，另一方面间隔棒除了消耗导线的部分振动能量外，还牵制于导线相互的同步振动，使子导线的振动强度和持
22、续时间均大为减小，分裂根数越多，消振效果越好，甚至可达到不再需要安装防振锤的效果。国内外有关资料如下z意大利19801981年在威尼斯附近线路上实测悬垂线夹出口处动应变的最大值，单导线为250E;2分裂导线为200；而3分裂导线则小于25E。IEEE介绍4分裂导线的振幅可比单导线降低83%90%。西北电力设计院330kV工程的振动实测结果，2分裂水平排列导线的振幅约为单导线的33%60%。东北电力设计院1978年在电力建设研究所进行500kV元锦辽线消振性能试验，4分裂导线采用单镜式间隔棒，次档距为64m，端次挡距为35m，仅有0.1%的时间振动角超过10，而装有防振锤的单导线则有o.2%的时
23、间振动角超过10。华东电力设计院1983年在电力建设研究所进行的500kV淮繁线消振性能试验中，4分裂导线采用阻尼间隔棒时，在线夹出口处导线的动弯应变为不装间隔棒时的50%左右。湖北省电力局超高压输变电局实测500kV平武线4分裂导67 线振动的结论为，装有间隔榜的一般线路，档距小于500m时可以不采取防振措施。日本的500kV线路普遍不装防振锤。原苏联1986年版电气设备安装规程提出z在开阔地带，单根钢芯铝绞线年平均运行应力超过40MPa应采取防振措施，而在相同条件下的2分裂钢芯铝绞线当年平均运行应力提高至大于45MPa时才要求采用防振措施。对3分裂和4分裂导钱，当安装有间隔棒时，就不要求有
24、防振措施（不包括跨越河流、水库和其他水域时档距大于500m的跨越段。到1994年年底我国投运的sookv线路已超过lOOOOkm，除个别大跨越外，导线均采用4分裂阻尼间隔棒。据有关专家提出档距在500m及以下没采用防振措施的线路，运行中未发现因振动断股而威胁线路的安全运行。根据以上资料和国内线路的运行经验，对4分裂导线安装阻尼间隔榜的线路，当导线平均运行张力满足本条文的规定值，档距在600m及以下可不需要防振措施。如有可靠的运行经验也可适当放宽此项限值。2 采用本规程7.o. 5第1款以外的导、地线，其允许平均运行张力的上限及相应的防振措施，应根据当地的运行经验或通过试验确定，也可采用制造厂家
25、提供的技术资料。华东电力设计院在SOOkV淮繁线及徐江线中采用LGJT-95钢芯铝绞线（与LGJ-95/55结构相同）作良导体地线，铝铜截面比为.71，分别于1985年11月和1986年11月竣工s浙江省电力设计院在sookv北绍二回线中采用LGJ-95/55作良导体地钱，于1993年7月投入运行。以上三条线路良导体地线的防振设计原则为，按年平均气温时良导体地线的铝部应力不超过当地有运行经验钢芯铝绞线的铝部应力作为控制条件，确定其平均运行张力的上限，运行中未发现问题。7.0.6 原规程第25条的修改条文。未张拉过的导、地线受力后除产生弹性伸长和塑性伸长外，还68 随着受力的累积嗷应产生蠕变伸长
26、。塑性伸长及蠕变伸长均为永久变形（以下简称塑性伸长）。为考虑塑性伸长对弧垂的影响，线路理想的施工工艺是按塑性伸长曲线（蠕变曲线）架设导、地线。我国电线制造厂家目前不提供塑性伸长曲线，对新国标的电线产品又无系统的塑性伸长资料，故导、地线的塑性伸长相应的降温值仍取原规程的采用值。原规程对铜芯铝绞线塑性伸长采用值如表9。襄原规程钢芯锢饺线塑性伸长采用值电线型号铝钢截丽比塑性伸长轻型钢芯铝绞线（LGJQ型s.01 8. 07 4 10 .5 10 钢芯铝绞线（LGJ型5. 29 6.00 3 10 .4 10 加强型钢芯铝绞线（LGJJ型）4.29 4.39 3 10 对新国标GB1179-83铜绞线
27、及钢芯铝绞线中铝钢截面比为4.297.91者，其长期运行后产生的塑性伸长取值如表10。襄10新回标GBU7983钢芯铝饺线鲤性伸长采用值铝钢截丽比塑性伸长取值7. 71 7. 91 4 10-5 10 5. 05 6.16 3 10 .4 10 4.29 4.38 3 io- 69 8绝缘子和金具s.0.1 悬式绝缘子机械强度的安全系数参考IEC标准，将原规程第27条规定的以lh机电负荷为计算基准改为以额定机电破坏负荷为基准。lh机电负荷是额定机电破坏负荷的75%，因此安全系数也相应提高，即按原条文规定的安全系数除以0.75向上取一位小数。但是绝缘子的lh机电负荷拉伸试验，目前，仍然是检验绝缘
28、子质量的项重要措施。因此，绝缘子技术条件中仍应保留该项要求。绝缘于组合可由几个分支组成，整个组合称为“串”，其中分支称“联”。多联绝缘于串一般用于重要跨越，大垂直档距情况或耐张串。这些场合修复都较困难，且若事故扩大则后果严重。增加此条的目的是为了防止断联后再扩大事故。500kV董王线、江黄线都发生过双联悬垂串断一联，由于另一联的支持作用，避免了导线落地。表11是各国对金具、绝缘于机械强度所规定的安全系数和最大容许荷载的标准。常年荷载安全系数主要是针对资绝缘子老化率的。东北电力设计院和国家电力公司电力科学研究院对250万片年资绝缘子作了调查统计，得出了耐张串的老化率明显大于悬垂串的结论，而耐张串
29、的常年荷载是绝大多数悬垂串的1.61. 8倍，说明绝缘于老化率与常年荷载有较密切的关系。运行中的耐张串常年荷载相应的安全系数绝大多数大于4.5，但尚有少量的耐张串及悬垂串常年荷载安全系数小于此值，鉴于上述统计结果，绝缘子老化严重者必然较集中于这少量的塔位上。特别是在无冰区和少冰区，如果仅仅按最大使用荷载来选择悬垂串的允许垂直档距，则垂直档距可以放得很大，而常年荷载安全系数就可能小于4.0。根据前苏联的统计，常年荷载安全系数小于4.0时，资绝缘于老化率将急70 剧升高，而这种垂直档距较大的塔位，大多位于维修较困难的地段。因此必须对常年荷载予以限制，其相应的安全系数日本限制不小于4.0，因该国绝缘
30、子质量较好，前苏联和东欧各国则不小于s. 0。我国提绝缘于质量介于两者之间，取4,5对绝大多数耐张串及常用档距下的最垂串都能满足要求，是较为合适的。褒11备国绝缎子和金臭的安全系数强度设安全系数（最大允许荷戴）国名标准名称备注计方式绝缘子金具按加荷性质NESC0977) A z. 0 z. 5 美国分别使用B.P.A B (100%RUS) CSA-C2230970) A z. 0 加拿大(60% 85%RUS) 同左按加荷性质Ontario Hydro B 分别使用Hydro Quebec B (70%RUS) 技术标准(1970)A 3.0 法国EdF B (60%RUS) 同左覆冰按绝缘
31、子种西德VDE02100969) A 3.0 3.6 2.5 5. 0 类、金具材质不同，分别使用瑞典SEN 36010961) A 按绝缘子不z. 0 3. 0 2.0 同分别使用前苏联(1985) A z. 7 2.5 电气设备技术同左A 2.5 标准(1976)日本JEAC60010978) A z. 5 同左JEC-1270979) B (60%RUS) 同左注s强度设计方式A一对应于最大平均荷载，取适当的安全系数B一对应于极限荷载，取标称强度适当的百分比RUS 标称极限强度71 下面以两例说明无冰区与少冰区的情况。如z无冰区35m/s风速，导线为2LGJ-630/55，悬垂串用16吨
32、级单联绝缘子串，如果只考虑最大使用荷载，则垂直档距约可用到lOOOm，此时的常年荷载安全系数约为3.45，如以该安全系数4,5为限制，则允许垂直档距约可用到BOOm。又如：Smm冰区25m/s大风，导结为4LGJ-500/45，悬垂串用2lt级单联绝缘于串，如按最大使用荷载条件计算，允许垂直档距约为880m，相应的常年荷载安全系数约为3.52.如以该安全系数4.5为限，则允许垂直档距约为690m0一般来说这种较大的垂直档距占全线的比例不大，可改用双联串解决，既提高了可靠性，又降低了绝缘子老化率。对线路工程造价影响并不大，但减少维护工作量提高运行安全性的效果是较大的。玻璃绝缘于经过长期运行后自爆
33、率呈下降趋势。220kV鸡勃线和220kV神原线分别运行30年和15年后机械和电气性能均元下降，说明没有象琵绝缘子那样的老化现象。而且目前的工艺水平比上述线路所用的产品有较大幅度的提高。因此，玻璃绝缘于不受常年荷载的限制。棒型合成绝缘子及棒型瓷绝缘于我国尚无成熟的运行经验，对其机械强度安全系数暂无法明确规定，使用时可参考本条规定及国际上的有关规定。为了保证在断联情况下，留有适当的安全裕度，本条增列了断联时，完好联的安全系数。s. o. 2 热镀铮仍是金具有效的防腐措施。为了给今后采用更有效的措施留有余地，因此语气较原规程更灵活些。s.o.J 金具强度安全系数按原规程第26条设计以来尚无不良反映
34、，且与国外一些国家所用数值基本相近，故仍保留原规定。双联串也可采用两个单联分别悬挂的方式，但仍应视为双联串；4联也可分为2个双联串分别悬挂的方式，但断联时的机械强度应按各单元承担的荷载分别计算。与横担联接的第一个金具受力较复杂，国内早期运行经验已72 经证明这一金具不可采用可锻铸铁制造的产品；1988年发生在500kV大房线上的球头断裂事故证明z第一个金具不够灵活，不但本身易受磨损，还将引起相邻的其他金具受到损坏。因此在选择第一个金具时，应从强度、材料、型式三方面考虑。国外对此金具也有特殊考虑的事例，加拿大BC省水电局是采取加大个强度等级的措施5日本则通过疲劳，磨损等试验对各种金具型式进行选择
35、z意大利设计了一种两个方向的回转轴心基本上在同一个平面上的金具，使得两个方向转动都较灵活。本规程考虑到如果采用加大安全系数的办法，执行较不方便，而耐磨性和灵活性又无具体指标，故未作具体规定，但在工程设计中仍应予以重视。s.o.4 绝缘子串及金具防止发生电晕的措施一般可采用均压环屏蔽环、抬高导线位置及金具自身防晕等办法。防电晕的目的主要是控制无线电干扰，对于减少电能损耗及防止金具腐蚀也有作用。一般认为绝缘子的无线电干扰是一恒定电流源产生，因此可取与试晶串联的检测电阻的两端电压来进行度量，所测得的电压称为无线电干扰电压（RIV），通常用dB单位表示，且取lV为OdB，一般每相绝缘于串干扰电压上限为
36、60dB。测量方法可按GB2317. 2电力金具电晕与无线电电压试验方法或参考美国全国电气制造商协会（NEMA）法、国际无线电干扰特别委员会(CISPR）法及IEC1284“电晕和元线电干扰电压试验”。s.o.s 运行经验及机理分析证明：单片绝缘子一旦老化，钢帽与铜脚之间将形成电气通路，通过电流而发热，以致烧熔肢装水泥或绝缘体，导致地线落地。因此，一般宜采用单片双联、两片单联或非击穿型绝缘子详见专题报告。73 9 绝缘配合、防雷和接地. o. 1 110500kV线路直线杆塔上悬垂绝缘于串的绝缘子片数选择，一般需满足能耐受长期工频电压的作用和能耐受设计操作过电压，至于雷电过电压除大跨越外一般不
37、作为选择绝缘子片数的决定条件，仅作为校验线路的耐雷水平是否满足要求。这些设计原则的合理性己为我国几十年来的线路运行经验所证实。. 0.2 为原规程第28条的保留条文、增加了500kV线路部分。其中110220kV线路直线杆塔上悬垂绝缘子串的绝缘子个数的合理性已为运行经验所证实。根据电规送0997)32号文110500kV架空送电线路设计技术规程报批稿专家讨论会纪要，将330kV操作和雷电过电压要求的片数改为17片，以与其操作过电压倍数2.2相适应。对500kV线路，按操作过电压选择绝缘子个数时，应考虑到过电压与绝缘子串绝缘放电强度二者均为随机变量，选定的绝缘于个数应保证线路有可以接受的绝缘子闪
38、络率。按DL/T620/1997交流电气装置的过电压保护绝缘配合第10.2. 1条，线路绝缘于串操作过电压统计配合系数几不应小于1.25, 500kV线路采用25片单片绝缘于高度为155mm的绝缘于组成的悬垂绝缘子串时可以满足此要求，并且绝缘子串在操作过电压作用下闪络率非常之低。运行经验表明，由于耐张绝缘子串受力比悬垂绝缘于串大，容易产生零值绝缘子。为了补偿它对操作过电压放电强度的影响，要求耐张串绝缘于片数在规程表9.o. 2基础上适当增加，对llO330kV送电线路加1片，对500kV送电线路增加2片。原规程对110330kV线路，全高超过40m有地线的杆塔，高度每增加lOm应增加一片绝缘子
39、。500kV线路也按此沿用。由于高杆塔防雷而增加绝缘子数量时，按照绝缘配合要求，雷电过电压的间隙也要相应增加。74 9.0.3 目前，110500kV线路直线杆塔上悬垂绝缘子串的绝缘子片数基本上是由工频电压下的单位世漏距离所决定。国内已运行的500kV线路，根据所经过地区的污湿情况分别采用不同的绝缘水平。如在一般的清洁区，悬垂串选用28片XP-160普通型绝缘子或25片大爬距绝缘子p穿越污秽地区的线路则采用加强了的绝缘水平。根据各有关单位污闪试验的结果，绝缘子串的污耐压不仅随等值盐密变化而且对污秽物中的含盐成份相当敏感，并且污秽物性质及数量还与安全清扫周期密切相关，根据1990年以来全国防污会
40、议规定污区绝缘要按1983年水利电力部23号文规定的三个因素，和网省局审定的污区分布图所划分的爬电比距进行设计。. o. 4 耐张绝缘子串由于水平放置容易受雨水冲洗，因此其自洁性较悬垂绝缘子串要好，运行经验也表明，耐张绝缘子串很少污闪。因此在同一污区内，其泄漏距离可较悬垂串减少。经技术经济比较，耐张绝缘子串宜采用普通型绝缘子，虽然采用的片数多了，但并不影响耐张型轩塔的塔头尺寸大小。9.0.s 原规程第29条保留条文。按式计算结果见表120襄12商海拔地区绝缘子串片撇计算值3町：llO 220 330 500 1000 7 13 19 28 1500 13. 65 19. 95 29.4 200
41、0 7.7 14. 3 20.9 30.8 2500 14.95 21. 85 32.2 3000 8.4 15. 6 22.s 33.6 3500 8. 75 16. 25 23. 75 35 云南省对于运行在14003500m高海拔地区的110220千伏线路的外绝缘情况进行了调查，其结果反映在表13中。75 褒13云南11022恤V送电线路污闪情况统计裹标称悬垂绝缘工频污年运行长度统计起污闪事故率电压子片数闪事故（百公里年）（次百公里年）0. 7基本相一致。14.0.3 基本上与原规程规定相一致。14.0.4 保留原条文，增加了圆形铜管最小厚度的规定。14.0.s 基本保留原条文，仅将原条
42、文中的“60m以下的铁塔一般装设脚钉”改为“70m及以下.”，并删除了“钢筋混凝土杆和拉线铁塔的登杆（塔）设施，应根据运行经验确定”的词句。14.0.6 基本保留原条文。增加了“采用其他等效的防腐措施”一句，这样与金具的防腐要求提法相一致。14.0.7 基本保留原条文。14.0.s 新增条文。根据设计单位的经验为了保证螺栓的良好受力状态及提高杆塔的安全运行率。14.0.9 根据设计与制造经验提出。94 15基础1s.o. 1 基本保留原条文。原状土基础包括岩石基础，机扩桩基础，掏挖（半掏挖）基础，爆扩桩基础和钻孔桩基础等。它们能充分地发挥原状土的承载性能，承载力大，变形小，用料省。但是，其中钻
43、孔桩基础造价较高，约为板式基础的1.5 1. 8倍。因此，它只适用于要求承载力特别大，地基又较差的塔位，或者当其他基础型式在技术上不能满足要求时采用。根据近年来各单位对基础选用的经验，对各种型式的基础选用原则，作了一些修改。钢筋混凝土基础通常称为平板基础或板式基础，它由配筋的底板及立柱组成，由于它消耗混凝土量比较少，造价较低，在一般地质条件下，对受力较大的铁塔基础（如220kV及500kV杆塔基础）常选用这种型式。混凝土基础通常称为台阶式基础，每个台阶只要满足刚性角要求，不需要配筋，施工比较简单，在一般地质条件下，受力较小的铁塔基础（如220kV及以下线路）常选用这种基础。预制装配式基础包括预
44、制钢筋混凝土基础，金属基础和混合结构基础，根据各单位的实践经验，适用于因缺少砂、石及水等采用现提有困难的地区及山区线路。1s.o.2 新增条文。极限状态设计表达式参照国家规范制订。基础的附加系数是按照原送电线路设计规程对各类基础的安全度换算的，基本上保持了原规程的安全度标准。表达式中的基础上拔或倾复外力设计值T，对可变荷载而言，已计入了荷载分项系数1.4，对永久荷载计入了荷载分项系数1.2或者1.0，也即T大致较原规程大1.4 倍左右。对于直线杆塔，原规程要求上拔和倾复稳定的安全系数为1.5，两者关系为1.5/1. 4=1. 071，故本规程取附加数为1.1。其他类推。附录D数据基本上与原规定
45、设计相一致，土壤分类与95 GBJ7-89相一致。1s.o.3 新增条文。如15.o. 2所述，基础极限状态设计表达式参照国家规范修订后，基础作用荷载大致较原规程大1.4倍左右。但是，国家土建设计规范从容许应力设计法改为极限状态设计法后，对地基承载力的确定标准没有作相应的变化，地质部门提供的地基承载力虽名称有改动，但数值上仍基本上为以前的容许值。根据杆塔的风荷载（可变荷载）为主的特点，经过测算，基础底面压力极限状态表达式(15.o. 3-1)、式(15.o. 3-2）右端项需除以0.75（相当于乘以1.33）后才能保持基础下压按极限状态设计法设计的基础底面尺寸与按容许应力法设计基本上相衔接。对
46、于500kV线路的直线型杆塔，由于考虑了导地线风压调整系数Pc=i. 25 1. 45. 因此这种抨塔基础基底应力大致上较原有方法提高5%25%.这样与这种杆塔本身的标准有所提高相呼应。1s.o.4 基本上保留原条文。线路施工点分散，施工条件较差，对现挠基础，不论配筋与否其混凝土强度等级均规定不宜低于ClS.1s.o.s 1s.o.1 保留原规程的条文。对洪水冲刷作用，可按杆塔重要性的不同，可取用3050年一遇的标准，同时验算冲刷情况的气象条件要取用与洪水期间实际可能发生的气象情况相协调。1s.o.s 新增条文。根据各单位的实践经验提出。防治措施可参照国家标准构筑物抗震设计规范和国家标准电力设施抗震设计规范。96 16 对地距
