1、道BICS 53.080 J 83 中华人民共和国国家标准G/T 28576-2012 工业货架设计计算Calculation of industrial rack design 2012-10-01实施2012-06-29发布发布中华人民共和国国家质量监督检验检茂总局中国国家标准化管理委员会h飞SHh如J门JE 剧脚码。T1PME d. z j旦邓川吨。向百GB/T 28576-2012 目次前言.1 I 范围2 规范性引用文件.3 术语和定义4 工业货架结构.2 4. 1 自动化立体仓库货架.2 4.2 窄巷道托盘货架.6 4.3 普通托盘货架5 计算方法与计算模型.8 5.1 计算原则.
2、8 5.2 计算模型.6 计算工况与荷载组合四6.1 计算荷载.10 6.2 计算工况及荷载组合.117 强度校核.四7.1 强度设计值.7.2 强度校核.13 8 刚度校核.13 8.1 变形计算8.2 变形限值9 稳定性校核.14 附录A(资料性附录)荷载组合计算表达式.15 附录B(资料性附录)构件强度计算公式.18 附录c(资料性附录)构件稳定性计算公式.20参考文献GB/T 28576-2012 前言本标准按照GB/T1. 1-2009给出的规则起草。本标准由全国物流标准化技术委员会CSAC/TC269)提出。本标准由全国物流标准化技术委员会CSAC/TC269)和全国物流仓储设备标
3、准化技术委员会CSAC/TC 499)归口。本标准起草单位:北京科技大学物流研究所、南京音飞储存设备工程有限公司、上海鼎虎工业设备有限公司、江苏六维物流设备实业有限公司、东莞市海力物流系统设备有限公司、南京万事达物流设备制造有限公司、南京音飞货架制造有限公司。本标准主要起草人:王转、金跃跃、钱孝刚、赵德平、王士祥、周韬、裴超、谭颖、许晓润。I G/T 28576-2012 工业货架设计计算范围本标准规定了组装式工业货架的基本结构、计算模型、计算工况与荷载组合以及强度、刚度与稳定性校核方法。本标准适用于组装式工业货架中的自动化立体仓库货架、窄巷道托盘货架、普通托盘货架的设计计算，其他类型货架可参
4、照本标准执行。2 规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。3 3. 1 GB/T 18354 物流术语GB 50011-2010 建筑抗震设计规范钢结构设计规范GB 50017 GB 50018-2002 冷弯薄壁型钢结构技术规范有轨巷道式高层货架仓库设计规范JB/T 9018 术语和定义GB/T 18354、GB50017和JB/T9018界定的以及下列术语和定义适用于本文件。工业货架industrial rack 由立柱片、横梁(或悬臂梁)等承载构件组成，主要用
5、于存储的货架。3.2 自动化立体仓库货架AS/RS rack 由立柱片、横梁(或悬臂梁)等承载构件组成，专门在自动化立体仓库中使用，配合有轨堆垛机作业，主要用于存放托盘装载单元。3.3 窄巷道托盘货架very narrow aisle pallet rack 由立柱片、横梁等承载构件组成，配合三向回转式叉车(或无轨堆垛机)作业，主要用于存放托盘装载单元。3.4 普通托盘货架pallet rack 由立性片、横粱等承载构件组成，配合叉车作业，主要用于存放托盘装载单元。3.5 牛腿式托盘货架corbel pallet rack 由立柱片、悬臂梁等承载构件组成，主要用于存放托盘装载单元。1 GB/T
6、 28576-2012 4 工业货架结构4. 1 自动化立体仓库货架4. 1. 1 自动化立体仓库横梁式货架4. 1. 1. 1 总体结构及构成自动化立体仓库横梁式货架的总体结构包括立柱、横梁、顶梁、水平系杆、垂直斜拉杆、垂直支撑连接梁、水平支撑、横斜撑、隔撑、天轨、天轨吊梁等，如图1所示。除隔撑外其余均为必要结构。2 3 4 5 6 7 8 9 10 A-A 1一一立柱;8一一横斜撑12一一横梁;9一一天轨吊梁53一一顶梁;10 天轨;4一一垂直斜拉杆;11 隔撑;5一一水平系杆;12一一双排垂直支撑连接梁;6一一天轨支架;13-一一水平支撑。7一一单排垂直支撑连接梁;图1自动化立体仓库横梁
7、式货架总体结构4. 1. 1.2 立柱片结构立柱片由两根立柱和横斜撑组成，有V型、N型或K型三种类型，如图2所示。2 a) V型1一一立柱;2一一横斜撑。GB/T 28576-2012 b) N型c) K型图2立柱片类型及结构4. 1. 1.3 垂直支撑结构垂直支撑由水平系杆和垂直斜拉杆组成，有X型刚性、X型柔性和Z型刚性三种类型，如图3所示。每对垂直支撑可跨越1层或2层，也可跨越1列或2列，如图4所示。，/7.fffE/十/7，/ff，t/fBff E 段升/I V I阴阳IV I防Ir7V I V I阴阳II I阴阳II门切伊II I I伊|a) X型刚性一一一4 横梁;5一一螺栓。b)
8、X型柔性c) z型刚性圄3垂直支撑类型及布置院IIII 去二II 产买二|阳I I I 阳防II I I时时贮1I斥的|入II I I I入|a) 单列单层布置b) 双列布置c) 双层布置图4垂直支撑常见布置方式4. 1. 1. 4 水平支撑结构水平支撑有X型、K型和V型三种类型，在长度方向的布置宜与垂直支撑相对应，如图5所示。3 GB/T 28576-2012 DGXI IXD f/一IXDG IXD a) X型1-一水平系杆E2一水平支撑53一-横斜撑。b) K型图9水平支撑类型及布置c) V型5 GB/T 28576-2012 4.2 窄巷道托盘货架4.2. 1 总体结构及构成窄巷道托盘
9、货架的总体结构包括立柱、横梁、垂直支撑、垂直支撑连接梁、横斜撑、隔撑、龙门梁等，如图10所示。其中，立柱、横斜撑、横梁、龙门梁为必要结构，其余均为可选结构。2 3 4 5 6 7 1 1一立柱;6 横斜撑z2一一横梁;7一一龙门梁33一一垂直斜拉杆;8一一隔撑p4一一水平系杆;9一一双排垂直支撑连接梁。5-一单排垂直支撑连接梁;图10窄巷道托盘货架总体结构4.2.2 立柱片结构同4.l. l. 20 4.2.3 垂直支撑结构同4.l. l. 3，当货架层数大于6时，宜每5列6列增加一组垂直支撑，在长度方向宜布置在货架的两端和中间位置。4.2.4 水平支撑结构同4.l. l. 4，当货架层数大于
10、6时，宜增加水平支撑，在长度方向的布置宜与垂直支撑保持一致，高度方向可每层都布置，或每隔1层2层布置一组。6 GB/T 28576-2012 4.2.5 龙门梁结构龙门梁结构有全高和高低结合两种类型，如图11所示。a) 全高b) 高低结合图11龙门梁结构类型4.3 普通托盘货架4.3. 1 总体结构及构成普通托盘货架的总体结构包括立柱、横梁、垂直支撑、垂直支撑连接梁、横斜撑、隔撑等，如图12所示。其中，立柱、横斜撑、横梁为必要结构，其余均为可选结构。1-一一立柱52一一-横梁;3 垂直斜拉杆;4 水平系杆;1 2 3 4 1 5一一单排垂直支撑连接梁;6一-横斜撑;7一-隔撑;8一一双排垂直支
11、撑连接梁。图12普通托盘货架总体结构5 6 7 GB/T 28576-2012 4.3.2 立柱片结构同4.1.1. 2。4.3.3 垂直支撑结构同4.1.1. 3，当货架层数大于6时，宜每5列6列增加一组垂直支撑，在长度方向宜布置在货架的两端和中间位置。4.3.4 水平支撑结构同4.1.1. 4，当货架层数大于6时，宜增加水平支撑，在长度方向的布置宜与垂直支撑保持一致，高度方向可每层都布置，或每隔1层2层布置一组。4.3.5 龙门梁结构同4.2.5，当立柱片的高度和宽度的比例大于或等于8: 1时，宜增加龙门梁。5 计算方法与计算模型5. 1 计算原则5. 1. 1 本标准采用以概率理论为基础
12、的极限状态设计方法，以分项系数设计表达式进行计算。5. 1.2 对货架进行整体强度和稳定性分析时，应采用承载能力极限状态法进行设计计算;对货架进行刚度分析时，应采用正常使用极限状态法进行设计计算。5. 1. 3 按承载能力极限状态法计算货架结构时，应采用荷载设计值和强度设计值进行计算;按正常使用极限状态法计算货架结构时，应采用荷载标准值和变形限值进行计算。5.1.4 货架局部及单个构件的计算，可采用材料力学、结构力学、弹塑性力学方法，也可采用有限元方法。货架整体强度和稳定性分析宜采用有限元方法。5. 1.5 以下类型货架应采用有限元方法进行整体强度和稳定性分析和计算:-一一货架高度超过6m的普
13、通托盘货架和窄巷道托盘货架;-一所有自动化立体仓库货架;-一所有牛腿式托盘货架。5.2 计算模型5.2.1 绝对坐标系货架计算模型的绝对坐标如图13所示。5.2.2 网格剖分8 使用有限元方法进行货架整体分析时，应简化货架结构，建立适用于有限元分析的结构模型。货架的整体有限元计算模型宜简化成空间三维框架模型。取构件连接的自然节点为结构模型节点，相邻节点之间构件形成单元。GB/T 28576-2012 H y L x 图13货架计算模型的绝对坐标系5.2.3 模型简化货架整体的排、列、层数过多，可对结构进行简化，并满足以下条件:计算排数:巷道两侧货架之间有连接的货架，可取偶数排;巷道两侧货架之间
14、无连接的货架，可取奇数排;计算列数:不得小于6列，至少包括两组不相邻的垂直支撑列;计算层数:应取实际层数。5.2.4 单元简化货架结构单元包括杆单元和梁单元，其简化模型如表1所示。表1货架单元简化构件类别梁单元杆单元立柱、J横梁、J悬臂梁、/牛腿梁、J垂直支撑连接梁、J天轨吊梁、J天轨、/横斜撑、/水平系杆、/垂直斜拉杆、/水平支撑、J5.2.5 约束与边界条件约束包括节点的约束和单元的约束，约束方式包括刚接、钱接和半刚半钱。说明包括承载横梁、顶梁9 GB/T 28576-2012 边界条件包括地面、仓库外墙及其他货架结构之外的约束构件对货架节点、单元自由度的限制。各种构件的约束与边界条件简化
15、原则如表2所示。表2约束与边界条件简化原则约束方式与边界条件约束类型备注xOz yOz xOy 半刚半饺半刚半饺半刚半饺采用单螺杆连接立柱与地面半刚半饺刚接刚接采用双螺杆连接刚接刚接刚接采用预埋板连接立柱与横梁半刚半饺刚接刚接立柱与悬臂梁半刚半饺刚接刚接刚接刚接刚接采用双孔连接立柱与横斜撑刚接半刚半饺刚接采用单孔连接刚接刚接刚接采用双孔连接垂直支撑与垂直支撑连接梁半刚半饺刚接刚接采用单孔连接刚接刚接刚接采用双孔连接水平支撑与横梁刚接刚接半刚半饺采用单孔连接立柱与垂直支撑连接梁刚接刚接刚接立柱与隔撑刚接刚接刚接悬臂梁与牛腿梁刚接刚接刚接立柱与天轨吊梁刚接刚接刚接天轨与天轨吊梁刚接刚接刚接6 计算
16、工况与荷载组合6. 1 计算荷载货架的计算荷载包括恒荷载、活荷载、竖向冲击荷载、水平荷载、地震荷载。6. 1. 1 恒荷载货架结构的自重，包括横梁、立柱等所有构件的重量。6. 1. 2 活荷载搁置在货架上的货物和托盘的重量。按实际情况考虑的各层货物的荷载。6.1.3 竖向冲击荷载储运机械存取货物时对横梁(或悬臂梁)产生的冲击力，通常可取一个装载单元静载设计值的50%。按承载能力极限状态计算时，应计及作用在最不利位置处的竖向冲击荷载的影响，且由此冲击荷载 GB/T 28576-2012 所产生的应力不得大于强度设计值。计算横梁挠度时，不必考虑竖向冲击荷载的影响。6. 1.4 水平荷载由货架结构构
17、件的初弯曲、安装偏差、荷载偏心以及储运机械的轻度碰撞等因素所引起的水平力。水平荷载分别沿货架结构z方向、y方向两个主方向作用于横梁(或悬臂梁)与立柱的连接节点处。水平荷载可取为由横梁(或悬臂梁)传至该节点的全部恒荷载与最大活荷载之和的1.5%。自动化立体仓库货架的水平荷载还应考虑满荷载下堆垛机货叉伸叉时，由于偏载产生的对货架的作用力。堆垛机作业时对货架产生的水平作用力F可按式(1)计算:F=k. G. (l/h) 式中zh 加权系数，可取1.21.5;G一一货物单元的额定荷载，单位为千克(kg);1一一货叉伸叉长度，单位为毫米(mm);h一一堆垛机高度，单位为毫米(mm)。6. 1.5 地震荷
18、载( 1 ) 地震荷载仅考虑水平地震作用(即地震纵波，分工向和y向)对货架产生的影响，不考虑竖向地震作用。地震荷载的计算方法参见附录A。6.2 计算工况及荷载组合货架的计算工况可分为以下三种:一一正常工况z货架正常承载状态。应考虑恒荷载、活荷载、竖向冲击荷载、z向水平荷载和y向水平荷载等的影响，计算货架结构的强度、变形和稳定性。一一地震工况t货架地震时的承载状态。应考虑恒荷载、活荷载和地震荷载的影响，计算货架结构的强度。地震荷载分为z向水平地震荷载和y向水平地震荷载。地震工况下，活荷载按80%的满载率计算。在此工况下，不必校核货架结构的变形和稳定性。一一偏载工况:货架货物特殊摆放的承载状态。应
19、考虑恒荷载和不对称活荷载的影响，计算货架结构的强度和稳定性。各种计算工况的荷载组合如表3所示。表3各计算工况及荷载组合计算工况荷载状态荷载组合静态荷载(100%)恒荷载十活荷载静态荷载+冲击荷载恒荷载+活荷载+竖向冲击荷载正常工况a静态荷载十水平荷载恒荷载+活荷载+x向水平荷载静态荷载十水平荷载恒荷载十活荷载+y向水平荷载11 G/T 28576-2012 表3(续)计算工况荷载状态荷载组合静态荷载十地震荷载恒荷载+活荷载+x向水平地震荷载地震工况静态荷载十地震荷载恒荷载+活荷载+y向水平地震荷载偏载工况静态荷载恒荷载十不对称活荷载注:以上荷载组合的计算表达式参见附录A。a库架合一式货架应考虑
20、风载和雪载。在进行货架结构计算时，应根据实际情况考虑表3中所列举的荷载组合，并按其荷载状态下最不利的组合进行强度、变形和稳定性校核。按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计时，荷载组合中各荷载分项系数的取值如表4所示。表4荷载分项系数荷载类型承载能力极限状态正常使用极限状态恒荷载1. 2 1 活荷载1. 4 1 竖向冲击荷载1. 4 1 水平荷载1. 4 1 地震荷载1. 3 1 7 强度校核7. 1 强度设计值强度设计值的采用应按GB50018-2002中4.2.1的规定，如表5所示。表5钢材的强度设计值单位为牛顿每平方毫米抗拉、抗压和抗弯抗剪端面承压(磨平顶紧钢材牌号f f J Q23
21、5钢205 120 310 Q345钢300 175 400 计算全截面有效的冷弯型钢货架结构的受拉、受压或受弯构件的强度时，可采用考虑冷弯效应的强度设计值，其计算方法见GB50018-2002附录C。货架结构的抗震强度设计值!E应按式(2)确定。!E =f/YRE .( 2 ) 式中:f 一一-钢材的强度设计值;E一一抗震强度设计值调整系数，通常货架结构梁、柱构件取=0.80，支撑及连接取YRE=0.90。12 GB/T 28576-2012 7.2 强度校核强度计算方法见GB50018-2002中第5章压弯构件、受弯构件和轴心受压(拉)构件部分的相关规定。立柱应按压弯构件计算，横梁应接受弯
22、构件计算，支撑类构件应按轴心受压(拉)构件计算。强度校核中，各构件推荐适用的计算类型和计算公式如表6所示。表6强度计算方法构件构件受力状态受力状态说明计算公式备注立柱压弯参见附录B(单轴对称开口截面)受弯荷载通过截面弯，心且与主轴平行横梁(单轴对称或双轴对称)参见附录B荷载偏离截面弯心但与主轴平行横斜撑轴心受压(拉)当简化为杆单元时垂直支撑轴心受压(拉)参见附录B当简化为杆单元时水平支撑轴心受压(拉)当简化为杆单元时8 刚度校核8. 1 变形计算货架的变形应按正常使用极限状态进行计算。应根据实际情况考虑表3中所列举的荷载组合，并按其荷载状态下最不利的组合进行变形计算，各荷载分项系数均应取1.0
23、，如表4所示。8.2 变形限值货架构件的变形包括节点位移、横梁最大位移和悬臂梁最大位移。货架各类变形限值按表7采用。表7货架变形限值变形限值变形位置口1口1自动化立体仓库货架窄巷道托盘货架普通托盘货架节点最大z向位移10 15 15 节点最大y向位移10 15 15 节点最大z向位移10 15 15 横梁最大z向位移(挠度)跨度1300跨度1200b跨度1200悬臂梁最大z向位移悬臂梁跨度1200悬臂梁跨度1150悬臂梁跨度1100最大不超过10IDIDo b最大不超过15IDIDo c最大不超过15IDIDo 13 GB/T 28576-2012 9 稳定性校核应对货架的主要构件进行稳定性校
24、核。各构件的稳定性计算应满足GB50018一2002中第5章中轴心受压(拉)构件、受弯构件和压弯构件部分的相关规定。立柱应按压弯构件计算，横梁应按受弯构件计算，支撑类构件应按轴心受压(拉)构件计算。稳定性校核中，各构件适用的计算类型和计算公式如表8所示。表8稳定性计算方法构件构件受力状态受力状态说明计算公式备注弯矩作用在对称平面内时，弯矩作用平面内、外的稳定性立柱压弯弯矩作用在对称平面内时，参见附录C(单轴对称开口截面)弯心一侧受压的稳定性弯矩作用在非对称主平面时，弯短作用平面内、外的稳定性受弯荷载通过截面弯心且与主轴平行横梁(单轴对称或双轴对称)参见附录C荷载偏离截面弯心但与主轴平行横斜撑轴
25、心受压(拉)当简化为杆单元时垂直支撑轴心受压(拉)参见附录C当简化为杆单元时水平支撑轴心受压(拉)当简化为杆单元时在地震工况下，可不进行稳定性校核。14 附录A(资料性附录)荷载组合计算表达式A.1 荷载组合1.恒荷载+活荷载(即静态荷载)，表达式见式(A.D:h CG Gk十YQ CQ Qk 式中:G 一一恒荷载分项系数;YQ 一一活荷载分项系数;CG、CQ一一恒荷载和活荷载的荷载效应系数，通常按结构力学方法计算;Gk、Qk一一恒荷载和活荷载的标准值。G/T 28576-2012 .( A.1 ) A.2 荷载组合2.恒荷载+活荷载+竖向冲击荷载(即静态荷载+冲击荷载)，表达式见式(A.2)
26、: h CG Gk十YQ(CQ Qk十CQ1 Qlk) ( A.2 ) 式中:元一一恒荷载分项系数;CG、CQ一一恒荷载和活荷载的荷载效应系数，通常按结构力学方法计算;Gk、Qk一一恒荷载和活荷载的标准值。Q 一一活荷载分项系数;CQ1 一一竖向冲击荷载的荷载效应系数，按结构力学方法计算;Qlk 一一竖向冲击荷载标准值，按6.1.3的规定采用。A.3 荷载组合3.恒荷载+活荷载+水平荷载(即静态荷载+水平荷载)，表达式见式(A.3): Y G CG Gk + Y Q (CQ Qk + CQ2 Q2( A.3 ) 式中zb 一一恒荷载分项系数;Q 一一-活荷载分项系数;CG、CQ一一恒荷载和活荷
27、载的荷载效应系数，通常按结构力学方法计算EG、Qk一一恒荷载和活荷载的标准值;CQ2 一一-水平荷载的荷载效应系数，按结构力学方法计算EQ2k 一一水平荷载标准值，按6.1.4的规定采用。A.4 荷载组合4.恒荷载十活荷载+水平地震作用(即静态荷载+地震荷载)，表达式见式(A.4): YG CG GE十E CE FE ( A.4 ) 式中zh一一恒荷载分项系数;CG一一恒荷载的荷载效应系数，通常按结构力学方法计算;GE=Gk十三:如毡，其中如z为活荷载的组合值系数，按表A.1采用，也为活荷载标准值;YE一一水平地震作用分项系数;CE一一水平地震作用效应系数;FE一一水平地震作用的标准值。15
28、GB/T 28576-2012 表A.1货架活荷载的组合值系数活荷载种类组合值系数雪荷载0.5 按实际情况考虑的货架各层活荷载1. 0 按等效均布荷载考虑的货架各层活荷载0.8 式CA.4)中，水平地震作用的标准值FE可按式CA.5)、式CA.6)确定:FE=1 G.q .C A.5 ) G;H Fz=-7一丰-FECi=1 ,2, ,n) C A.6 ) GjHj 式中z1 相应于货架结构基本自振周期的水平地震影响系数;G.q 一一货架结构的等效总重量，可取G.q=0. 85GE; GE 一一货架结构的总重力荷载的代表值，GE=Gj ; j=1 Fi 一一货架结构第i层的水平地震作用标准值;
29、Gi、Gj分别为集中于货架结构第i层、第j层的重力荷载代表值，可取其自重的标准值和活荷载组合值之和;凡、Hj-分别为货架第i层、第j层的计算高度。式CA.5)中，货架结构的水平地震影响系数1可按式CA.7)式CA.9)确定:当T0.1S时z1 = (0. 45 + 5. 5T) max 当O.lTTgs时:1=max 当TgT3s时:1=(手)0.9 .max 式中zT -一一货架结构的基本自振周期，可按理论计算或经验公式确定;Tg一一特征周期值，根据场地类别和设计地震分组按表A.2采用;血一一水平地震影响系数的最大值，根据地震烈度按表A.3采用。表A.2特征周期值Tg场地类别设计地震分组10
30、 11 E 但主一-垂Ho 7. 0 0.25 0.35 第二组0.25 0.30 0.40 第三组0.30 0.35 0.45 注1:计算罕遏地震作用时，特征周期增加0.05S. 注2:场地类别确定方法详见GB50011-2010中的4.1.6。16 E 0.45 0.55 0.65 .C A.7 ) .C A. 8) C A.9 ) 单位为秒N 0.65 o. 75 0.90 GB/T 28576-2012 表A.3水平地震影响系数的最大值表皿地震影响6度7度8度9度多遇地震0.04 。.08(0.12)o. 16(0. 24) 0.32 罕遏地震0.28 0.50(0.72) 0.90(
31、1.20) 1. 40 注:括号中数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和O.30 g的地区。17 GB/T 28576一-2012B.1 单轴对称开口截面的压弯构件计算见式(B.l)。附录B(资料性附录)构件强度计算公式1)N , M , M =一一:1:;,-x :1: ;，-Yf A. _Wenx _W . y 式中zN 一一-轴心力;Aen一-有效净截面面积;Mx一一对截面主轴z轴的弯矩;My一一对截面主轴y轴的弯矩;Wenx一对截面主轴z轴的较小有效净截面模量;W . y一一对截面主轴y轴的较小有效净截面模量。B.2 受弯构件a) 当荷载通过截面弯心且与主轴平行时，计算见式(B.
32、2)、式(B.3)。式中zMmax一一跨间对主轴z轴的最大弯矩; 一一剪应力zVmax一一最大剪力;二号士fV_.号=丁?一fv5 -一一计算剪应力处以上截面对中和轴的面积矩;I 一一一毛截面惯性矩;t 一一腹板厚度之和;fv 一一钢材抗剪强度设计值。b) 当荷载偏离截面弯心且与主轴平行时，计算见式(B.的。M , B =一一+一一fWenx W 式中zM一一计算弯矩，取构件全长范围内的最大弯矩;. ( B.1 ) .(B. 2) .( B.3 ) .(B. 4) B一一与所取弯矩间一截面的足足力短，当受弯构件的受压翼缘上有铺板，且与受压罢缘牢固相连并能阻止受压翼缘侧向变位和扭转时B二0，此时
33、可不验算受弯构件的稳定性。其他情况，可按GB50018-2002中A.4的规定计算;1) 压弯构件、受弯构件和轴心受压(拉构件的强度计算公式见GB50018-2002的第5章。18 W一一-与弯矩引起的应力同一验算点处的毛截面扇性模量。B.3 轴心受压构件计算见式(B.5)。式中: 一一正应力N一一轴心力;A，一一有效截面面积;=去ff一一钢材的抗拉、抗压和抗弯应力设计值。GB/T 28576-2012 .( B.5 ) 19 GB/T 28576-2012 附录C(资料性附录)构件稳定性计算公式2)C.1 单轴对称开口截面的压弯构件a) 当弯矩作用在对称平面内时，弯矩作用平面内、外的稳定性计
34、算见式(c.l)、式(C.2)。fJ /电-w 一、飞川/FJM-N叮e一N-M+ N-Ab ( C.1 ) .( C.2 ) 式中:N一一轴心力;伊轴心受压构件的稳定系数，应按GB50018-2002中表A.1. 1-1或表A.1. 1-2采用，其弯扭屈曲的换算长细比儿按GB50018-2002中式5.5.4-1计算;人一一有效截面面积;一一等效弯矩系数;M一一-计算弯矩、取构件全长范围内的最大弯矩;, _ . .1 n:2 EA N一一系数，N=一一一丁1. 165 w, -_.对最大受压边缘的有效截面模量;f 钢材的抗拉、抗压和抗弯应力设计值。b) 当弯矩作用在对称平面内，且使截面在弯心
35、一侧受压时，计算见式(C.3)。N卢myMyA , 1, N飞TYTIf NL/叩.( C.3 ) 式中zN一一轴心力;人一一有效截面面积;卢my一一对y轴的等效弯矩系数，按GB50018-2002中5.5.3的规定采用;My 对截面主轴y轴的弯矩;, _ ., .1 n:2 EA l吨y一一系数，Nv=一一一寸1. 165 WJ 截面的较小有效截面模量;f一一钢材的抗拉、抗压和抗弯应力设计值。c) 当弯矩作用在非对称主平面时，弯矩作用平面内、外的稳定性公式见式(C.4)和式(C.曰:NfvF n 一一十，fJm1V.l x、+土Lz三f.( C.4 ) 伊XA， 1, _li_， (1-iU
36、I机)W飞.L., E:x I 2) 压弯构件、受弯构件和轴心受压(拉)构件的稳定性计算公式见GB50018-2002的第5章。20 GB/T 28576-2012 N . M. . B A十一_.;:.+一一f伊. CPbxW W . ( C.5 ) 式中zN一一轴心力;弘一一一对z轴的轴心受压构件稳定系数，长细比按GB50018-2002中式(5.2.4-1)计算;人一一有效截面面积5一一-等效弯矩系数;Mx一一对截面主轴z轴的弯矩;一，1t2 EA NJ:.一一系数，NJ:.，=口商;W.X -对截面主轴z轴的受压边缘的有效截面模量;B 一一一与所取弯矩同一截面的双力矩;W一一与弯矩引起
37、的应力同一验算点处的毛截面扇性模量;f 一一钢材的抗拉、抗压和抗弯应力设计值;吼一一对y轴的轴心受压构件稳定系数，长细比按GB50018一2002中式(5.3. 2-2)计算;机z受弯构件的整体稳定系数，应按GB50018-2002中A.2的规定计算。C.2 受弯构件a) 当荷载通过截面弯心且与主轴平行时，计算见式(C.6)。拍子f式中:Mmax -跨间对主轴z轴的最大弯矩;弘一一受弯构件的整体稳定系数，应按GB50018-2002中A.2的规定计算。W.X一一对截面主轴z轴的受压边缘的有效截面模量;f 一一钢材的抗拉、抗压和抗弯应力设计值。b) 当荷载偏离截面弯心但与主轴平行时，计算见式(C
38、.7)。M. . B _:._X +一一fCPbx W.x W 式中zMm皿一一跨间对主轴z轴的最大弯矩;弘一一受弯构件的整体稳定系数，应按GB50018-2002中A.2的规定计算zW.X一一对截面主轴z轴的受压边缘的有效截面模量;B 一一-与所取弯矩同一截面的双力矩;W一一与弯矩引起的应力同一验算点处的毛截面扇性模量;f 一一钢材的抗拉、抗压和抗弯应力设计值。C.3 轴心受压构件计算见式(C.8): 式中zN一一轴心力;主fcpA. .( C.6 ) .( C.7 ) .( C.8 ) 21 G/T 28576-2012 伊一一-轴心受压构件的稳定系数，应按GB50018-2002中表A.
39、1. 1-1或表A.1.1亿采用，其弯扭屈曲的换算长细比按GB50018一2002中式(5.5.4-1)计算;A, 有效截面面积;f一一一钢材的抗拉、抗压和抗弯应力设计值。22 GB/T 28576-2012 参考文献lJ ANSI MH16. 1: 2004 Specification for the design-Testing and utilization of industrial steel storage racks 2J FEM 10.2.02 The design of static steel pallet racking 3 J JIS B 8942: 2004 Auto
40、mated storage and retrieval system-General specifications 4J CECS 23:90 钢货架结构设计规范NFONlhmNH目。国华人民共和国家标准工业货架设计计算GB/T 28576-2012 由t中国标准出版社出版发行北京市朝阳区和平里西街甲2号(100013)北京市西城区三里河北街16号(100045)网址总编室:(010)64275323发行中心:(010)51780235读者服务部:(010)68523946中国标准出版社秦皇岛印刷厂印刷各地新华书店经销字千刷:印4次数一字第月5O FAe咽41年张U铃印m开本880X12301/16 2012年10月第一版* 书号:155066. 1-45617定价27.00元如有印装差错由本社发行中心调换版权专有侵权必究举报电话:(010)68510107打印日期:2012年11月2日F002
