1、ICS 73.020 D 13 备案号:14066-24 s 中华人民共和国石油天然气行业标准SY /T -6297. 1-2004 代替SY/T6297二1997油气井射孔器评价方法第1部分:API推荐的射孔器评价方法Evaluation methods of well perforators一Part 1: R，硝烟unendedpractic岱forevaluation of perforator by API (API RP 19B, First edition, November 2000, Recommen也对practicesfor evaluation of well perf
2、orat，脯，MOD) 2004-07-03发布2004-11-01实施国家发展和改革委员会发布SY/T 6297.1-2004 目次前言E引言.凹1 范围-2 规范性引用文件3 地面条件下混凝土靶射孔试验.4 应力条件下贝雷砂岩靶射孔试验55 高温常压钢靶射孔试验86 射孔枪耐温耐压试验107 模拟井底条件下射孔孔眼流动特性试验.附录A(资料性附录)本部分章条编号与APIRP 19B: 2000章条编号对照.15 附录B(资料性附录)混凝土靶射孔试验数据表17附录c(资料性附录)应力条件下贝雷砂岩靶射孔试验数据表附录D(资料性附录)高温常压钢靶射孔试验数据表.19 附录E(资料性附录)射孔枪
3、耐温耐压试验数据表.20 附录F(规范性附录)试验靶及试验装置.附录G(规范性附录)渗透率测量.23 附录H(规范性附录)预计流量计算附录1(资料性附录)模拟井底条件下射孔孔眼流动特性试验数据表.26 I SY/T 6297.1-2004 前SYjT 6297-2004 (油气井射孔器评价方法分为两个部分:一一第1部分:API推荐的射孔器评价方法;一一第2部分:射孔器模拟井射孔试验。本部分为SYjT 6297-2004的第1部分。本部分修改采用APIRP 19B: 2000 (油气井射孔器评价的推荐作法)(第一版，英文版)。本部分根据APIRP 19B: 2000重新起草。在附录A中列出了本部
4、分章条编号与APIRP 19B章条编号的对照一览表。为便于使用，在采用APIRP 19B: 2000时，本部分做了一些修改，并在它们所涉及的条款的页边空白处用垂直单线标识。主要技术差异如下za)为了标准的使用方便，将APIRP 19B: 2000引用标准ASTMC109 API RP 19B: 2000版的1.2.1 b) 和APIRP 56 (API RP 19B: 2000版的1.2. 5. 1的最后一段中的技术要求直接编写到本部分相应章节中本部分的3.1. 2 b)和3.1. 4. 2 a) C) ; b)为了加强试验结果的可靠性，将射孔枪耐温耐压试验中试验压力安全系数由1.05修改为1
5、.25，增加了试验温度的安全系数1.05;c)增加了附录D高温常压钢靶射孔试验数据表、附录E射孔枪耐温耐压试验数据表和附录1模拟井底条件下射孔孔眼流动特性试验数据表。在采用APIRP 19B: 2000时，本部分存在如下编辑性修改:a)按照GBjT1. 1-2000要求对标准的表述及编排格式改为适用于我国标准的表述:b)删除APIRP 19B: 2000的前言、引言;c)将APIRP 19B: 2000引言中的范围安排在本部分的第1章中;d)将APIRP 19B: 2000中第3章内容分解为两章(本部分的第5章与第6章)。本部分代替SYjT 6297-1997 (油气井射孔器评价的推荐作法中第
6、一篇z推荐的射孔器的试验方法APIRP 43 (1991年1月1日，第五版);SYjT 6297.2-2004代替SYjT62971997中第二篇:油气井射孔器模拟井射孔试验;删除了SYjT6297一1997中第三篇z油气井射孔器高温高压钢靶射孔试验。本部分与SYjT6297-1997第一篇相比，主要变化如下za)按GBjT1. 1-2000对本部分进行了编排;b)本部分第3章对制作混凝土靶的材料及配比进行了修改(1997版的3.1.1.1.3;本版的3. 1. 2); c)本部分第3章扩充了靶抗压强度测试的技术内容(1997版的3.1. 1. 2. 6;本版的3.1.4);d)本部分第3章对
7、混凝土靶上、下两端射孔有效性规定进行了修改(1997版3.4.3;本版3.4.3.3); e)本部分将1997版的附录D中的D1、四、D3、D4、D5修改为:附录B、附录C、附录D、附录E、附录1(1997版附录D;本版附录B、附录C、附录D、附录E、附录D。本部分的附录F、附录G、附录H是规范性附录，附录A、附录B、附录C、附录D、附录E、附录I是资料性附录。本部分由石油测井专业标准化委员会提出并归口。本部分起草单位:石油工业油气田射孔器材质量监督检验中心。E SY/T 6297. 1-2004 本部分主要起草人:李险峰、梁纯、金成福、朱贵宝、孙新波、李东传、李玉芳。本部分所代替标准的历次版
8、本发布情况为:一-SY/T 6297-1997。皿SY/T 6297.1-2004 百|SY/T 6297-1997实施五年多来，对我国射孔器技术的发展与质量提高以及射孔器进出口方面起到了重要作用。由于SY/T6297一1997依据的国外先进标准API即43(第二版)对砂子的要求。2 SY/T 6297.1-2004 靶的抗压强度用一个边长为50mm(2in)的立方体(样块)进行评价，该立方体(样块)用与靶相同的、混凝土制成，按3.1.2，3.1.3，3. 1.4.23. 1.4.6所述对其制备和测试。应在进行试验前后24h之内测试混凝土样块，其平均抗压强度不应低于34.5MPa (5000p
9、si)。3.1.4.2 测试抗压强度的器具模具最多有三个立方体间隔小室，组装模具的各部件应刚性地结合在一起，模具应采用不会被混凝土砂浆所侵蚀且其洛氏硬度不应低于HRB55的硬质合金制成。模具的内表面应是平面且应满足表2中允许的公差。其底板厚度不应小于6.4mm。表2样块模具的允许偏差参数新的模具使用中的模具侧面平面度=在x100 式中zVp-一岩心孔隙体积，md;M1一被氯化锅溶液饱和后的岩心质量，g; M 2 -被氯化锅溶液饱和前的岩心质量，g; 6 SV/T 6297.1-2004 F一一氯化饷溶液密度，g/cm气Vb一-岩心体积，mm3; D一岩心直径，mm; L一一岩心长度，mm; 户
10、一一孔隙度，%。4. 1. 2. 7 岩心贮存在获得岩心的特性参数之后和进行射孔操作之前，岩心应存放在3%的氯化铀溶液中。4.2 试验装置4.2.1 橡胶套筒对于单发射孔弹装药量不大于15g的射孔器，橡胶套内径应为102mm;对于单发射孔弹装药量大于15g的射孔器，橡胶套内径应为178mm。橡胶套筒的壁厚为6mm。4.2.2 靶定位装置发射端的定位装置，应含有一个10mm厚的低碳钢靶板和一个20mm厚的Hydrostone3)或其相当物的隔层。4.2.3 排气管排气管应是标称外径为25mm的锥管螺纹钢管，内径不小于6.35mm。4.2.4 压力容器压力容器的内径不小于305mm，并用合适的压力
11、传感器和遥测记录设备测试压力。4.3 试样4.3.1 试验射孔器为模拟现场使用的射孔器的单发段。4.3.2 每批产品至少试验3发射孔弹，应从最小为1000发的生产批量中抽取(高温炸药的生产批量为300发)。在进行试验之前，射孔弹应至少贮存28d，使其发生一定的老化。4.4 试验条件4.4.1 试验介质压力容器内液体应为清水，在整个测试期间均保持在常温状态下。4.4.2 间隙除带偏心装置的零相位射孔器外，射孔器测试间隙均为12.7mm。带有偏心装置的零相位射孔器应以在井内所设定的间隙进行试验。4.4.3 号l爆压力引爆时，压力容器的压力为20.7MPa (3000psi)。4.5 试验程序4.5
12、.1 砂岩靶装配射孔器紧固在岩心靶上，保证射孔器与靶面间隙合适，射孔弹与靶面垂直并对准靶板中心。如果采用螺栓使发射端和排出端的定位装置固定在岩心上，端部定位装置在岩心轴线方向上的运动应该是不受约束的，以便能均匀传递压力。靶在压力容器内应居中，偏离中心轴线不应大于25mm，见图2。4.5.2 加压及引爆加压使容器压力达到20.7MPa(3000psi)，为了检查泄漏，在发射之前，该系统保持静态5min。如果岩心处于充分饱和状态，那么，排气管中开始将有少量液体流出，直到应力达到均衡。射孔枪在密闭系统引爆，从而压力计和泵就可免受引爆产生的冲击。4.5.3 数据测量3)美国Gypsum公司的商品名。给
13、出这一信息是为了方便本标准的使用者，并不表示对该产品的认可。如果其他等效产品具有相同的效果，则可使用这些等效产品。7 SY/T 6297.1-2004 4.5.3.1 穿孔深度测量靶板外部到射孔孔道末端的距离。4.5.3.2 穿孔孔径用卡尺的量爪伸入孔眼内成90。方向测量靶板孔眼长轴和短轴的值。4.6 测量结果的表述4.6.1 测量精度4.6. 1. 1 穿孔深度的测量精度为1mm。4.6. 1. 2 穿孔孔径精度为O.lnima4.6.2 数据记录记录试验结果，格式A见附录C中的装c4.6.3 测试结果的有效性在102mm直径靶中.射子?、翩翩于距岩心中心轴线32mm左内;在178mm直径靶
14、中，射孔孔道的端部应位于距岩，心中心轴线51mm之内，否则试验无效。5 高温常压钢靶射孔试验5. 1 原理在常压条件下将射孔4日热到给定的温度后范行钢靶射孔试验，并与常温常压条件下钢靶射孔试验(基准试验)进行性能对比，以评价射孔器的性能。5.2 试验靶l 试验靶采用一块副靶坦白晶x50mm X lOmm)和若干主靶(50mmX 50mm X 2Smm)的A3低碳钢钢板构成的组合靶，钢靶链构Z岳重图圆圆3。组全盟的原反应比披测产品平均穿孔深度至少大12.5mm。5.3 试验装置试验装置由加热系统、5.4 试样5.4.1 射孔器的选择测试的射孔器应由射孔比、附件和妇爆头I成，包括险身j连接器、法递
15、接头和爆炸部件等。自由体积与装药之比应等于或k于现场配豆的满载射孔枪自j比值忖于油管中的射孔器，应用一个生产传递接头进行一次传递过严示范，传递后J应至少引春一发牢孔弹。对亏电缆输送的射孔器，如果服务公司推荐，任何电子或问开关均卡采事，除非在于独的测试中预先有所规定。5.4.2 射孔弹的选择和老化每批产品至少试验12发射孔弹，应仄最小为100峨的主产批量中瞅(高温炸药的生产批量为300发)。在进行试验之前，!射孔弹应至少贮存28d.使其发生一定的老化。5.4.3 射孔枪结构带枪身射孔器的两端应有压力密封套芫且在整个测试期间应密封可5.5 试验条件5.5.1 间隙对于所有的射孔器，均采用零间隙。5
16、.5.2 温度环境5.5.2.1 射孔器在规定时间内暴露于额定温度环境下，在一定温度下进行发射，温度误差范围为士50C。对于电缆作业，额定时间为lh;对于油管输送作业，额定时间不少于100h。5.5.2.2 射孔器暴露环境的最大升温速率为30C/mino5.5.2.3 在暴露期间，暴露环境的平均温度变化应控制在1:50C之内，但允许超出范围的时间小于总暴露时间的10%。5.5.3 试验介质常温常压试验和高温连续流动介质将热量均匀5.6 试验程序5.6.1 发射数量加热后的射孔器和基5.6.2 组装射孔总成SY/T 6297.1-2004 2 4 主靶，3一平头焊接，4一副担固31钢I!结构示意
17、图按射孔枪的长度、孔击，中接阳等选黯靶蝠.枪、靶准确两位，阳点火位置o5.6.3常温常压下射孔(拼蛐f. L_一._#确定点火位置后，引爆射孔器。5.6. 4 高温常压下射孔5.6.4.1 温度监视整个测试过程中，毗邻底部和顶部射孔弹的射孔枪外表面温度应分别通过直接接触方式监视。热电偶应精确地屏蔽，以确保准确的枪体表面温度。对于整个测试，为了获得实时连续的温度分布记录，应采用热传感和遥测记录设备。所有的设备应按通用条件进行校准和检定。5.6.4.2 加温按5.5. 2要求，加热射孔器系统到预定温度。9 SY/T 6297.1-2004 5.6.4.3射孔把加热后的射孔枪系统定位到预定的点火位置
18、，启动点火系统点火。5.6.5 数据测量5.6.5.1 穿孔深度对未穿透靶的孔，用直径为1.5mm2. Omm的探针插入孔内测得的值加上已穿透的主、副靶厚度之和。5.6.5.2 穿孔孔径将卡尺量爪伸入靶孔眼内，成90。方向测量出长轴和短轴的值。5.7 测量结果的表述5.7.1 测量精度5.7.1.1 穿孔深度精度为lmm。5.7.1.2 穿孔孔径精度为O.lmm。5.7.2 数据记录5.7.2.1 记录试验结果，计算平均值，格式参见附录D。5.7.2.2 平均穿孔深度数据表示为高温常压穿孔深度与常温常压穿孔深度之比。5.7.2.3 穿孔孔径为孔眼长轴和短轴的平均值。最小值和最大值数据表示为高温
19、常压与常温常压穿孔孔径之比。5.7.2.4 孔眼圆度应为长轴平均值与短轴平均值的比值，应分别计算高温常压和常温常压条件下的比值。6 射孔枪耐温耐压试验6.1 原理通过对密闭系统加热，使系统中介质升温，当温度达到预定值后，对系统加压，在预定温度、压力条件下对射孔枪进行试验。6.2 试验装置试验装置主要由高压容器、加热器、高压泵、压力平衡阀、温度时间曲线记录仪和控制台等组成。试验装置原理示意图见图4。6.3 试样6.3.1 试样数量至少为二支射孔枪。6.3.2 试样理化性能及尺寸应符合该产品标准规定。射孔枪内腔长度不应小于八倍枪的标称外径。6.4 试验条件及要求6.4.1 密封尺寸应调至最大挤压间
20、隙。6.4.2 试验介质为导热油。6.4.3 试验温度为额定工作温度的1.05倍，控制精度为:!:50C。6.4.4 试验压力为额定工作压力的1.25倍，控制精度为土3.5MPa (500ps) 0 6.4.5 枪体恒温、恒压时间为lho6.4.6 密封件恒温、恒压时间为最长额定时间。6.5 试验程序6.5.1 按设计要求组装射孔枪(不含爆炸品)，如果枪体内需填充支撑棒，其最大外径应比射孔枪内径至少小6.5mm。将射孔枪安置于试验容器中。6.5.2 按试验要求加温，当温度达到预定值后加压。6.5.3 温度、压力均达到试验规定要求时，恒温、恒压至试验规定时间。6.5.4 泄压、降温后，取出试样，
21、进行射孔枪渗漏、枪体变形检查。2 3 4 5 ;65万广6 14 15 16 17 SY!T 6297.1-2004 1 温度传感器;2一釜体上压帽;3一加热板;4一高压釜体;5一介质;6釜体下压帽;7 截止间;8 比例溢流阀;9 单向阀;10一超高压泵;11一试样;12一压力传感器;13 压力表;14 热交换器;15 油箱;16一蓄能器;17一控制台;18一高压泵圈4高温高压试验装置原理图6.6 测量结果的表述记录试验结果，格式参见附录E。7 模拟井底条件下射孔孔眼流动特性试验7.1 原理在模拟现场特定井底条件下对开采的岩石或井中的取心进行试验，以评价射孔孔眼流动特性，并提供一套标准试验条件
22、，来评价射孔器的射孔孔眼流动特性。试验靶及试验装置见附录F。7.2 试验靶7.2.1 试验靶的几何结构7.2.1.1 靶结构如图F.l和图F.2所示，岩心装有模拟油气井套管的面板和将模拟的上覆岩层应力传给试样的柔性套筒，以及将孔隙液压施加到试样边界上的装置。孔隙液压可以施加给试样(径向流动)的圆柱侧面、试样(轴向流动)的未射孔端或以模拟地下孔隙压力场的方式施加给两者。7.2.1.2靶的直径不应小于102mm。7.2.1.3 发射以后，射孔孔眼的最末端和靶背面间的距离至少应等于靶的直径。7.2.1.4 在轴向流动的几何结构中只采用轴与层面平行的岩心。7.2.1.5 靶板和隔层:靶板为10mm厚的
23、A3低碳钢，隔层为20mm厚的Hydrostone或相当物。7.2.1.6 靶的结构应使模拟的上覆岩层应力均匀地施加于岩心。7.2.1.7 保证用于试验的靶的几何结构不会造成对射孔孔眼的旁路分流。7.2.2 试验靶岩心海遗率测试7.2.2.1射孔之前，按附录G对整个岩心的平行于层面的渗透率(K/)和垂直于层面渗透率SY/T 6297.1-2004 ( K l_ )进行测量。K/和Kj_值将在附录H中用来计算预计进入射孔孔眼的流量。7.2.2.2 对于其轴垂直于层面的岩心，轴向流动用于测量垂直于层面的渗透率。沿直径方向的流动用于测量平行于层面的渗透率。对于其轴平行于层面的岩心，采用与上述相反的方
24、法测量。为获得垂直于层面的流动，沿直径方向的流动方法中应使流体流动方向垂直于岩心层面。具体技术条件应符合下列规定。7.2.2.2.1 渗透率测量应与射孔所用的有效应力条件相同。7.2.2.2.2 岩心应处于与射手L试验所用相同液体的饱和状态，且这两种试验采用相同液体和流量范围。7.2.2.2.3 7.3 试验装置7.3.1 由围压容器、井筒如楠、孔隙压力流言系统组成，示意图见图F.3。7.3.2 围压容器的内径不应小于1吨12m(12in)。7.3.3 模拟井筒的容器应装有一个储罐或、其他压力平衡器，储罐或其他固力平衡器的容积为3.8L，同时至少满足能预先加压到1/2预期的并筒压力，井有内径至
25、少为6.35rnrn的管子与井眼容器相连./ 结7.3.4 孔隙压力系统应能够均竭孔前加压和射孔后的流亏高夜所需的压力，在岩心上不应有压力波动，在岩心的人口处装有一扑过滤器，用于滤去所需3m直径或更大的颗粒。7.3.5 应提供传感器、测毒仪表或精号声蜜的其他装置，以测量围斥、井眼压力、孔隙压力、液流入口温度和流过试样的流量;7. 3. 6 应在液体进入岩心生测量流动液体温度。7.4 试验装置校准7.4.1所用仪器、仪表应在每面内。7.4.2 对于射孔和渗透率均试验装置，应测同于系统阻抗和紊流所导致伊压降与流量的函数关系，这项试验每年至少要进行一饮。7.5 试样7.5.1 每批产品至少试验才发射
26、孔弹，拉从非、为10吵的伞批量中取(高温炸药的生产批量为300发)。在进行试验之前，射孔弹业至少峙存28d.传真发牛一定的老伴。7.5.2 试验射孔器为单发坷孔器，单发严孔哈吨身的制非应使严内阁隙和严壁(或盲孔塞)厚度及材料均与批量生产的枪身一样。7.6 试验条件7.6.1 为了在一般条件下xJ数据进行桌集和f比较，给出!标准试挝条件。在开下压力条件下，实际储层中由射孔器引起的渗透率如可能是和备。发射峙的蓓在情况可能对同于标准的试验结果，这取决于实际储层的特性、所局的负压、动态井筒储存效:hJ生产压差、液d成分和粘度、射孔相位和发射密度及其他因素。为取每最佳的现场结果，本章守用于模拟其每一个号
27、素7. 6.2 岩心采用贝雷砂砂、岩，应、满足4.1-的规寇户其对于主韭水的绝绝一对一渗渗透率(平行于层面)应为10O X10-3气F!m24制00x 10-3 f-1m时2。对于单发装药量不大于15g的射孔弹来说，岩心直径应为102mm土3mm;对于单发装药量大于15g的射孔弹，岩心直径为178mm士5mm。试验可使用平行或垂直于层面切割的岩心，进行射孔器性能对比试验时，只采用层面平行于轴线的岩心。7.6.3 孔隙压力应只施加于岩心的圆柱侧面，见第F.2章。7.6.4 孔隙液体为3%的NaCli容液或煤油。7.6.5 射孔器引爆时施加的压力如下:一一围压:31.0MPa C4500psi)。
28、一一孔隙压力:10.3MPa (1500ps)。12 SY/ T 6297. 1-2004 一一井筒压力:6. 9MPa C1000psi)。这里给出了20.7MPa(3OOpsi)的岩心有效应力和3.4MPa(500psi)的负压射孔。流动试验可在井筒压力和孔隙压力为大气压力条件下进行，但应同时降低围压以保持有效应力为2().7MPa(3000psi)。7.6.6 流动期间压差为345kPaC50psi)。7.6.7 除带偏靠装置的零相位射孔器外，射孔器测试间隙均为12.7mm，带有偏靠装置的零相位射孔器应以在井内所设定的伊隙进行试验。7.7 试验程序7.7.1 试验川川将制备的岩心J靶板飞
29、柔&套制分配器组装一起，装入围压容器。7.7. 1. 2 将装有射孔弹、电拾与发射导线相连放今盘盘主盟军空虫。使围压、孔隙压力和井筒压力达到所要求的压力，并引宠射。7.7. 1. 3 已平衡的井筒和孔隙压力可、慢降至大气压力，同时间步地降低围压，以保持有效应力(围压减去孔隙压力)恒定。根据所需要的流动压差，对岩心施加孔隙压切，使液流流过岩心。在此 i 压力下，流体流过岩心至少为1011我直到流量不再变化为止，取时间较*者。. ._- -_. ._._-_ - 4 注:模拟压差大小取决于1选择的流动几何状态和射孔岩克、的有效渗透率。7.7.2 数据测量t 7.7.2.1 岩心无碎屑穿于自深度z用
30、钝探轩测量岩心端面到孔眼内出现第一个碎屑之间的距离。7.7.2.2 岩心总穿孔深晨:11量岩75的端面到穿孔孔眼末端的距离。7.7.2.3 射孔孔眼的断面直径:沿孔眼长度方向上以25mm间隔测量各断面的孔眼直径。7.7.2.4 压差和流量。川2.5所用流体的入吁面再相应的醉。7.8 测量结果的表述7.8.1 测量精度7.8. 1. 1 穿孔深度的测量精度为1。7.8. 1. 2 穿孔孔径、射叫孔眼的断面l径精fJt为o.lrruil。7.8.2 数据记录记录试验结果，格式争见附录I。7.8.3 试验的有效性发射以后，人口孔眼庄位于西时心，旧时展顶端自轴线的酬不应大于靶直径的1/4。式中:一一平
31、均射孔孔眼半径，mm; R 岩心半径，mm; Qc一一一预计流量，cm3/ s; Qm一一实测流量，cm3/s。计算公式，岩心流动效率( 4 ) 为用于油井产能模型，射孔孔眼周围的损伤带渗透率可用岩心初始渗透率乘以读透率降低系数(PRF)来估算。PRF按式(5)计算:13 SY/T 6297.1-2004 式中:CCFE) ln Crc/r) PRF=-; . . r rc一一损伤带半径，可通过选取损伤带厚度来确定，mm。14 CCFE) lnrc (5) SY/T 6297.1-2004 附录A资料性附录)本部分章条编号与APIRP 19B: 2000章条编号对照表A.l给出了本部分章条编号
32、与APIRP 19B: 2000章条编号对照一览表。表A.l本部分章条编号与APIRP 19B: 2000章条编号对照本部分章条编号对应的APIRP19章条号1 o. 1 2 1. 1 3. 1. 1 1. 2. 3和1.2. 6 3. 1. 2 1. 2.1 1. 2. 3 3. 1. 3 1. 2. 4 3. 1. 4. 1 1. 2. 5第1段3. 1.4.23. 1.4.6 1.2.5. 11.2.5. 5 3.2. 13.2.2 1. 31. 4 3.3. 1. 13.3. 1.2 1. 51. 6 3.3.2 1. 7 3.3.3. 13.3.3.3 1. 9. 11. 9. 3
33、3.4.1 1.9, 1.9.2, 1.9.3的最后一句3.4.2 1. 10 3.4.3 1. 8 4. 1 2.1 4. 1. 1 2.2 4. 1. 2 2.3 4. 2. 14. 2. 4 2.4. 12.4.4 4.3.1 2.4.6 4.3.2 2.5.32. 5.4 4. 4. 14. 4. 2 2.5. 12.5.2 4.4.3 2.5.5 4.5.1 2.4.5 4.5.2 2.5.5 4.5.3. 14.5.3.2 2.5.62.5. 7 4.6. 1. 1 4.6.1.2 2.5.7最后一句4.6.2 2.5.9 4.6.3 2.5.8 5. 1 3. 1第一段5.2 3
34、.3 15 SY/T 6297. 1-2004 表A.l(续)本部分章条编号对应的APIRP 198章条号5.3 5.4. 1 3.4 5.4.2-5. 4.3 3.5- 3.6 5. 5. 1 3. 7 5. 5气、3. 9 55 4 il乍k3.10 23二、气3. 8 56 4 . 了平、气3. 12 5. 6.3, 四E、气3. 2 5.6. 4.1 4 11 5.6. 4.2 , 卡5. 6. 4.3 / 卡5.6. 5.1 - 5.6. 5.2., .巧 3.13.1卡3.13.25. 7. 1. )/ / 3. 13. 1第二句5. 7. 1. 12 / 3.13.2最后一句57
35、2( / 3. 13. 1- 3. 13.3部分内容6. 1 I曲/3.14第一段6. 2 / 3.14.1 6.3.1 Jar - -1 ,.r-可E-、6.3. 2( / 3.14.f部分内容3. 14. 1掉分内容-1 1 卡/飞3.14.2 3.14.1部分内容了4h 7.2.1r二412 拥叹，4略7 U咀可严J 4! 3 7.4 l飞幽th!:t!，_吨 416 7.5.1-7.t5.2. . J t 4.4f 4.5 / 扩117. 6 _归 唱唱_,_.-. -J 7. 7. 1 4.8 7. 7.2 4.9 7. 8. 1 7.8. 2 7.8. 3 4. 2b 7.8. 4
36、 4. 10 L_一16 毒渊山湖草辞军炮副辙忡擅进声再晖撵描栅前黯U厅撞进山叫骂得辫描糊带抖汩褂目了混凝土靶射孔试验数据表(APIRP 19B，第1部分)表B.l单发药量g.炸药型号，弹壳材料最高温度(C)一一一1h._一一弛一一_24h，一一100h，一200h最大额定压力MPa，弹架材料射孔密度推荐的最小管子内径有效引爆方式碎屑质量试验编号:服务公司枪外径及商品名射孔弹名称射孔弹生产编号射孔枪类型测试相位一一一一。碎屑描述备注生产日期引爆顺序一一一由上到下，一一-由下到上8 二士专三二二二地1m.坞，砂子，样块抗压强度-2一亏一4 ，质量，水泥E国平均值22 20 19 18 干王16
37、司了15 2叫己骂-lNee品检验类型: 自检 J第三方我证实这些测试是根据SY/T6297.1一2004(汹气井射孔器评价方法第1部分:APl推荐的射孔器评价方法作出的。试验所采用的所有物品，例如射孔枪、射孔弹、导爆索等，都是根据标准生产的产品，并且在测试中未作任何改变。套管数据2外径靶数据3外径抗压强度测试日期射孔弹序号间隙.mm. 套管孔眼直径(短袖)，mm .! 套管孔眼直径(长轴)，rnIll . 平均套管孔眼直径，mm. 总穿孔穿深度.mm. 内毛刺高度，mm. 射孔弹序号间隙，mm. 户套管孔眼直径(短轴)，mrn .;. 套管孔眼直径(长轴)，mm . 平均套管孔眼直径，mrn
38、.r. 总穿孔穿深度，tlUll.川.，.内毛刺高度，mm. 备注检验证明检验人(日期)职务)(地址)公司)公司职员再检验人. 、3理HS骂国|Nee品毒蛐mn蹦章博毒糊阁ua输事叫汩啤毒峰擅进冉冉鄙撵描姗阳UC知辛1节汩酣嘻摊摆进山且部撵巅讪附带wm回栅门了应力条件下贝雷砂岩靶射孔试验数据表(API即1饨，第2部分)炸药质量g，一一一一一炸药，弹壳材料最高温度(C)一一一一lh，一一-弛一一_24h，一一_100h，一一200h表C.l岛1Pa最大额定压力生产日期检验编号s百芸芸ET射孔弹名称射孔弹代号射孔枪型号有效引爆方式。齐发选发，平均值6 5 4 3 2 1 号弹贝雷砂岩体积孔隙度一一
39、一一一%面板孔眼直径(短轴)，mm. 面板孔眼直径(长轴)，mm. 平均面板孔眼直径，mm. 试验日期总深度，tnm. 备注检验证明检验类型: 自检 第三方我证实这些测试是根据SY/T6297.1一24a计算流动效率(CFE)时采用的数据z压差kPa 补充数据z流体温度 CFE数据之前的累积流量L 流体粘度rnPa. s CFE数据之前的最大流量cm3/s 无碎屑穿孔深度mm CFE数据之前的最大压差kPa 平均穿孔半径nu丑岩，心总穿孔深度mm 总流量cm3/s 流过碎屑的流量的校正值(如果测量)旷/s净流量cm3/s 射孔孔眼的断面直径，给出25mm间隔的直径，或附上具有适当比例的草图或照片。附注:采用元碎屑深度的计算流量(见附录H)cm3/s，按7.8.4确定的CFE审核2校核g试验g26 呻可CON-.F属FN唱同问中华人民共和国石油天然气行业标准油气井射孔器评价方法第1部分:API推荐的射孔器评价方法SY jT 6297. 1-2004 峰石油工业出版社出版(北京安定门外安华里二区一号楼石油工业出版社印刷厂排版印刷新华书店北京发行所发行奇峰880X 1230毫米16开本2Y.印张61千字印1-10002004年8月北京第1版2004年8月北京第1次印刷书号:155021. 5804 定价:18.00元版权专有不得翻印
