1、GB/T 755. 2-2003/IEC 60034-2 ,1972 前为了积极采用国际标准.尽快地适应国际间经济贸易发展和技术交流的需要，鉴于国家标准GH 755-2000(旋转电机定额和性能等同采用IEC60034斗标准，涉及电机的损耗、效率的内容引用了IEC60034-2标准。因此，本部分等同采用IEC60034-2(旋转电机(牵引电机除外)确定损耗和效率的试验方法)(1972年第3版包括1995年第1号修改.1996年第2号修改)。本部分的附录A是资料性附录。本部分由中国电器工业协会提出。本部分由全国旋转电机标准化技术委员会归口。本部分由上海电器科学研究所负责起草，哈尔滨大电机研究所、
2、上海电机厂、兰州电机有限责任公司、北京毕捷电机股份有限公司、重庆赛力盟电机有限责任公、上海联合电机(集团)有限公司、河北电机股份有限公司、江苏清江电机股份有限公司、济南生建电机厂等单位参加起草。本部分主要起草人:金惟伟、郭钟瑶、肖兆波、瞿祖方、李宝金、刘金瑛、富立新、谢家清、马维林、才家刚、周奇、崔华建、卡云杰、周国保、李录法。皿GB/T 755. 2-2003/IEC 60034-2 ,1972 1 范围旋转电机(牵引电机除外)确定损耗和效率的试验方法本部分适用于国家标准GB755-2000规定范围以内的所有直流电机、交流同步电机以及交流感应电机。其原理也适用于其他型式的旋转电机，如旋转变流
3、机、交流换向器电动机以及交流单相感应电动机，这些电机通常采用其他方法确定损耗。2 规范性引用文件下列文件中的条款通过旋转电机的本部分的引用而成为本部分的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本部分.然而，鼓励根据本部分达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本部分。GB 755-2000旋转电机定额和性能(idtIEC 60034- ,1 996) GB/T 2900.25-1994 电工术语旋转电机(neqIEC 50(41 1)1984) GB/T 5321-1985 用量热法测定大型交流电机的损
4、税及效率(neq1EC 60034- 2A, 1974) GB/T 7676. 1-1998直接作用模拟指示电测量仪表及其附件第l部分:定义和通用要求(idt IEC 51-1 ,1 984) IEC 34-17 , 1992 变频器供电笼型感应电动机应用导则3 总则3. 1 目的本部分旨在为确定效率而确立试验方法，也为因其他目的需要求得某些特定损耗时规定试验方法。3.2 概述试验应在完好的电机上进行，所有盖板均应按正常运行状态装好。对不属于电机本身的自动电压调节器的路器件，除非另有协议，应使之处于不起作用的状态。i式验中所使用的测试仪表及其附件，如仪用互感器、分流器以及电桥，除非另有协议，其
5、准确度应不低于O.5级;三相功率表及低功率因数功率表的准确度应不低于1级。选用仪表时应注意使读数在有效量程以内，小于一格的数值占实际读数的百分比应极小，且应易于估计。有可调节电刷的电机，电刷应置于相应规定定额时的位置。空载试验时，电刷可以放在中性轴线上。转速可以用闪光测频法、数字计数计或转速表测定。在澳!i-E转差时，其同步转速应根据试验电源的频率来确定。如测定整套机组的总效率或其输入功率，例如有二台电机的机组、或一台电机台变压器、或一台发电机和一台原动机、或一台电动机和台被拖动的机器，则没有必要指出其各个单元的效率。若效率为分别给定，也只能作为近似值看待。3. 2. 1 符号本部分所用符号的
6、一般合义如下I GB/T 755. 2-2003/IEC 60034-2 ,1972 Cz自减速常数Ig电流Iiz额定电压时的负载电流1 ir :降低电压时的初级主电流l :额定电压时的空载电流10, :降低电压时的空载电流，转动惯量nE转速，r/minnN:额定转速Nz转轴的转数P能直接测量的损耗P，额JE电压时吸收的功率P1r:降低电压时初级主绕组吸收的功率PFe:按4.1.2川、5.1. 1 a)及6.1. 1 a)规定的铁耗P按4.1. 2 b)、4.1. 2 c)、5.1. 1 b)、5.1.1c)、6.1. 1 b)及6.1. 1 c)规定的风摩能(即机械损耗)P，短路损耗，等于符
7、合6.1. 2的负载状态下运行绕组的2R损耗及符合6.1. 4的负载杂散损耗之和P，自减速试验期间损耗之总和S转轴角位移52转差率U，主变阻器端子间的励磁电压U :总励磁电压U额定电压Ur:负载试验时降低的电压iJ，转速与额定转速之差的标么值队领定电压时的负载相位角(Jr :降低电压时的负载相位角CFo:额定电压时的空载相位角机，降低电压时的空载相位角3.3 定义本部分中所用一般术语的定义应参照GB/T2900. 25-1994(电工术语旋转电机。本部分所用的主要术语，定义如下:3. 3. 1 效率efficiency 以同一单位表示的输出功率与输入功率之比称之为效率，通常以百分率表示。3.3
8、.2 总损耗total 10阻四输入功率与输出功率之差3.3.3 制动试验braking t.sl 当电机作为电动机运行时，用制动器或测功机测定轴t的转矩，同时测定其转速以确定该电机的输2 GB/T 755. 2-2003/IEC 60034-2: 1972 出功率。当电机作为发电机运行时.用测功机确定输入的机械功率。3.3.4 校准电机试验calibrated driving machine test 将一台校准过的电机与被试电机机械桐合，由前者的输出或输人电功率来计算被试电机的输出或输入机械功率。3.3.5 对拖试验mechanical back-to-back test 将两台完全相同的
9、电机机械桐合，根据一台电机的电输入与另-台电机的电输出之差(见图1)计算两台电机的总损耗。图1对拖试验3.3.6 回馈试验electrical back-t，护backtest 将两台完全相同的电机机械祸合并接在同一电源上，根据从电源吸收的功率输入确定两台电机的总损耗(见图2)。困2回馈试验3.3.7 自减速试验retardation test 当试验时只有某几项损耗存在，则这些损耗可从它的减速率推导出来。3 GB/T 755. 2-2003/IEC 60034一2:1972 3.3.8 热量法试验calorimetric t回t电机损耗由它产生的热量推导出来。由冷却介质的温升与流量之积，以及
10、在周围介质中散出的热量，计算电机损耗。3.3.9 空载试验no-Ioad lest 电机作为电动机运转，轴上的有效机械输出为零。3. 3. 10 开路试验。pen-circuttest 电机作发电机运转，线端开路。3. 3. 11 持续短路试验sustained short-circuit test 电机作发电机运转，线端短路。3.3. 12 零功率因数试验zero power factor t四t同步电机作过励磁空载试验，功率因数接近于零。3. 4 基准温度如无其他规定，所有JR损耗应换算到下述温度2绝缘结构的热分级A ,F: B F H 基准温度/，C75 95 115 130 如按照低于
11、结构使用的热分级规定额定温升或额定温度，则应按较低的热分级规定其基准温度。4 直流电机4. 1 各项损耗下列各项损耗之和为电机的总损耗。4. 1. 1 励磁回路损耗a) 并励或他励绕组及励磁变阻器中的JR损耗。b) 励磁机损耗。由主轴拖动并成为整台电机一个组成单元，专门作为主机励磁用的励磁机，艺所产生除风摩耗以外的全部损耗，包括励磁回路中变阻器损耗，均属于励磁机损耗。当励磁由独立电源供给时，如蓄电池、整流器或电动发电机组，则励磁电源内部的损耗或连接电源与电刷的接线中的损耗均不计人。注:如需要他励系统的损耗，则应另行列出。可用励磁功率除以励磁系统效率，然后减去励磁功率而得。4. 1. 2 恒定损
12、耗4 a) 磁路中的铁耗以及其他金属件中的空载杂散损耗。b) 摩擦(轴承、电刷)耗，但不包括独立润滑系统中的损耗。公用轴承，不论是否随机供应，应单独列出其损耗。注如需要独立润滑系统中的损耗，如应单独列出。c) 总风耗，包括与电机成为一体的风扇及其他辅机(如有)所消耗的功率。其他与电机并不成为一体的辅机，如风机、水泵、汹泵的损耗，虽然专供此电机使用，仅在协议有规定时才计入作为GB/T 755. 2-2003/IEC 60034-2: 1972 损耗。注z如需要独立通风系统的损耗，因为它不属于电机丰身损耗的一部分，故应单独列出。4. 1. 3 负载损耗a) 电枢绕组以及电枢电流流过的其他绕组(如换
13、向绕组、补偿绕组、串励以及其他串接的绕组)所产生的IR损耗。b) 电刷的电损耗。4. 1. 4 负载杂散损耗a) 由于负载而在铁心以及导线以外的其他金属件中引起的损耗。b) 电枢导线中由于与电流有关的磁通脉动和换向所引起的涡流损耗。c) 电刷中由换向引起的损耗。注这些损耗有时就称为杂散损耗。但并不包括第4.1. 2时中所述及的空载杂散损耗。4.2 效率确定4. 2. 1 各项损耗的确定根据下列各项损耗之和计算效率。确定各项损挠的方法如下4.2. 1. 1 励磁损耗4.2.1. 1. 1 励磁绕组IR损耗此损耗等于2R，其中R为并励绕组(或他励绕组)换算到基准温度的电阻;l为励磁电流。除本节中c
14、)项外，励磁电流均指额定转速、额定负载时的电流。对c)项，则指空载额定转速时的励磁电流。如负载试验期间励磁电流无法测定，则应按下述方法取值:a) 对并励或他励发电机(不论有无换向极).取电机的空载电压等于额定电压加电枢回路在额定电流时的电阻压降(包括电枢绕组、电刷，再加换向绕组(如有).并参看4.2.1.3.2)之和所对应的励磁电流的110%。b) 对带有补偿绕组的并励或他励发电机，取电机的空载电压等于额定电压加电枢回路在额定电流时的电阻压降(包括电枢绕组、电刷、换向绕组和补偿绕组，并参看4.2.1.3.2)之和所对店的励磁电流。c) 对平复励发电机，取空载额定电压时的励磁电流。d) 对过复励
15、、欠复励、以及a)项到c)项所没有包括的特种型式发电机，由制造厂与用户协商决定。e) 对并励电动机，取额定电压时的空载励磁电流。4. 2. 1. 1. 2 主变阻器损耗此损耗等于rROR为所考虑的定额情况下主变阻器在回路内的电阻.为4.2. 1. 1. 1中所述的励磁电流，损耗也等于IU.即励磁电流I乘以主变阻器端子间的电压降U，4. 2. 1. 1. 1和4.2. 1. 1. 2损耗之和为U，.为励磁电流.U，为总励磁电压。注如励磁回路中有承久性串接电阻，则应视同主变阻器一样处理。4. 2. 1. 1. 3 励磁机损耗注本节仅适用于由电机主轴拖动并专为电机励磁之用的励磁机。励磁机从电机轴上吸
16、收的功率减去其线端输出的有效功率(等于主机中4.2. 1. 1. 1和4.2.1.1.2两项损耗之和).即为励磁机损耗。如励磁机由独立电源励磁，则损耗中还要包括此励磁机的励磁损耗。如励磁机可与主电机脱开并分别试验，则它所消耗的功率可用校准电机法测定。如励磁机不能与主电机脱开.I)!测定励磁机吸收的功率可将主电机作为电动机空载运行，或用校准电机法试验(见7.2) .或作自减速法试验(见7.的。在上述三种方法中，励磁机吸收功率等于该整台机组在下列两种相同的条件下所测得总损耗之差。一种使励磁机带负载，另一种励磁机不加励磁，主电机由独立电源供给励磁。3 GB/T 755. 2-2003/IEC 600
17、34-2 ,1972 如上述方法都不适用，则可按4.1确定各项损耗，加上励磁机线端测得的功率而得励磁机所吸收的功率。但此时与主电机同时自tl得的机械摩擦耗与风耗不必计入e4.2.1.2 恒定损耗4.2. 1. 2.1 额定电压下空载试验电机作为电动机空载运行，在额定电压下，调节励磁使转速保持额定值，然后测定其恒定损耗。励磁最好由独立电源供电。电机吸收的总功率，减去电枢绕组和励磁绕组的IR损花，即得全部恒定损耗。如带有同轴励磁机，励磁绕组12R损耗一项应由励磁机吸收的功率代替。4. 2. 1. 2. 2 开路试验恒定损耗可用一台校准电机拖动被试电机到额定转速而获得。被试电机作为发电机，调节其励磁
18、(最好由独立屯源供给)使主载电压等于额定电压，此时可由校准电机所吸取的功率求得被试电机轴上的输入功率，即为恒定损耗之总和。切除励磁，用上述同样方法即可获得摩擦耗与Jx耗。铁耗可从总恒定损起减去风摩耗而得。从前述切除励磁时测得的损槌减去提到电刷后所得的损耗即得电刷摩擦耗。4.2. 1. 2. 3 自减速法试验被试电机如具有大转动惯量，贝JJ总恒定损耗以及单项t!定损耗均可由自减速法试验求取。4.2.1.3 负载损耗4.2. 1. 3.1 电枢回路.fR损耗此损耗可由电流与测得并换算至基准温度的屯阻汁算刷得。如因电阻太小不能测定时，可用计算法求得。注2在本标题下电阻应包括补偿绕组、换向极绕组旦分流
19、电阻。如串励绕组与分流电阻并联，则IR损耗应用总电流和且电阻计算。4.2. 1. 3. 2 电刷电损耗此损耗可由电枢电流乘一个周定压降而得。所有炭质或石墨电刷每一极性的压降取1V;如系金属与炭混合的电刷取0.3V;即前者总压降为2 V，后者为0.6V 0 4. 2. 1. 4 负载杂散损耗除非另有规定，假定负载杂散损耗与电流平方成正比。在最大额定电流时其总损耗值为:元补偿绕组电机:电动机为额定输入的1%多发电机为额定输出的1%，有补偿绕组电机:电动机为额运输入的O.5 % ; 发电机为额定输出的O.5 %; 对恒速电机，合理的额定输入或输出值应取最大额定电流和最大额定电压时的输入或输出值。对调
20、压变速电动机，每一特定转速时的额定输入应取该转速时最大额定电流乘以此时的电压。对削弱磁场以提高转速的变速电动机，则额定输入应取额定电压与最大额定电流时的输入。对用调节励磁保持恒压的变速发电机，额定输出应取额电压与最大锁定电流时的线端输出。相当于满磁场转速时的杂散损耗值应按前述规定，其他转速时的杂散损花值用表1所列系数与其相乘计算。表1不同速比时的系数速比系数1. 5; 1 1. 4 2 1 1. 7 3 1 2. 5 4 ; 1 3. 2 6 GB/T 755. 2-2003/IEC 60034-2 ,1972 表I中第1栏速比指某实际转速与连续运行的最低额定转速之比。表l中没有列出的i主比其
21、相应的系数可用插入法求得。注2负载杂散损耗可从输入输出试验或因馈试验中求取，把所有已知损耗从总损耗中减除而得。4.2. 1. 4.1 负载引起的铁耗变化这种变化通常可以忽略不计。对特低电压电机，按专门协议，可按前述测定铁心中恒定损耗的方法测定4.l. 2川和4.1. 4a)两项损耗之和。4.1.2a)项损耗可用下述两种方法之测定，ap作为空载电动机或空载发电机运行，但试验时不用额定电压，而用额定电压加(作为发电机时)或减(作为电动机时)因相关负载电流所引起的电极压降。4.2. 1. 4. 2 静止电力变流器供电直流电动机的负载杂散损耗当电枢电流的纹波因数见GB755-2000中2.29)大子。
22、1时，除考虑4.2. 1. 4规定的杂散损稳外，还应考虑自电枢电流的交流成分所引起的附加损耗。此附加损耗按上述交流成分的基波分量所引起的涡流损耗计算。计算方法应按制造厂与用户协议规定。4.2.2 总损耗测定4.2.2.1 回馈试验见7.5)两台相同的电机基本上按同样的额定状态运行，由电源供给的损耗可假定是平均分担的，故可按4.2.2.2 计算效率试验成在尽可能接近定额规定的时间终了时所达到的温度下进行。绕组电阻不必作温度修正。4.2.3 直接测定效率4.2.3.1 制动试验当电机在额定转速、额定电胀、额定电流下运行时，输出功率与输入功率之比就是效率。试验应在尽可能接近定额规定的时间终了时所达到
23、的温度下进行。绕组电阳不必作温度修正。4.2.3.2 校准电机试验(见7.2)当电机在额定转速、额定电压、额定电流下运行时，输出功率与输入功率之比就是效率。试验ft在尽可能接近定额规定的时间终了时所达到的温度下进行。绕组电阻不必作温度修正。4.2.3.3 对拖试验两台相同的电扰，在基本上同样的额定状态下运转，可认为损起是平均分担的，故效率可根据总损耗之半和电输入(如系电动机)或电输出(如系发电机)求得。试验应在尽可能接近定额规定的时间终了时所达到的温度下进行。绕组电阻不必作温度修正。5 多相感应电机5. 1 各项损耗下列各项损耗之和为电机的总损耗5. 1. 1 恒定损耗a) 磁路中的铁耗以及其
24、他金属件中的空载杂散损耗。I!) 摩擦耗(轴承、运行时不提JI的电刷).但不包括独立润滑系统中的损艳。公用轴承，不论是否随机供给，应单独列出其损耗。注如需要她立润滑系统中的损耗，则应单独列出。c) 总风耗，包括与电机成为一体的风扇以及辅机(如有)所消耗的功率。其它与电机并不成为一体的辅机，如风矶、水泵、汹泵的损花.虽然专供此电机使用电仅在协议有规定4计人作为损耗。注如需要独立通风系统的损艳.应单独列出。5. 1. 2 负载损耗7 GB/T 755. 2-2003/IEC 60034-2 ,1972 a) 初级绕组的2R损耗。b) 次级绕组的FR损耗。c) 电刷中的电损耗(如有)。5. 1. 3
25、 负载杂散损耗a) 由于负载而在铁心以及导线以外的其他金属件中引起的损耗。b) 初级、次级绕组导线中由于与电流有关的磁通脉动所引起的涡流损施。注1，5.1.30)及b)项中损耗有时称为杂散损耗，但并不包括5.1.10)项的空载杂散损耗。注2，对于由主轴拖动的进相机等辅助电机，其损耗可用与同步电机的励磁机损耗同样方法计算，单独驱动的进相机或调控设备的损耗应根据主电机的额定情况单独列出，这些损耗可根据有关设备的标准试验方法确定。5.2 效率确定5. 2. 1 各项损耗的确定效率可由下列各项损耗之和计算求得。确定各项损耗的方法如下:5.2. 1. 1 恒定损耗5.2. 1. 1.1 额定电压下空载试
26、验5. 1. 1 a) , b)、c)三项恒定损耗之和可从电机作为电动机空载试验中求得。电机以额定电压与额定频率运行，从输入功率中减去初级绕组的IR损耗即得总恒定损耗，次级绕组中IR损耗可忽略不计。5.2. 1. 1. 2 校准电机试验(见7.2)各项恒定损耗可采用校准电机拖动被试电机到额定转速的方法(见5.2.3.2)分别确定，被试电机与电源断开，如有电刷，应安置就位。此时被试电机轴上吸收的功率(由校准电机的输入电功率计算求得)即为被试电机5.1.lb)、c)两项损耗之和。如有电刷，提升后用同样方法再试，则可得铀承摩擦耗与全部风耗之和。5.1.1a)项损耗可按5.2.1.1.1款试验所得的总
27、损耗减去风摩耗求得。5. 2. 1. 1. 3 调压空载试验也可用另一试验方法将5.1.1a)项损耗与5.1.10)、5.1. 1 c)两项损耗之和分离。被试电机在额定频率，不同电压下作电动机运行，将电机的输入功率减去初级绕组中的IR损税后的差值对电压平方作曲线。该曲线在电压较低部分为直线，延伸该直线至电压为零，此时的损耗即为5.1.lb)和5. 1. lc)两项损耗之和。应注意，电压很低时，由于转差率增加，次级绕组损耗有所增加，因而所表现出来的损耗也偏高.在画直线时，这些点应舍弃。如电动机起动时次级绕组短路并提升电刷(这是可能的，只要把供电发电机与被试电动机同时起动即可)，则用上述同样的外推
28、法，即可获得轴承损耗与总风耗之和。注.绕线型异步电动机可仿照同步电机.将转于的两相(必要时三相)用直流励磁，则电机可作为同步电动机作空载试验。5. 2. 1. 2 负载损耗5.2. 1. 2. 1 负载试验5. 1. 2 a)项损耗是用测得的初级绕组直流电阻换算到基准温度后的数值和相应的负载电流计算求得。如用负载试验来确定5.1. 2b)项损糙，则次级绕组损耗等于转差率乘以次级绕组的全部输入功率，也就是电机的输入功率减去5.1.1.)项的铁耗和5.1.2a)项初级绕组的FR损耗。采用这一方法，对绕线型电机，直接得出5.1.2b)、5.1. 2 c)两项损耗之和，对笼型电机，直接求出5.1. 2
29、 b)项损花。对后一型式电机，因为无法宦接测量其次级绕组的电阻和电流，所以这是唯-可行的办法。使用这一方法时，转差率可由闪光测频法测定，或在两滑环间(对绕线型电机)，或在辅助线圈的线端间(对次级绕组短路的电机)，或轴的两端间，接一永磁式毫伏计数其摆动次数而得。GBjT 755. 2-2003jIEC 60034-2 ,1972 5.2. 1. 2. 2 计算值对绕线型电机.5.1.2b)项损耗可用换算到基准温度的直流电阻和由圆图或等效电路计算出来的电流计算求得，计算时要用电机的实际变比。所用的圆图型式应按制造厂与用户协议。负载试验时.5.1.2c)项电刷损耗是无法直接测量的，此损耗应以流过电刷
30、的电流乘以一固定的压降而得，对炭质或石墨电刷，各相压降取1V.金属与炭混合制成的电刷则取0.3V。5. 2. 1. 2. 3 降低电压时的负载试验此法同样适用于笼型电机。当降低电压时，如电机的转速保持不变，则电流约与电压成正比降低，功率约与电压平方成正比，当电压降低至额:值的一半时，电流也大约降为额定值一半，功率大约降为额定值的四分之一。异步电机在降低后的电压U，下带负载运行，测量电机输入功率P、初级主电流1和转差率S，以及在电压U，下的空载电流Ior，并测定额定电压U，下的空载电流1，。按下述方法作向量图(图3)可获得额定电压下负载电流11的向量，电流向量11，应乘以下列比值2额定电压UN
31、降低的电压U, 加上下列向量t:，1o二10sin50kW、I型(A.4. 1)或U型(A.4. Z)变频器供屯的电动机应用损耗分析法。c) 在试验间作试验的电机(与定额无关)可用正弦波供电的损耗分析法(5.2.1)并补充由U型变频器供屯的空载试验。d) 热量法(A.1. 4)适用于I型和U型变频器供电的任意定额的电动机。A.2 测量仪表的要求应使用测量电流、电压有效值的仪表和有功功率表。在输入输出法中，测量结果的准确度取决于功率表、转矩和转速测试设备的准确度。考虑到谐波产生损耗的作用，应仔细选择测试设备，使其能在相应频率范围内有足够的准确度，以下是对互感器、传感器以及分流电路等测试设备所要求
32、的频率范围fvfj. 10f) 对六阶梯波变频器f. 6j, 对PWM变频器，最高为100kHz 式中j)一-最高额定频率sfr一最高脉冲频率(载波频率)。对于六阶梯波变频器，普通的电动式仪表即能满足这些要求，X才于PWM变频器，必须使用宽频段的设备，优先使用带AD变换器和数字式数据微处理机的电子式仪表。注1，脉冲频率高的场合不宣使用两表法(八CQn接法)。这是民有电容电流存在，输入电流之和可能不为零。因此，应采用每相用一个功率表的测量方法。注2可以认为以下准确度的适用测量设备可以达到要求，功率0.5%，转矩0.4%和转速O.1 % 0 ttzz变频器的输出谐波及其主要次数决定于调制方法，A.
33、6对此作了扼要说明。A.3 总损耗泪q量可采用制动法(5.2.3.1)或校准电机法(5.Z. 3. Z)确定变频器供电电动机的效率，这些试验方法也适用于非额定频率的运行状态，包括弱磁控制tl(Iield-weakening)运行。22 这种直接测量方法仅适用于额定功率不超过A.1. 6规定的电动机。3) 如经协议此方法可用于更大定额的电机。但所确定的效率的误差可能超过GB755-2000中表1规定的容差值。的对常用的指币仪在(见G且/T7676. 1)，其准确度是对标称频率规定的(如对40Hz-. 60 Hz).而在其规定的上限频卒，其准确度等级在许有附加误差(如在1000Hz时为0.4%九电
34、子式测量仪表通常均给出频率范围，指规定的1限频率，所规定的准确度既适用于50Hz或60Hz.也适用于规定的上限频率。以下称此为仪表的频率范围。GB/T 755. 2-2003/IEC 60034-2 ,1972 A.4 损拷分析法借助于修改的空载试验(5.2.1. 1. )和负载试验(5.2. 1. 2. 1)，也可以采用损耗分析法确定效率。其中两项修改的试验均应在额定频率下进行，电压要按变频器的特性，例如用其固有特性曲线或者是磁场定向控制(field-orientedcontroD来调节。使用I型和U型变频器供电时应遵守不同的修改要求。A. 4. 1 万波输出(block-waveoutpu
35、t) 1型变频器供电的电动机5) 假定由空载到满载之间电流波形不变，则相对谐波含量与负载无关。同时，假定附加铁幸毛主要是由于漏磁通反向而产生的，在这些假定前提下，因谐波而产生的附加损耗主要取决于电流，且将随初级电流有效值的平方而变化。理论上是可以用正弦波电压供电和变频器供电的空载试验测得的恒定损耗之差确定负载状态下的附加损耗。然而在实践中，这种方法必然会有显著的误差。A. 4. 1. 1 变频器供电的空载试验视得的输入和用直流电阻求得的初级绕组损耗之差包含了恒定损耗(按5.1. 1.仅考虑了基波)和以下各项分量.一因涡流导致电阻增加的初级绕组附加损施;二附加铁耗;因谐波而产生的次级绕组损耗;在
36、作空载试验时(5.2.1.1.1)以上各项分量均包含在恒定损耗总和之中。A.4.1.2 变频器供电的负载试验采用5.2. 1. 2. 1的方法，由变频器供电的负载试验数据计算求得的次级绕组损耗将特别小。如元其他规定，为了弥补在空载和负载状态下次级绕组谐波损麓的差值以及初级绕组谐波涡流损耗，满载损耗应增加0.5%输入功率(除5.2.1.3规定的0.5%输入功率总杂散损耗之外)，并且认为这些损耗随初级电流的平方而变化。A. 4. 2 U型变频器供电的电动机注下述内容适用于六阶梯波和PWM型变频器。可以认为谐波电流的绝对值与负载无关，利用变频器供电的空载和负载两种试验就可求得效率。附加损耗包括在按5
37、.2. 1. 1. 1空载试验求得的恒定损耗总和之中，因而损耗分析法中只考虑因转差基频电流所产生的那部分次级绕组IR损耗，这些损耗可用不同于5.2.1.2.1规定的负载试验确定，等于转差率与传输给转子的基频功率的乘积，后者也就是电动机吸收的功率减去初级绕组的IR损耗和不包括风摩耗的恒定损耗之和，风摩耗可用自减速法确定，因基频而产生的负载杂散损耗集总值应按5.2. 1 3规定。lfI A. 3给出了谐波功率及相应的附加损耗示意图，只有正弦波电压供电时的恒定损耗为已知时才有可能分离出附加损耗。A. 4. 3 正弦波电压供电负载试验和变频器供电空载试验的损耗分析法如具备正弦波电源，应按5.2.1.2
38、.1款规定的负载试验确定负载损耗，空载试验则应按4.9规定进行。日本文件不包括PWM两制I型变频器供电的详细说明。23 GB/755. 2-2003/IEC 60034-2 ,1972 i曹波功享Ju_f 正西披供电功率PLn_h 直于IK损耗定于IR损耗ft 铁耗性耗辑于j2/损耗转子IK损耗10,1.10 = 0 风靡羁由谐披引起的损韩负载如散耗l皿a)正5直被电压供电b)因非正弦电压供电的谐波功率及相应的附加损耗图A.3功率及损耗分流图6负载杂散损耗按5.2.1.3确定。A.5 正弦波供电确定损耗并叠加以假定增量的方法为确定以输入功率百分数表示的附加损耗，以三相笼型感应电动机用正弦波电源
39、供电和用变频器供电，在相同输出的条件下进行了试验。额定输出在30kW和1015 kW之间的电动机，以六阶梯波1型变频器供电，在50Hz或60 Hz运行时，因变频器供电而产生的附加损耗为输入功率的。.61.25%。额定输出于大于30 kW电动机其适当的假定增量为1%，U型变频器供电的电动机，其附加损耗数值与脉冲频率、脉冲发生线路以及调制指数有关。正弦基准波调制的PWM型变频器供电时的试验结果显示，附加损耗值变化范窗从几乎可以忽略直到输入的3%，六阶梯波U型变频器供电时，适当的假定增量值为1.5%。A.6 变频器的主要问题A. 6. 1 典型的变频器输出波形(见图A.4lA. 6. 2 PWM型变
40、频器的谐波变频器输出电压和电流的谐波频i昔取决于调制方法。频率比恒定的载波和基准波相互作用的同步脉冲发生过程可以求出其分析表达式，脉宽调制的U型变频器即为例证，因此，可用基频J，、脉冲频率J，和调制指数M描述电压i皆被频谱。令J，代表变频器的基频，则谐波将为Jo=n元。在同步调制方法中上式中的n为整数。三相桥式六阶梯波变频器中谐波次数n=5、7、11、13谐波含量随次数n的增大而减少。6) 图八3中的符号，P时基频输人功率;Pa传输给次级绕组的功率;F川输t11功率;Fin川i皆被输入功率pP，. n : 谐波输出功率。24 GB/T 755. 2-2003/IEC 60034-2: 1972
41、 载波与基推波八r手￥飞八八rI A J.IrIr.A. AA A AV f-J/ 飞户占产.1.叫矿VYVVVN丛啊I中间电酷的续对中性点的电压线间电压a) 六阶梯披I型变频器驱动相电班 毒草披比l二31=9 b) 六阶梯波U型变频器驱动c) PWM调l!;tJu型变频器驱动圄A.4电流和电压的典型波形脉冲频率J，等于变频器一个主支路中管件的每秒接通次数，PWM调制方式等同于采样频率，参量p=J,/ Jl称为载波比，选为3的倍数使三相输出平衡。正弦波调制和方波调制输出频谱中的谐波次数为n=十mgCmg=2、4)和n=2户十mu(mu =1、3)。调制指数M的定义是基准波与载波的幅值之比，在整个M的宽广范围内近于2J，次的谐波在电动机端子电压频谱中占主导地位。给定了电动机输入的电压谐波条件下，其谐波电流则取决于电动机的阻抗。异步脉冲信号发生线路会产生分数次谐波(fractonalharmonic)。在变频器输出和电动机输入之间接入滤波器可进一步消弱电动机的电流谐波，在脉宽调制I型变频器的情况下为改善其性能接入滤波器(电容器)是很必要的。
