1、GB!T 12785 2002 前言本标准是对GB/T12785-1991(潜水电泵试验方法的修订。本标准与GB/T12785-1991相比，主要技术内容改变如下21.将原试验等级B级和C级改为1级和2级g2.增加了井筒式轴流或混流式潜水电泵测压孔的位置规定$3.增加了污水污物潜水电泵通过能力试验;4.增加了潜水电机转向标志试验;5.增加了对铜条转子杂散损耗的确定;6.调整了表1、表2、表3和表4中的有关参数值;7.修改了流量、扬程和效率的满足规定值的判定方法，废除了原椭圆判定方法，采用容差系数和容差十字线的判定方法。本标准的附录A为提示的附录。本标准的附录B和附录C都是标准的附录。本标准自实
2、施之日起，代替GB/T12785-1991. 本标准由中国机械工业联合会提出。本标准由全罔农业机械标准化技术委员会归口。本标准由中国农业机械化科学研究院，江苏理工大学排灌机械研究所负责起草。本标准主要起草人2赵朝光、王洋。1 !J 中华人民共和国国家标准潜水电泵试验方法GB/T 12785-2002 代替GB/T12785-1991 Test methods for submersible motor-pumps 1 范围本标准规定了潜水电泵的试验方法。本标准包括了两种测量精度等级，1级适用于较高精度的试验，2级适用于较低精度的试验，两种测量精度等级包含了不同的容差系数值、容许波动值和测量误差
3、限。本标准适用于电源电压660V及以下，频率50Hz和60Hz的各类潜水电泵(以下简称电泵)，包括各类潜水电动机和潜水泵的试验。额定电压660V以上的潜水电泵的试验可参照本标准规定的方法进行。2 引用标准下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。GB(T 1032-1985 三相异步电动机试验方法GB 1971-1980 电机线端标志与旋转方向GB/T 3214-1991 水泵流量的测定方法GB/T 3216-1989 离心泵、混流泵、轴流泵和旋涡泵试验方法(eqvISO
4、 2548 ,1 973) GB/T 9651-1988 单相异步电动机试验方法GB/T 10068-2000 轴中心高为56mm及以上电机的机械振动振动的测量、评定及限值(idt IEC 60034-14 ,1 996) GB/T 10069.1-1988 旋转电机噪声测定方法及限值噪声工程测定方法(neq ISO 1680-1 ,1986) GB/T 10069.2-1988 旋转电机噪声测定方法及限值噪声简易测定方法(neq ISO 1680-2,1986) GB/T 10069.3-1988 旋转电机噪声测定方法及限值噪声限值(neqIEC 34-9) JB/Z 294-1981 交流
5、低压电机散嵌绕组匮间绝缘试验方法3试验3. 1 试验内容潜水电泵的试验分型式试验和出厂试验(检查试验)两种，其试验项目按有关产品标准的规定。3.2 试验装置及仪表3.2. 1 试验设备应包括水循环系统、电气控制系统及参数测量系统。3.2.2 水循环系统采用开敞式，如图1所示。应保证通过测量截面的液流具有如下特性=a)轴对称的速度分布;中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局2002-03-10批准2002- 08-01实施1 !) () b)等静压分布gc)元装置引起的旋涡。对于2级试验，以上条件是参考条件。试验管路应符合如下要求2GB/T 12785-2002 连接泵出口直管段应与泵出口法兰端
6、面垂直，管径与泵出口应相等。其长度应不少于40。取压孔的位置、设置形式及制造要求应符合GB/T3216规定。在管路中设置流量测量装置时，其前后直管段长度应符合各种测量装置使用的具体规定。N 试黯电源调压器功率章1一潜水电泵，2泵出口测压管段;3压力表，4流量计前直管段s5 流量计.6流量计后直管段，7流量调节阀图l试验装置示意图3.2.3 凡用于测量的仪器仪表均应有检定证书或报告，并应按规定定期检定。3. 2. 4 各类测量仪表的测量精度应满足表1对各测量参数系统误差的规定。对仪表的精度要求如下ga)电洗表、电压表及单相瓦特表(包括低功率因数瓦特表)的精度应不低于O.5级;兆欧表允许使用1.0
7、级g三相瓦特表的精度应不低于1.0级;互感器的精度应不低于O.2级;电桥的精度应不低于O. 2级;b)使用电量变送器时，其精度应不低于土0.5%(出厂试验应不低于士1%), c)数字式转速测量仪(包括十进频率仪)及转差测量仪的精度应不低于土0.1%, d)转矩测量仪和测力计的精度不低于1.0级pe)温度计的误差在土1C以内s。涡轮流量变送器的精度不低于1.0级，其他流量测量仪表应符合GB/T3214 , g)弹簧压力计精度不低于0.4级，也可使用精度相当的压力传感器或其他仪表。凡是经过校准或通过与有关国家标准比较，证明对电泵有关参数测量的系统误差不超过表l规定范围的其他测试设备和方法均可使用。
8、j刊lGB/T 12785-2002 表1测定量的允许系统误差允许范围/%测定值i级2级流量土1.5 扬程:t 2.5 轴功率:t 1. 0 电动机输人功率:t 2.0 转速+0.35 士.43- 2. 5 选择指针式电气测量仪表时，应使测量值位于仪表量穆的20%-95%之内。用两瓦特表法测量三相功率时，应使被测的电压及电流值分别不低于瓦特表电压量程及电流量程的20%。若采用弹簧压力计时，应按泵的规定扬程选择合适的量程，其指针的指示值应在压力计量糖的1/3以上。弹簧压力计的读数应读到所测扬程的1/100，并应在仪表和取压孔的连接管内完全充满水后再读仪表示值。3- 2. 6 采用电流互感器时，接
9、入副边回路的仪表总阻抗(包括连接导线应不超过其额定阻抗值。容量在750W及以下的三相电动机，除堵转试验外，不允许使用电流互感器。3.2.7 采用自动测试系统时，仪器仪表及数据采集和数据处理装置的系统误差应不超过表1的规定。3. 3 试验条件3- 3- 1 试验用液体应符合GB/T3216的规定。3- 3. 2 试验用电源应符合GB/T1032的规定。3- 3. 3 试验电泵引出电缆长度按有关产品标准的规定。3. 3. 4 试验一般应在电泵淹没于水中的条件下进行。淹没深度应保证试验过程中泵不致产生汽蚀。3.3.5 运转稳定性3- 3- 5. 1 本标准中波动和变化的定义如下:波动:在一次读数的时
10、间内，读数相对于平均值的短周期变动。变化:同一量相邻两次读数间的数值改变。3- 3- 5. 2 电泵主要参数的最大波动幅度及同一参数多次重复读数的变化值达到表2和表3的规定时，系统处于稳定运转，否则为不稳定运转。表2最大允许波动幅度最大允许波动幅度1%测定量l级2级流量扬程士3土6转矩功率转速士l土2注z当使用差压计测流量时，观测液柱差的最大允许波动幅度1级为士6%12级为:t1Z%。3.3.5.3 系统稳定运转时，每一工况点可只记录一组读数目3.3.5.4 系统处于不稳定运转时，对参数的波动幅度超出允许范围造成的不稳定，可设置稳流栅、阻尼器、稳压器等稳定装置和采取其他减小波动幅度的措施，使之
11、达到稳定。对参数的变化超出表3规定范i92 GB/T 12785-2002 围的不稳定，应查找原因改进试验条件，达到表3规定后，再重新取数，原有读数应成组作废。表3同一量多次重复测量的变化每一量多次重复测量的最大值与最小值间的最大偏差8/%流量、扬程重复读数组数转速转矩功率1级2级1级2级3 0.8 1. 8 0.3 O. 6 5 1. 6 3. 5 O. 5 1. 0 7 2. 2 4. 5 O. 7 1. 4 9 2.8 5.8 0.8 1. 6 13 2. 9 5. 9 O. 9 1. 8 20 3.0 6.0 1. 0 2. 0 注z最大值与最小值之间的百分数偏差按下式计算:。最大值最
12、小值X100% 最大值在按表3要求进行试验点的重复读数时，应在调节阀位和水位完全保持不变、电压稳定在额定电压的条件下进行。若通过调整仍不能达到表3的规定时，应降低试验精度等级，并以每一量的重复读数的算术平均值作为该量的实际试验值。3. 4 测量精度测量精度取决于测量误差范围的大小。测量误差是指使用测试设备和仪器直接测得的量以及由这些量间接算出的量偏离实际值的程度，其误差范围表示所测得的性能与实际性能之间的最大可能的差异。误差范围越小，则测量精度越高。详细的误差分析和估算方法见附录A(提示的附录)。只要满足本标准中关于装置和仪器的有关条件，并采用本标准所述的试验方法，对应于各测量精度等级的试验总
13、误差限将不大于表4中给出的数值。表4最大总误差限允许最大总误差限/%测定量1级流量:i: 2. 0 扬程电机输入功率士1.5泵输入功率(由电机输入功率和电机效率算出:i: 2. 0 转速士O.5 泵效率士3.2 电泵效率士2.9 4 参数的测量4. 1 测量时各仪表读数尤其是流量、扬程和输入功率的读数应在同一时刻读取。4.2 流量的测量2级士3.5 士4.0士2.0 +6.4 土6.1 193 GB/T 12785-2002 流量测量采用GB/T3214中规定的测量仪表及方法。4.3 扬程的测量电泵试验时泵的扬程应为出口压力水头、取压孔处液流速度水头及压力表中心距水池面高度的总和，按公式(43
14、)计算。测压孔距泵出口法兰2倍管径距离g井筒式潜水轴流或混流电泵的取压孔应设在井筒直管段，与电泵出口法兰的距离L按公式(1)确定。测压孔的个数、形式及匀压环按照GB/T3216的规定执行。L = 2(D; Dd) 式中，L测压孔至泵出口法兰的距离，mm;D;一一井筒直径，mm;Dd 潜水电机直径，mmc( 1 ) 测压孔至泵出口法兰距离的摩阻损失的修正方法及修正值的计算按GB/T3216规定执行。4.4 电量的测量4.4.1 三相电动机应同时测量三相电流，取其平均值作为电流测量值3三相功率应采用两瓦特表法或三瓦特表法测量。4.4.2 测量电压和电阻时，应从电动机引出电缆端测量。对750W及以下
15、的电动机，除精转试验外，测量时应将电压表接至电动机引出电缆端，将电压调节到所需数值，读取此时的电压值。然后，将电压表迅速换至电源端并保持电源电压不变，再读取其他仪表的数值。空载试验时额定电压下、负载试验时额定负载下，当电源端电压与电动机端电压之差小于电动机端电压的1%时，电压表可固定在电源端进行测量。在测量三相电压时，应取三相读数平均值作为测量值。4.4.3 绕级的直流电阻用电桥测量，电阻在l!l及以下时，必须采用双臂电桥测量。4.4.4 当采用自动检测装置或数字微欧计等仪表测量绕组电阻时，通过被测绕组的试验电流应不超过其正常运行时电流的10%，通电时间不应超过1rnnc 4.4.5 如需获得
16、更准确的功率测量值，可按GB/T1032-1985中附录A进行修正。4.5 转差或转速的测量4. 5. 1 转差或转速的测量优先采用感应线圈法，也可使用其他方法，但所使用的转速传感元件不得使功率消耗有明显的增加或影响泵的进口吸入条件。4.5.2 感应线圄法是将一只带铁芯的多臣线圈密封后紧贴在被试电动机机壳的上部或下部。线圈与磁电式检流计或阴极示波器或数字转差仪相连。试验时测定检流计光点摆动或示波器波形全摆动次数及所需的时间以及电源频率。5 试验前的准备试验前，应检查电泵的装配质量、试验装置及设备，以保证各项试验能顺利进行。6 绝缘电阻的测定用兆欧表测量所有绕组对机壳的冷态绝缘电阻，测量后应将绕
17、组对地放电。对额定电压500V以下的电动机用500V兆欧表，额定电压500V及以上的电动机用1000V兆欧表。7 电动机绕组冷态直流电阻的测定7.1 测量时电动机内部温度应与周围介质温度一致，电动机转子应静止不动。定子绕组的电阻应在电功机引出电缆端上测量。型式试验时电动机应潜入水中。7. 2 每一线间电阻应测量三次，每次读数与兰次读数的平均值之差应在平均值的士0.5%之内，以平均由作为电阻的实际值。194 GB/T 12785-2002 检查试验时，每一电阻可仅测量一次。?3 对单相电动机应分别测量主、副绕组的电阻。7.4 对三相电动机，各相电阻值应按公式(2)公式(8)计算sR_. = R.
18、b + R, +儿，=-【白一一星形接法时.三角形接法时gRa = Rmed - Rbc Rb = Rmed - R RC=R耻CI- Rab Ra RL-Rm =一-，一L+Rah-RmdRmd Rab u R一一 R., -一-C8一-+RKR M Rmd-RbckM 。二.RRc=rL一羔+R卢R_d mo! - -, 式中:Rab一一-引出电缆端A与B间测得的电阻值，.0;R，一一引出电缆端B与C间测得的电阻值，0;R一一引出电缆端C与A间测得的电阻值.0。. ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) ( 5 ) ( 6 ) . ( 7 ) . ( 8 ) 如果各线间的电阻值与三个线间电阻的
19、平均值之差，对星形接法绕组不大于平均值的2%，对三角形接法绕组不大于平均值的1.5%时，则各相电阻值可按公式(的、公式(10)计算=1 星形接法时R z Rav HH-HH-HH- ( 9 ) 2 三角形接法时=R=?Rw .( 10 ) 式中:R.v-三个线间电阻平均值.0.8 电动机的空载试验8. , 空载电流和空载损稽的测定8. 1- 1 试验时电动机的转向应与电泵转向一致。8. .2 型式试验时，电动机不带负载潜入水中(水面应淹过机械密封面或电动机轴伸端).对单相电容运转电动机型式试验时应在起动后将副绕组开路，在额定电压、额定频率下运转0.51h.使机械耗达到稳定，即输入功率相隔15m
20、in的两个读数之差不大于前一个读数的3%时，即可开始试验。8. ,. 3 试验时施于定子绕组上的电压从1-11-3倍额定电压开始，逐步降低到可能达到的最低电压值，即电流开始回升为止e其间测取71l点读数。每点应取下列数值2电压、电流(对三相电动机应取三相电压、三相电流)、输入功率。功率的测量应采用低功率因数瓦特表.8. 1. 4 试验结束应立即在引出电缆端测量定子绕组的直流电阻。8. ,. 5 单相电动机转子等值电阻的测量对单相电动机当空载试验结束测量定子主绕组电阻后，在转子静止的状态下，主绕组施以低值电压，使绕组流过的电流接近额定值，测得此时的电流Il及输入功率Pk，转子绕组等值电阻Ro按公
21、式(1 1 )计算2. ( 11 ) 式中zR;。一试验测得的转子绕组等值电阻，.n; -1 9;) GB/T 12785-2002 Rmo 空载试验后测得的定子主绕组电阻.0。8. 1. 6 对电容运转单相电动机，应测定主、副绕组的有效应数比K。此时应将电动机空载运转，并将副绕组开路，对主绕组施加额定电压Um，并测量副绕组感应电动势已，然后将电压以(U，:;1l8%E.)施于副绕组上，主绕组开路，电动机空载运转，测量主绕组的感应电动势Em.其K可按公式(2)计算:K = (仨去广. ( 12 ) 式中:K一一主、副绕组的有效匣数比;Um-施加于主绕组的额定电压，V; 札施加于副绕组的电压，V
22、;Em-测得的主绕组感应电动势，V;E.-一-测得的副绕组感应电动势.V。8.2 试验结果的计算8.2.1 空载损耗的计算a)三相电动机定子绕组IR损耗P叫按公式(13)计算:P ocul = 3IR ( 13 ) 式中.p叫一一空载试验时定于绕组的IR损耗.W，I。定子相电流，A;Ro-空载试验后定子绕组的相电阻.0，b)单相电动机定、转子绕组的IR损耗P，1按公式(14)计算zP oc, = 1 (R10 + Q. 5R;o) . ( 14 ) 式中:Poeu1 定子主绕组和转子绕组12R损辈革，W;1, 空载试验时定子主绕组电流.A。c)铁耗PF和机械耗PW之和P按公式(5)计算P =
23、p 0 - P oeul . ( 15 ) 式中.P;铁施和机械施之和，W;Po一空载试验时电动机输入功率.W。I U 0 n rr I U 0 2l. rl U 0 8.2.2 绘制空载特性曲线Po=fl瓦)，P=fll瓦)J、lo=fl瓦)(图纱，分离铁耗P时W)和机械耗p/w(W)。rlTT Z ., 作曲线po=flr元旦11.延长曲线的直线部分与纵坐标轴交于P点.P点的纵坐标即为电动机的机飞N/ 械艳。PI-=工-/，=f(争)叫AWW / 004，。fPLR P，=f(岔旧(告内Pr-c p如Un ) Un (-;T (-;-) UN . UN 。图2空载特性曲线1 P f GB!
24、T 12785 2002 9 电动机的温升试验9. 1 测量方法9. 1. 1 采用电阻法测取定子绕组的温度。试验时绕组冷、热态电阻必须在相同的电缆引出线端测量。9.1.2 电泵潜入水中，在额定频率、额定电压和电动机的额定功率或标膊电流)下按照不同结构型式和功率分别运行1.54h，直至电动机达到热稳定为止。每隔15rnin记录下电压、电流和输入功率，待所测数据稳定后可停机测量.9.1.3 停机并开始计时，连续测定一段时间间隔t1.t2.t时相应的电阻值，直至电阻变化缓慢为止。测得第一点电植值的时间应尽可能短，一般不超过20s. 9. 1. 4 采用半对数坐标绘出电阻R随时间t变化的曲线(图份。
25、电阻标在对数坐标辙上，曲线外延与坐标相交，其交点即为断电瞬间电阻值品。如停机后电阻值连续上升，周u应取测得的电阻最大值作为断电瞬间的电阻值。9.1.5 电动机断电后如能在ISs内测得第一点渎数，则以该值计算温升，而不需外推至断电麟间，否则应按9.1.3和9.1.4内容进行测量9. ,. 6 对各机座号的大功率井用潜水电动机，允许模拟现场条件测试。R/白R 卡飞il /R=fi i 。r/ , 图3电机温升曲线9.2 试验结果的计算9.2. 1 电动机定子绕组的温升按公式(6)计算e且-Ro M=五7(ka+60)+80-85式中，D.8 试验时电动机定子绕组的温升，kzR，一-试验结束时的绕组
26、电阻.0，Ro-试验开始时绕组的冷态电涩.0，K.-常数，对铜绕组K.=235，对铝绕组K.= 225(特殊规定除外); 80 试验开始时绕组的温度(HP为开始试验时电泵周围的水温)，C ; ( 16 ) 。，-试验结束时电泵周围(0.5 rn以内)的水温.C. 9.2.2 额定功率时绕组温升D.8N按公式。7)、公式(8)换算z1.-1 当丁f在土(510)%之内时zMN = M(ir十:-f i山万一一+-au :1|l-A Z州一L一+-M-K 十( 17 ) 1.-1 . , 当tf在士5%之内时197 GB/T 12785-2002 z y州-yhA 4 一-N OV A . ( 1
27、8 ) 式中，8N-额定功率时定子绕组的温升，K;!，一满载电流，即额定功率时的电流，从电动机工作特性曲线上求得，A;1，-温升试验时的电流，取在整个试验过程的最后1/4时间内按相等时间间隔2月l得的几个电流的平均值，A;M-对应于1，时的定子绕组温升，K。10 电动机的负载试验和水泵的性能试验10.1 电动机的效率值按额定电压负载法间接测定或采用直接测定法测取。采用直接测定法时，其试验方法和所周设备参照GB/T1032执行。10.2 杂散损耗P.的测量方法按GB/T10320 注当试验条件不具备时，杂敝损施暂按下列各数取值，IJ、型潜水电动机P.为2.5%P，(P，输出功率h井用潜水电动机(
28、铸铝转于)，滑动轴承结构P氢为2%Pz，棱动轴革结构P.为2.5%P2l铜条转子潜在电动机杂散损就P.的确定按相关产品标准规定执行.10.3 工作特性曲线的测定10.3.1 电泵在额定电压和额定流量下运转1-2h，使电泵达到稳定状态.试验应从功率最小点开始，对离心泵一般从零流量开始，逐步增大至大流量点流量的115%以上。对混流泵、轴流泵或旋涡泵，应从阀门全开状态开始，逐步减少至小流量点流量的85%以下，其间应取至少13个不同的流量点，捆点应均匀地分布在整个性能曲线上。对离心泵和旋涡泵应在13点以上g对tm流泵和轴流泵应在15点以上。每点测量时应有-定的时间间隔以保证该工况点达到稳定状态.工况稳
29、定的判别按表2、表3要求进行e每个工况点应在额定电压下同时测量下列性能参数a对于三相电泵g读取三相电流、输入功率、电源频率、转差、扬程和流量值。对于单相电泵za)分相起动和电容起动电动机读取输入功率、定子主绕组电流、电源频率、转差、扬程和流量值gb)电容运转和电容起动并运转电动机读取输入功率，绕组总电流，定子主、副绕组电流，电源频率，转差，扬程和流量值。10. 3. 2 试验结束应立即在引出电缆端测量定子绕组的热态直流电阻。对电容运转和电容起动并运转的单相电泵应分别读取定子主、副绕组的热态直流电阻，并测定在电容器端电压接近额定工作电压时电容器电流lJA)和用低功率因数瓦特表测量电容糕的损耗功率
30、W.(W)。10. 3. 3 对三相电泵，如试验的最大电流值未达到电动机的额定电流时，应在测定电阻后立即逆转水泵，使试验电流达到额定电流或额定电流的1.25倍之间再测量2-3点。对采取逆转仍不能达到额定电流值的电泵以及不能逆转的电泵，应另配负载，如另配水泵或采用电动机对拖的方法等另傲电动机负载试验。10.4 试验结果的计算10. 4. 1 三相电动机特性计算a)机械耗PW和额定电压时的铁耗PF由空载试验求得FM定子绕组IR损耗PCU1按公式(19)、公式(20)计算PJ l = 3IRl时. ( 19 ) K.十。时丘TPf= R一一一一一-Jrel Ka + 80 . ( 20 ) 式中:1
31、1-一一定子相电流.A;R lt 折算到基准工作温度时定子绕组的相电阻，!l;19B GB/T 12785-2002 R实际冷态时定子绕组的电阻兰相平均值，0;Oref 基准工作温度，C ;各类电机的基准工作温度值见表5。表5电动机的基准工作温度电动机类型绝缘材料或绝缘等级充水式聚乙烯、聚氯乙烯小型潜水电泵充油式E、B级干式充事式聚乙烯、聚氯乙烯和交联聚乙烯井用潜水电动机充泊式E、B级屏蔽式F、H级c)折算至基准工作温度时电动机的转差率Sref按公式(21)计算EKa + 6rel Sref = s一一一一一K. + b.8 + 8, 式中Sr，折算至基准工作温度时电动机的转差率，%; S，-
32、实测转差率，%。采用感应线圈法时按公式(22)计算:忐叫式中3N检流计光点摆动或示波器波形全摆动的次数，次;t 摆动N次需要的时间，S;f , 电源频率实测值.Hz。d)转子绕组的IR损耗Pcu2按公式(23)计算zp，S时(P，- p - PF,) e)输出功率已按公式(24)计算P, P， - i.P P， - (P F, + Pw + p + P叫十P，)式中，P，一一电动机输入功率.W。f)电动机效率弘按公式(25)计算:g)功率因数cos1按公式(26)计算:式中，UL 线电压，V;h 定子线电流.A。10.4.2 单相电动机特性计算弘=去X100% P、cos = 一-一一二. .
33、f3 . U,J, a)额定电压时的铁耗PF，;jip机械耗P1W，由空载试验求得b)定子绕组IR损耗Plll按公式(27)公式(32)计算:分相起动和电容起动的电动机z式中:Pc111 定子绕组IR损耗，W;PCU! = I Rmrc K牛牛OrpfR时d=RM-L一一二:oka+00 基准工作温度FC60 75 50 75 115 ( 21 ) ( 22 ) ( 23 ) ( 24 ) . ( 25 ) ( 26 ) ( 27 ) ( 28 ) 499 G8/T 12785 2002 1, 定子绕组电流，A;Rmref一一折算到基准工作温度时定子主绕组的电阻，(l; Rmo一实际冷态时定子
34、主绕组的电陋，0。电容运转和电容起动并运转的电动机P cul = 1; Rmrf十1; (Raref十R,( 29 ) K.十0，Rm甘二zRm-L一一三:, K. + 0, ,( 30 ) KII + Oref Raref = Ra一一一一一o K. + 0, ( 31 ) whR 一一R ( 32 ) 式中:1m 主绕组电流，A;1, iIl绕组电流，A;R町.，折算到基准工作温度时副绕组的电阻，0;R，-一实际冷态时定子副绕组的电阻，0;K 电容器等效电阻.0.c)转差率Sref的计算同10.4. 1中的c)项。d)转子绕组IR损耗P叫按公式(33)-公式(36)计算z分相起动和电容起动
35、的电动机sD . I K民+0时1- 5, I P凡阳时，=5丘ref.伊(P，一卅Pc叫.，一斗P凡F.)忡川+刊IiR叽1AR凡 l民瓦平1忑瓦.亡刮. . . . . . 叫.电容运转和电容起动并运转的单相电动机Pcu2 =Srel (P1 -P叫PF.)、+ I + (K. 1,) - 2K. 1. 1m sin世J.R ( ka+Oref 1一叫汇丰五百不IZ-E土豆. . ( 34 ) If一(l+marccos -一一一-a 21m 1 . ,( 35 ) 式中:世电容运转电动机主、自绕组电流间的相角差，(0)，0 = P . ( 58 ) ( 59 ) . . ( 60 ) ，
36、 =甲p. ( 61 ) 或P1=Pi平), . ( 62 ) 可雹，-可e( 63 ) 11.2绘制性能曲线按照11.1将测量结果换算到以规定转速为基准的数据，然后绘制它们对流量Q的关系曲线gH(Q)、PQ)、弘(Q)。与各测量点拟合最佳的曲线代表泵的性能曲线(图引。mw% 7比，JUT/-p jpm a p H=f(Q) p,=f(Q) 。Q/m3 h-I 图5水泵性能曲线11. 3 容差系数值泵的规定性能点Q中H.，和乳p的容差系数分别为tQ，tH和句，根据试验精度等级按照表6的规定确定容差系数数值臼303 GB/T 12785-2002 容差系数值参数符号1级/%2级1%流量tQ 士3
37、.5 土8.0扬程tH 士3.0土5.0 效率t、3.0 -5.0 表6上述容差系数值只与泵的制造误差有关并不涉及试验条件和测量误差。对于选用产品样本公布的典型性能曲线批量生产的泵以及输入功率小于10kW的泵，其容差系数值按本标准附录B(标准的附录)选取。11.4 规定流量、扬程和效率的判定通过规定点Q中H以水平线段士tQ Qsp和垂直线段土tH H，p作出容差的十字线。如果H(Q)曲线与垂直线段和/或水平线段相交或相切，可认为电泵达到了规定流量和扬程的要求。泵效率应按照由通过规定性能点Q、H和QH坐标轴原点的直线与测得的H(Q)曲线的交点作一条与流量坐标相垂直的线与l(Q)曲线相交得到j。如
38、果该交点的效率值高于或至少等于亨sp(1时，可认为电泵达到了规定效率的要求。Hlrn ql% 毡，出-zu+tu.Hop +tQ.Q叩二三二1-tJ). 1. li P2= l( p:1 fl.+l哥儿，+ 1苛1flp, + 1 叮.t;J.耳互. ( AI7 ) 式中:I.pc I 电动机定子R损挺的系统误差由下式算出zfzhl=(4j711+f?R)t . ( AI8 ) f.PCU2 电动机转子IR损耗的系统误差由下式算出2f ,P2 = (去向PI+ (号lr刀:Pcul+t .( AI9 ) 式中:PD=PlPcul-P. f，p 电动机铁损耗与机械损耗之和的系统误差由下式算出。,
39、 ，.，、，, ，.，飞，占f.阳=1川l阳封剖|川刀阳+川|睛背宵l刀仇阳阳u1J.川.川. .川. . . 式中f.p刷F阳0一一电动机空载试验时在额定电压傻处输人功率的系统误差gf.p fJc UI 电动机空载试验时在额定电压值处定子的R损耗的系统误差，f吨P辆电动机杂散损耗的测量误差。A5. 2. 4 换算至规定转速n.，下的流量Q、扬程H、轴功率已p的系统误差f吨、fH fP2P由下列公式算出:f.Q = (刀Q+ fl.)专f.H = (flH + 4刀.)专f革p，p= (fl，四+9j?n)tA5. 2. 5 电动机效率弘的系统误差f巾由下式算出gf巾=(刀h+JIP2)tA5
40、. 2. 6 水泵效率轩的系统误差f.由下式算出2 .( A21 ) . ( A22 ) ( A23 ) ( A24 ) f咐=(flH十刀口+fl，+f讪t. .( A25 ) l2 GB/T 12785-2002 A6 随机误肇J，的估算随机误差可由公式(A6)或公式(A7)计算出。式中的标准偏差的无偏估计值-通常采用贝塞尔(Besse!)公式算出2d=冉fE ( AZ6 ) n - 1 使用该公式的条件是Xi代表一列独立的等精度测量值，即应保证在试验条件基本不变下对同一量进行n次测量。为此在进行随机误差分析试验时.应使流量调节阀的阀位和电压保持不变，待运转稳定后，对该工况下的各量在尽可能
41、短的时间内进行多次测量(注意各个参量每次应成组读数保证参量间的一一对应)。此时各种条件和环境因素不会明显变化.可以近似认为是一列等精度测量。再利用上述公式计算其标准差。A7 备参量的it验总澳蕴各参量的试验总误差可按公式(A8)计算，对各参量的测量值和误差范围可以按下列形式表达z流量Q:Q士(Q. fQ) 扬程HzFJ士(H fH) 轴功率P2P:P2P士(P，p fr川转速n:n士(n f) 水泵效率平，: 弘士守p ，咖电机效率亨m:弘土(弘f ) 附录B(标准的附录)带典型性能曲线批量生产的褒以及电机输入功率小于10kW的泵的睿差系数适合批量生产泵的2级试验，仅适用泵的许用工作范围)B1
42、 带典型性能曲线批量生产的泵产品样本中列出的性能曲线代表同-型号许多泵的平均(不是最低)性能，因此有必要增大容差2流量tQ=土9%一一扬程tH=土7%一一泵输入功率1，=+9%电动机输入功率p，=+9%效率tTj=一7%B2 电机输入功率小于10kW的泵对电机输入功率小于10kW但大于1kW的泵，其内部各个机械掏件的摩擦损失相对较大而且不易预计，表6中给出的容差系数值可能不适用.应使用下列容差系数值=流量tQ=士10%扬程tH=土8%如元另外商定，效率的容差系数t=一(10 ( 12l+小100%GBjT 12785-2002 式中:Pgr 工作范围内电机最大输入功率.kWo容差系数tPgr可
43、用下式计算zh二Jr.十t;X 100% 注z对输入功率小于lkW的泵，有关各方可以另外达成个专门协议.附亵C(标准的附录)削在肘轮直径的确定如果泵的特性高于规定特性，通常使用削减叶轮直径的作法。对型式数K;1.5的泵，如果叶轮出口平均直径削减比不超过5%.切削后叶片的形状又保持不变(出口角、出口边倾斜度等).可以按下列规则确定新的特性z估算新的特性的定律为z式中zD为如图Cl给出的直径s脚标2t=试验的;r=削减的。Df-Di R = ./一一一一一D?-D1 Q, = R Q, HR = R H , 。 豆I图Cl削减叶轮直径对型式数K;l.O的泵，叶轮直径削减量不大于3%时，可假定削减前后其工作点的效率不变。. 1 1
