1、注册结构工程师（二级专业考试- 下午）模拟试卷 7 及答案与解析1 已知后张法一端张拉的轴心受拉构件(屋架下弦)的截面如下图所示。混凝土强度等级为 C40。当混凝土达到设计规定的强度后张拉预应力(采用超张拉)，预应力钢筋采用钢绞线(fptk=1720N/mm 2，f py=1220N/mm2，E p=195 000N/mm2)。非预应力钢筋采用 HRB400 钢筋(f y=360N/mm2，E s=200 000N/mm2)，构件长度为 24m，采用JM12 锚具，孔道为预埋金属波纹管。1 若已知非预应力钢筋面积 As=314mm2，预应力钢铰线的面积 Ap=593mm2，张拉控制应力 con
2、=1204N/mm2，则第一批预应力损失值与( )项数值最为接近。（A）67.7N/mm 2（B） 84.5N/mm2（C） 214.6N/mm2（D）54.2N/mm 22 若已知由混凝土收缩、徐变引起的预应力损失 120N/mm2，由锚具变形和孔道摩擦引起的预应力损失 80N/mm2，构件净截面面积为 42 180mm2，其余条件不变，混凝土有效预压应力 pc 最接近 ( ) 项数值。（A）12.9N/mm 2（B） 14.5N/mm2（C） 16.5N/mm2（D）10.9N/mm 23 已知屋架端部的局部承压净面积 A1n=23 500mm2(扣除孔道面积后)，局部受压计算底面积 Ab
3、=70 000mm2，局部受压毛面积 A1=28 260mm2，屋架端部配置方格网式间接钢筋(HPB235 钢筋)。焊接钢筋网片为 230mm220mm，如上图，钢筋直径为 8(钢筋为 HRB235)，两个方向的钢筋均为 4 根，网片间距 s=50mm，则局部受压承载力与( ) 项数值最为接近。（A）1246kN（B） 1322kN（C） 1572kN（D）1387kN4 某一非对称钢筋混凝土 I 形梁截面尺寸如下图，混凝土标号 C20，宽度b=300mm，高度 h=500mm，受拉区翼缘宽度 bf=800mm，受拉区翼缘高度hf=80mm，受压区翼缘宽度 bf=600mm，受压区翼缘高 hf
4、=80mm。4 设截面的扭矩设计值 T=20kNm，则截面腹板所承受的扭矩值与( )项数值最为接近。（A）18.901kNm（B） 17.564kNm（C） 16.684kNm（D）19.013kNm5 设构件受力特征系数 acr=2.1，相对黏结特性系数 v=1.0，梁下部配有 420 的钢筋，最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c=20mm，按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 Mk=20kNm，则梁的最大裂缝宽度 wmax 与( )项数值最为接近。（A）0.005mm（B） 0.02mm（C） 0.023mm（D）0.015mm6 某无梁楼盖柱网尺寸为 6m6m，柱截面尺寸为 450
5、mm450mm,楼板厚 200mm，如题下图，混凝土强度等级为 C25，箍筋采用 HPB235 钢，弯起钢筋采用 HRB335钢。a s=20mm。6 设板上承受均布荷载标准值为恒荷载 q1=20kN/m2(包括自重)，活荷载q2=3kN/m2，则无梁楼板承受的集中反力 F1 与( )项数值最为接近。（A）8483kN（B） 10 323kN（C） 9483kN（D）9967kN7 该楼板不配置抗冲切钢筋时，柱帽周边楼板的受冲切承载力设计值与( )项数值最为接近。（A）403kN（B） 503kN（C） 456kN（D）492kN8 若已知无梁楼板承受的集中反力设计值为 F1=424.1kN，
6、则采用箍筋作为受冲切钢筋，所需的箍筋面积与( )项数值最为接近。（A）1040mm 2（B） 1142mm2（C） 1324mm2（D）1274mm 29 集中反力设计值大小同上题，采用弯起钢筋作为受冲切钢筋时，冲切破坏锥体每一侧所需的弯起钢筋面积与( )项配置最为接近(弯起角度为 a=45)。（A）312（B） 212（C） 316（D）31410 某三跨六层框架，抗震设防烈度为 8 度，建筑物总高度 23m，边跨跨长( 中-中)为 6m，柱截面尺寸为 bh=500mm600mm，梁截面尺寸为 bh=250mm500mm，混凝土强度等级为 C25，纵向钢筋为 HRB335，箍筋为 HPB23
7、5，作用子梁上的重力荷载代表值为 52kN/m，a s=35mm，在重力荷载和地震力组合作用下边跨一层梁上的弯矩为： 边支座梁边弯矩 M max=210kNm -Mmax=-410kNm 中支座梁边弯矩 Mmax=170kNm -Mmax=-360kNm 跨中 M max=180kNm 边跨梁的最大剪力 Vmax=230kN10 框架梁跨中处纵向受拉钢筋的最小配筋率为( )项数值。（A）0.23%（B） 0.25%（C） 0.30%（D）0.20%11 边支座梁端截面的受拉钢筋配筋与( )项配置最为接近(按单筋梁计算)。（A）1552mm 2（B） 1156mm2（C） 1276mm2（D）1
8、701mm 212 框架梁端最大剪力设计值与( )项数值最为接近。（A）269.5kN（B） 230kN（C） 209.5kN（D）285.6kN13 若已知框架梁受剪截面满足规范的要求，考虑地震作用组合的边跨梁端剪力设计值 Vb=250kN，则梁端箍筋( 箍筋加密区)的 Asv/s 与( )项最为接近。（A）1.23mm（B） 1.00mm（C） 1.15mm（D）1.26mm14 对于高度、截面尺寸、配筋以及材料强度完全相同的柱，以支承条件为( )种情况时，其轴心受压承载力最大。（A）两端嵌固（B）两端嵌固，一端不动铰支（C）两端不动铰支（D）一端嵌固，一端自由15 梁中钢筋的混凝土保护层
9、厚度是指( )。（A）箍筋外表面至梁表面的距离（B）主筋外表面至梁表面的距离（C）主筋截面形心至梁表面的距离（D）主筋内表面至梁表面的距离16 梁与柱的连接如图，钢材为 Q235AF(A3F)，采用 B 级螺栓连接，螺栓直径d=20mm，孔径 d0=20.5mm。16 当翼缘连接处的弯矩为 946kNm 时，翼缘连接一侧螺栓所承受的轴力为( )。（A）946.5kN（B） 965.3kN（C） 980.0kN（D）1004.3kN17 翼缘连接处一个螺栓连接的抗剪承载力设计值为( )。（A）54 841N（B） 52 349N（C） 53 407N（D）54 167N18 翼缘连接处一个螺栓连
10、接的抗压承载力设计值为( )。（A）160 000N（B） 167 597N（C） 173 249N（D）174 359N19 腹板连接处承受的弯矩为 254kNm、I-I 截面上的剪力 V=200kN 时，腹板连接一侧螺栓所承受的弯矩为( )。（A）254kNm（B） 260kNm（C） 266kNm（D）272kNm20 腹板连接处一个螺栓连接的抗剪承载力设计值为( )。（A）54 841N（B） 58 996N（C） 59 943N（D）106 814N21 腹板连接一侧螺栓所承受的弯矩为 263kNm、I-I 截面上的剪力 V=100kN 时，一个螺栓所受的最大剪力为( )。（A）10
11、8 600N（B） 126 745N（C） 135 746N（D）154 329N22 如图示一焊接工字形轴心受压柱的截面，承受的轴心压力设计值 N=4500kN(包括柱的自重)，计算长度 I2=7m、I oy=3.5m(柱子中点在 x 方向有一侧向支承)。翼缘钢板为剪切边，每块翼缘板上设有两个直径 d0=24mm 的螺栓孔。钢板为 Q235-BF钢。柱截面几何特性：毛截面面积：A=250cm 2、净面积 An=230.8cm2、毛截面惯性矩：I x=145 683cm4、I y=41 667cm4、回转半径 ix=24.14cm、i y=12.91mm。22 柱截面强度验算的应力为( )。（
12、A）189.6N/mm 2（B） 195.ON/mm2（C） 198.4N/mm2（D）203.4N/mm 223 柱截面整体稳定性验算中应力为( )。（A）178.9N/mm 2（B） 182.7N/mm2（C） 191.7N/mm2（D）195.6N/mm 224 下列( ) 项是错误的。（A）在采用摩擦型高强螺栓的受剪连接中，其接触面必须进行处理，安装时必须对每个高强度螺栓施加预拉力（B）在采用承压型高强度螺栓的受剪连接中，由于是利用螺栓本身的抗剪和承压强度，因此其接触面不必进行处理，安装时也不必对每个高强度螺栓施加预拉力（C）在用承压型高强度螺栓的连接中，当剪切面位于螺纹处时，其受剪承
13、载力设计值应按螺纹处的有效面积进行计算（D）在用普通螺栓的连接中，当剪切面位于螺纹处时，其受剪承载力设计值应按螺杆的毛面积进行计算25 某厂房行驶多台吊车，当进行挠度计算时，吊车荷载应考虑( )。（A）两台相邻较大吊车标准值（B）两台相邻较大吊车设计值（C）两台相邻较大吊车设计值并乘以动力系数（D）一台最大吊车标准值26 箱形柱的柱脚如下图所示，采用 Q235 钢，手工焊接使用以 3 型电焊条，柱底端刨平，沿柱周边用角焊缝与柱底板焊接。试问，其直角角焊缝的焊脚尺寸 hf 与以下( )项数值最为接近。（A）10mm（B） 14mm（C） 16mm（D）20mm27 工地拼接实腹梁的受拉翼缘板，采
14、用高强度螺栓摩擦型连接，如下图所示。受拉翼缘板的截面为-1050100，f=325N/mm 2，高强度螺栓采用 M24(孔径 d0=26)，螺栓性能等级为 10.9 级，摩擦面的抗滑移系数 =0.4。试问，在要求高强度螺栓连接的承载能力不低于板件承载能力的条件下，拼接螺栓的数目与下列( )项数值最为接近。（A）170（B） 220（C） 240（D）31028 某大跨度主桁架，节间长度 6m，桁架弦杆侧向支承点之间的距离 12m，试判定其受压弦杆应采用以下( )项截面形式才较为经济合理。（A）（B）（C）（D）29 受拉板件(Q235 钢，-40022)，工地采用高强度螺栓摩擦型连接(M20，
15、10.9 级，=0.45)，试判定( )项拼接形式板件的抗拉承载力最高。（A）（B）（C）（D）30 某单层、单跨、无吊车仓库，如题图所示。屋面为装配式有檩体系钢筋混凝土结构；墙体采用 MU15 蒸压灰砂砖，M5 砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级为 B 级。外墙 T 形特征值详见下表。30 对于山墙壁柱高厚比的验算 ，下列( )项数据正确。（A）（B）（C）（D）31 （A）（B）（C）（D）32 （A）（B）（C）（D）33 屋面永久荷载(含屋架)标准值为 2.2kN/m2(水平投影 )，活荷载标准值为0.5kN/m2；挑出的长度详见 B-B 剖面。试问，屋架支座处最大压力设计值与下列( )项
16、数值最为接近。（A）90.85kN（B） 99.82kN（C） 94.11kN（D）85.14kN34 试问，外纵墙壁柱轴心受压承载力与下列( )项数值最为接近。（A）1177kN（B） 1323kN（C） 1137kN（D）1059kN35 假定轴线上的一个壁柱底部截面作用的轴向压力标准值 Nk=179kN，设计值N=232kN，其弯矩标准值 Mk=6.6kNm，设计值 M=8.58kNm，如下图所示。试问，该壁柱底截面受压承载力验算结果(NfA)，其左右端项与下列( )项数值最为接近。（A）232kN939kN（B） 232kN1018kN（C） 232kN916kN（D）232kN845
17、kN36 如下图所示的承重墙梁，各部分尺寸见下表，托梁混凝土强度等级为 C20，纵向受力钢筋采用 HRB335，砖强度为 MU10，水泥砂浆强度等级采用 M5，荷载设计值 Q1=23.8kN/m，Q 2=116kN/m。36 已知墙梁的计算跨度 l0=6.05m，墙体计算高度 hw=2.85m，则该构件可以按墙梁计算的洞口高度 hh 和宽度 bh 的限制值最接近下列( )项数值。（A）b h1.550m，h h2.375m（B） bh1.815m，h h2.45m（C） bh1.750m，h h2.450m（D）b h1.750m，h h2.375m37 计算弯矩系数 aM，计算轴力系数 n
18、与下列( )组数据最为接近。（A）a M=0.450， n=1.250（B） aM=0.432， n=1.430（C） aM=0.406， n=1.430（D）a M=0.485， n=1.33638 计算弯矩系数 aM=0.450，计算轴力系数 n=1.450，托梁跨中截面的弯矩 Mb 和轴心拉力 Nh 与下列( ) 组数据最为接近。（A）354.27kNm，239.7kN（B） 372.35kNm，318.92kN（C） 365kNm，245.6kN（D）347.7kNm，238.6kN39 该墙梁的墙体受剪承载力与下列( )项数值最为接近。（A）139.8 kN（B） 179.5 kN（
19、C） 145.6 kN（D）150.5 kN40 下列( ) 项不正确。（A）在轴心受压砌体中，当砂浆强度等级较低时，由于砂浆层横向变形，使砌体中的块体产生附加水平拉应力（B）在轴心受压砌体中的块体，不产生弯曲应力和剪应力（C）增大砌体中块体的厚度，块体的强度等级不变，砌体的抗压强度可以提高（D）承受永久荷载的受压砌体，当荷载达到短期破坏荷载的 80%90%时，即使荷载不再增加，裂缝也将随时间而不断发展，直到砌体破坏41 截面尺寸 190mm800mm 的混凝土小型空心砌块墙段，砌块的强度等级为MU10，混合砂浆强度等级 Mb5，墙高 2.8m，两端为不动铰支座。沿墙段长边方向偏心距 e=20
20、0mm。该墙段的受压承载力与下列( )项数值最为接近。（A）204.0kN（B） 143.6kN（C） 154.2kN（D）227.3kN42 木结构中双齿联结应计算的内容是( )。 (1)承压面计算，(2)第一齿剪切面计算，(3)第二齿剪切面计算，(4) 保险螺栓计算，(5) 下弦净截面受拉验算（A）(1)，(2)，(3)，(4) ，(5)（B） (1)，(2)，(3) ，(4)（C） (1)，(2)，(3) ，(5)（D）(1)，(3)，(4)，(5)43 一榀双齿连接的方木桁架，其支座节点的上弦轴线和支座反力的作用线相交于一点，该交点应落在下列( )项所指的位置上。（A）下弦净截面的中心
21、线上（B）下弦毛截面的中心线上（C）距下弦截面上边缘 1/3 截面高度处（D）距下弦下边缘 1/3 截面高度处44 某承重墙下条形基础，埋置深度为 1.2m，底宽 2.6m，板高 0.35m，如下图所示，上部结构传来荷载设计值 F=290kN/m，M=10.4kNm ，采用 C20 混凝土，HPB235钢筋。44 如果 F=250kN/m，则基底净反力的最大值与下列( )值接近。（A）105.5 kN/m 2（B） 110.9 kN/m2（C） 115.6 kN/m2（D）121.4 kN/m 245 当 F=290kN/m 时基底净反力如上图中所示，则 I-I 截面的剪力与下列( )项值接近
22、。（A）105.9kN（B） 110.6kN（C） 121.8kN（D）130.3kN46 如果基底设混凝土垫层，取保护层 50mm，按混凝土结构设计规范，取h=0，则基础在 I-I 截面的抗剪承载力与下列( )项值接近。（A）200kN（B） 210kN（C） 231kN（D）242kN47 如题中条件时，则 I-I 截面处的弯矩与下列( )项值接近。（A）60.91kNm（B） 72.67kNm（C） 83.42kNm（D）87.95kNm48 设计如下图所示的二柱矩形联合基础。基础材料是：混凝土 C20，HRB335 钢筋。已知柱 1、柱 2 截面均为 bchc=300mm300mm。要
23、求基础左端与柱 1 外侧面对齐，已确定基础埋深为 1.20m。基础宽 b=1000mm，高 h=500mm，柱上作用有竖向力F1、F 2，弯矩 M1、M 2。48 如果题中 M1=50kNm， M2=40kNm，当基底反力均匀分布时，柱 2 轴心距柱右端距离与下列( ) 项数值接近。（A）540mm（B） 580mm（C） 630mm（D）670mm49 基础长度如图所示时，求柱 1 轴线右侧剪力与下列( )项值接近。（A）-216.5kN（B） -225.8kN（C） -201.5kN（D）-190.3kN50 柱左侧剪力与下列( ) 项值接近。（A）253.76kN（B） 260.94kN
24、（C） 265.49kN（D）270.89kN51 基础最大弯矩与下列( )项值接近。（A）-176.9kNm（B） -180.84kNm（C） -186.42kNm（D）-192.6kNm52 进行冲切验算时柱 1 内侧面的冲切力与下列( )项值接近。（A）110.6kN（B） 122.4kN（C） 135.6kN（D）139.8kN53 如下图中的柱下独立基础底面尺寸为 3m2m，柱传给基础的竖向力Fk=1000kN，弯矩 Mk=180kNm，基础底面的附加压力与下列( )项值接近。（A）154.3kN/m 2（B） 159.8kN/m2（C） 166.4kN/m2（D）170.2kN/m
25、 254 已知某条形基础底宽 b=2.0mm，埋深 d=1.5m，荷载合力的偏心距 e=0.05m，地基为粉质黏土，内聚力 ck=10kPa，内摩擦角 k=20，地下水位距地表 1.0m，地下水位以上土的重度 =18kN/m3，地下水位以下土的饱和重度 sat=19.5kN/m3，地基土的抗剪强度承载力设计值与下列( )项值接近。（A）98kPa（B） 116.7kPa（C） 135.92kPa（D）152.3kPa55 下列( ) 项物理指标是反映土的密实程度的指标。（A）干密度 d（B）质量密度 （C）土粒的密度 ds（D）重力密度 56 某土样由试验测得重度为 =17.8kN/m3，含水
26、量 =16%，土粒的密度 ds=2.60，经计算下列( ) 项计算结果正确。（A） d=1.54t/m3（B） sat=1.94kN/m3（C） n=41.1%（D）=0.94kN/m 357 下图中( ) 项的挡土墙土压力最小，抗滑移性能最好。（A）仰斜挡土墙（B）垂直挡土墙（C）俯斜挡土墙（D）基底递坡仰斜挡土墙58 某抗震设防烈度为 7 度，房屋高度为 42m 的丙类高层建筑，修建于 类场地上，采用现浇混凝土框架结构。在重力荷载代表值、水平风荷载及水平地震作用下，底层边柱的轴向力标准值分别为 Ngk=4120kN，N wk=1010kN 及 NEK=520kN，柱截面为 600mm600
27、mm，混凝土强度等级采用 C40，柱净高与柱截面长边之比大于 4。试验算该柱的轴压比，下列( )项的结果正确。（A）0.66（B） 0.7（C） 0.82（D）0.8459 某类场上较高的建筑，其框架柱的抗震等级为二级，轴压比为 0.7，混凝土强度等级为 C60，断面尺寸为 1300mm1300mm，箍筋采用 HRB335 钢，加密区箍筋采用双向井字复合箍筋。以下的四种配箍，( )项最符合柱箍筋加密区内最小体积配箍率。（A）14100 （B） 18150 （C） 12100（D）1811060 8 度区内某高层剪力墙结构，主体高度为 75m，裙房高 12m，主体结构与裙房交接处设置防震缝。确定
28、其最小缝宽 (mm)，并指出其与下列( )项数值最为接近。（A）70（B） 470（C） 120（D）16061 某 16 层建筑的一片双肢剪力墙；其墙肢宽度和沿竖向刚度均相等，其各层连梁的折算惯性矩 Ib=5.1210-3m4。根据计算，其整体性判别指标 a=8，I n/I=0.89。试问，在只变更各层连梁折算惯性矩值 Ib，而不改变墙肢截面尺寸和连梁计算跨度的情况下，连梁折算惯性矩 Ib 的最小值取以下( )项数值时，上述双肢剪力墙可按整体小开口墙考虑。（A）610 -3m4（B） 710-3m4（C） 810-3m4（D）910 -3m462 底部大空间剪力墙结构的底部总设计剪力设计值为
29、 20 000kN，该结构有 8 根相同的框支柱，其中一根柱计算分配的剪力为 180kN，该柱的最终剪力设计值是( )。（A）20 0002%=400kN（B） 20 00020%/8=500kN（C） 400kN 再加上竖向荷载下的该柱剪力（D）由竖向与地震作用组合计算所得剪力设计值乘以 1.25 调整系数63 有三跨现浇框架梁，左边跨的跨度为 6.1m，梁上恒荷载设计值为 25.75kN/m，活荷载设计值为 8kN/m，梁左边跨的内力标准值如下表所示。 若取梁端调幅系数为 0.8，对重力荷载的弯矩进行调幅。计算调幅后的跨中弯矩 M 中(kNm)，其与下列( )项数值最为接近。 （A）70.
30、99（B） 62.58（C） 69.19（D）77.3564 钢筋混凝土框架结构，总高度 H=48m，经计算已求得第 6 层横梁边跨边端的弯矩标准值如下表所示。 计算该处截面配筋时所需弯矩设计值 M(kNm)，其与下列( )项数值最为接近。 （A）-74.4（B） -79.44（C） -89.5（D）-76.965 钢筋混凝土框架结构，总高度 H=64m，经计算已求得第 6 层横梁边跨边端的弯矩标准值如下表所示。 计算该处截面配筋时所需弯矩设计值 M(kNm)，其与下列 ( )项数值最为接近。 （A）-74.4（B） -79.44（C） -89.5（D）-76.966 图(a)所示为某钢筋混凝
31、土高层框架，抗震等级为二级，底部一、二层梁截面高度为 0.6m，柱截面为 0.6m0.6m。已知在重力荷载和地震作用组合下，内力调整前节点 B 和柱 DB、梁 BC 的弯矩设计值(kNm) 如图 (b)所示。柱 DB 的轴压比为0.75。使用规程：高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ 33002、J1 862002)66 试问，抗震设计时柱 DB 的柱端 B 的弯矩设计值(kNm) ，应与下列( )项数值最为接近。（A）345（B） 360（C） 414（D）48367 假定柱 AE 在重力荷载和地震作用组合下，柱上、下端的弯矩设计值分别为。试问，抗震设计时柱 AE 端部截面的剪力设计值(kN)应与下列 ( )项数值最为接近。（A）161（B） 171
