1、一、二级注册结构工程师专业部分-63 及答案解析(总分：80.00，做题时间：90 分钟)有一钢筋混凝土非预应力屋架，如题图所示：已知：屋架混凝土强度等级为 C30。节点集中荷载 P=P1+P2恒荷载 P1=12kN(标准值且包括构件自重)活荷载 P2=6kN(标准值且活荷载大于 4kN/m2)提示：1计算屋架杆件内力时不考虑节点次应力的影响；2上弦杆的计算长度可取节间长度的两倍。（分数：3.00）(1).在活荷载作用下的支座反力为 RAh (设计值，kN)应该和下列( )项数值相接近。AR Ah23.4 BR Ah25.2 CR Ah21 DR Ah19.5（分数：1.00）A.B.C.D.
2、2).在恒荷载和活荷载的作用下，上弦杆件 S1的内力设计值(kN)与下列( )项数值相接近。A153.02 B124.16 C148.99 D127.51（分数：1.00）A.B.C.D.(3).上弦杆件截面为 200mm200mm，配置 4 根 （分数：1.00）A.B.C.D.某钢筋混凝土框架梁截面尺寸 bh=300mm500mm，混凝土强度等级为 C25，纵向钢筋采用 HRB335，箍筋采用 HPB235，a s =35mm。（分数：2.00）(1).若梁的纵向受拉钢筋为 4 22，纵向受压钢筋为 220，箍筋为 （分数：1.00）A.B.C.D.(2).若该梁为三级框架梁，考虑地震组
3、合及调整后在支座截面处引起的剪力设计值 V=101kN(集中荷载引起的占 75%以上，集中荷载作用点至支座的距离 a=2000mm)，箍筋间距 s=200mm，则该截面的最小配箍面积为( )。A81mm 2 B94mm 2 C57mm 2 D112mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸 bh=500mm700mm，柱子的计算长度 Io12m，混凝土强度等级为 C35，纵向钢筋 HRB4OO，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as40mm。（分数：3.00）(1).设轴向力的偏心距 e0 625mm，承受轴力设计值 N400kN，轴向压力作用点至纵向受拉钢
4、筋的合力点的距离 e 与下列( )项数值最为接近。A987mm B1094mm C824mm D1130mm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).设轴向力的偏心距 e01000mm，截面为大偏心受压，每侧布置 4 （分数：1.00）A.B.C.D.(3).若已知截面为非对称配筋，受压区配有 3 （分数：1.00）A.B.C.D.钢筋混凝土简支矩形截面梁尺寸为 250mm500mm，混凝土强度等级为 C30，梁受拉区配置 3 （分数：5.00）(1).若已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值 Mk100kNm，则裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 与下列( )项数值最为接近。A0.770 B
5、0.635 C0.580 D0.660（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若已知裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 0.825，则该梁的短期效应刚度与下列( )项数值最为接近。A27610kNm 2 B27102kNm 2 C28610kNm 2 D29610kNm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).若已知梁的短期效应刚度 Bs29732.14kNm 2，按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值Mk90kNm，按荷载效应的标准永久组合计算的跨中弯矩值 Mq50kNm，梁受压区配有 2 （分数：1.00）A.B.C.D.(4).已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值 Mk90kNm，
6、受拉区纵向钢筋为 3 （分数：1.00）A.B.C.D.(5).若按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 te1.508%，按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力 sk157N/mm 2，裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 0.551，受拉钢筋同上题，则梁表面处的最大裂缝宽度 ws,max与下列 ( )项数值最为接近。A0.154mm B0.140mm C0.125mm D0.177mm（分数：1.00）A.B.C.D.1.预应力钢筋的预应力损失，包括锚具变形损失( 11)，摩擦损失( 12)，温差损失( 13)，钢筋松弛损失( 14)，混凝土收缩、徐变损失( 15)，局部挤
7、压损失( 16)。设计计算时，预应力损失的组合，在混凝土预压前为第一批，预压后为第二批。对于先张法构件预应力损失的组合是 ( )。A第一批 11 + 12 + 14；第二批 15 + 16B第一批 11 + 12 + 13；第二批 16C第一批 11 + 12 + 13 + 14；第二批 15D第一批 11 + 12；第二批 14+ 15（分数：1.00）A.B.C.D.2.梁中配置受压纵筋后( )。A既能提高正截面受弯承载力，又可减少构件混凝土徐变B加大构件混凝土徐变C不影响构件混凝土徐变D只能提高正截面受弯承载力（分数：1.00）A.B.C.D.某宽厚板车间冷床区为三跨等高厂房，跨度均为
8、35m；边列柱柱间距为 10m，中列柱柱间距为 20m，局部60m：采用三跨连续式焊接工字形屋面梁，其间距为 10m，屋面梁与钢柱为固接。厂房屋面采用彩色压型钢板，屋面坡度为 1/20；檩条采用多跨连续式 H 型钢檩条，其间距为 5m；檩条与屋面梁搭接。屋面梁、檩条及屋面上弦水平支撑的局部布置示意如题图中的(a)图所示，且系杆仅与檩条相连。中列柱柱顶设置有 20m 和 60m 跨度的托架，托架与钢柱采用铰接连接，托架的简图和荷载设计值如题图中的(b)和(c)图所示。屋面梁支承在托架竖杆的侧面，且屋面梁的顶面略高子托架顶面约 150mm。檩条、屋面梁、20m 跨度托架采用 Q235B 钢，60m
9、 跨度托架采用 Q345B 钢。手工焊接时，分别采用 E43 型焊条和 E50 型焊条，要求焊缝质量等级为二级。20m 跨度托架杆件采用轧制 T 型钢，T 型钢的翼缘板与托架平面相垂直。60m 跨度托架杆件采用轧制 H 型钢，H 型钢的腹板与托架平面相垂直。（分数：10.00）(1).屋面均布荷载设计值(包括檩条自重)q=1.5kN/m 2。试问，多跨(五跨)连续檩条支座最大弯矩设计值(kNm)与下列( )项数值最为接近。提示：可按 M0.105ql 2计算。A93.8 B78.8 C62.5 D46.9（分数：1.00）A.B.C.D.(2).屋面梁的弯矩设计值 M=2450kNm，采用双轴
10、对称的焊接工字形截面，翼缘板为 -35016，腹板为-150012，W x1281010 3 mm3，截面上无孔。当按抗弯强度进行计算时，试问，梁上翼缘上最大压应力(N/mm2)与下列( )项数值最为接近。A182.1 B191.3 C200.2 D205.0（分数：1.00）A.B.C.D.(3).试问，20m 跨度托架的支座反力设计值(kN)与下列( )项数值最为接近。A730.0 B350.0 C380.0 D372.5（分数：1.00）A.B.C.D.(4).20m 跨度托架上弦杆的轴心压力设计值 N1217kN，采用轧制 T 型钢，T2004082121，i x53.9mm，i y9
11、7.3mm，A12570mm 2。当按轴心受压构件进行稳定性计算时，杆件最大压应力(N/mm 2)与下列( )项数值最为接近。提示： 只给出上弦杆最大的轴心压力设计值，可不考虑轴心压力变化对杆件计算长度的影响。 为简化计算取绕对称轴的 y，代替 yz。A189.6 B144.9 C161.4 D180.6（分数：1.00）A.B.C.D.(5).20m 跨度的托架下弦节点如题图所示，托架各杆件与节点板之间采用等强的对接焊缝进行连接，焊缝质量等级为二级。斜腹杆翼缘板拼接板为 2-10012，拼接板与节点板之间采用角焊缝连接，取hf6mm，按等强连接的原则，试问，该角焊缝的长度 l1 (mm)与下
12、列( )项数值最为接近。A360 B310 C260 D210 （分数：1.00）A.B.C.D.(6).60m 跨度托架端斜杆 D1的轴心拉力设计值(kN)与下列( )项数值最为接近。A2736 B2757 C3339 D3365（分数：1.00）A.B.C.D.(7).60m 跨度托架下弦杆最大轴心拉力设计值(kN)与下列( )项数值最为接近。A11969 B8469 C8270 D8094（分数：1.00）A.B.C.D.(8).60m 跨度托架上弦杆最大轴心压力设计值 N8550kN，拟采用热轧 H 型钢H4284072035，i x182mm，i y104mm，A=36140mm 2
13、当按轴心受压构件进行稳定性计算时，杆件最大压应力(N/mm 2)与下列( )项数值最为接近。提示：只给出杆件最大轴心压力值，可不考虑轴心压力的变化对杆件计算长度的影响。A307.2 B276.2 C248.6 D230.2（分数：1.00）A.B.C.D.(9).60m 跨度托架腹杆 V2的轴心压力设计值 N1855kN，拟采用热轧 H 型钢 H390 3001016，i x169mm，i y72.6mm，A=13670mm 2。当按轴心受压构件进行稳定性计算时，杆件的最大压应力(N/mm 2)与下列( )项数值最为接近。A162 B194 C253 D303（分数：1.00）A.B.C.D
14、10).60m 跨度托架的上弦节点如题 25 图所示，托架各杆件与节点板之间采用等强的对接焊缝进行连接，焊缝质量等级为二级。斜腹杆腹板的拼接板件为-35810，拼接板件与节点板之间采用坡口焊透的 T 形焊缝，试问，T 形焊缝的长度 l1 (mm)与下列( )项数值最为接近。A310mm B330m C560mm D620mm （分数：1.00）A.B.C.D.3.计算格构式压杆绕虚轴 x 挠曲时的整体稳定性，其稳定系数应根据( )查表确定。A x B ox C y D oy（分数：1.00）A.B.C.D.4.工字形截面受压构件腹板高度与厚度之比不能满足按全腹板进行计算的要求时，( )。A
15、可在计算时将腹板截面仅考虑计算高度两边缘 （分数：1.00）A.B.C.D.5.有侧移的单层钢框架，采用等截面柱，柱与基础固接，与横梁铰接，框架平面内柱的计算长度系数 是( )。A2.0 B1.5 C1.0 D0.5（分数：1.00）A.B.C.D.6.有重级工作制吊车的厂房选择屋架下弦交叉支撑，屋架间距 6m，支撑节间 6m，支撑杆件截面是( )。（分数：1.00）A.B.C.D.截面尺寸为 1170mml90mm 的窗间墙，采用 MU7.5 单排孔混凝土小型空心砌块和 M7.5 混合砂浆砌筑，不错孔，不灌实。墙的计算高度 3.8m，承受轴向力设计值 105kN，荷载标准值产生的偏心距为 3
16、8mm。（分数：3.00）(1).该窗间墙高厚比 与( )项数值相近。A18 B20 C22 D24（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定该窗间墙的高厚比 =20，试确定其承载力与( )项数值相近。A126.71kN B122.04kN C122.56kN D137.38kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).题 31 的其他条件不变，仅改用 M7.5 水泥砂浆砌筑，该窗间墙的承载力与( )项数值相近。A95.68kN B103.74kN C107.7kN D114.25kN（分数：1.00）A.B.C.D.某窗间墙尺寸为 1200mm370mm，如题图所示，采用 MU10 砖和
17、 M2.5 的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为 bh200mm550mm，跨度 5m，支承长度 a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力 N1240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为 N0 50kN。（分数：2.00）(1).假定 a0=142.88mm，梁端支承处砌体的局部受压承载力与( )项数值最为接近。A78.87kN B63.21kN C59.87kN D52.8kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).在梁端设置与梁端现浇成整体的垫块，其尺寸为 ab240mm，b b620mm，t b 300mm。已知a081.13mm，试问垫块下砌体的局部受压承载力与( )项数值接近。A
18、83.58kN B96.8kN C119.39kN D127.5kN（分数：1.00）A.B.C.D.已知柱间基础上墙体高 15m，双面抹灰、墙厚 240mm，采用 MU10 烧结普通砖，M5 混合砂浆砌筑，墙上门洞尺寸如题图所示，柱间 6m，基础梁长 5.45m，基础梁断面尺寸为 bhb240mm450mm，伸入支座0.3m；混凝土为 C30，纵筋为 HRB335，箍筋为 HPB235。（分数：5.00）(1).墙梁跨中截面的计算高度 H0与( )项数值最为接近。A5375mm B5150mm C5335mm D5450mm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若已知墙梁计算跨度 l05
19、150mm，则规范公式 7.3.6-1 中，公式右端的值与 ( )项数值最为接近。A72.35kNm B66.5kNm C68.92kNm D78.95kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(3).托梁按偏心受拉构件进行计算，若已知 aM0.250， N2.032，假设墙梁的跨中计算高度H05.450m，由荷载 Q2引起的跨中弯矩值 M2315kNm，则轴心力至纵向钢筋合力点之间的距离 e 与( )项数值最为接近。A670mm B490mm C550mm D450mm（分数：1.00）A.B.C.D.(4).若已知荷载设计值 Q2 =150kN/m，则使用阶段的托梁斜截面受剪承载力(规范公式
20、 7.3.8)验算时公式右端的剪力值与( )项数值最为接近。A149.2kN B150.59kN C181.88kN D167.38kN（分数：1.00）A.B.C.D.(5).施工阶段托梁的弯矩及剪力设计值承载力为( )。A54.27kNm，39.7kN B72.35kNm，118.92kNC65kNm,45.6kN D54.27kNm，72.35kN（分数：1.00）A.B.C.D.7.对砌体房屋中的钢筋混凝土构造柱的论述，以下( )项为正确。A墙体开裂阶段的抗剪能力明显提高B如果先浇构造柱，一定要严格按构造规定沿墙高每隔 500mm 设 2 （分数：1.00）A.B.C.D.8.下列(
21、)项正确。A梁端较短垫梁下的砌体，可视为均匀局部受压B梁端预制刚性垫块下的砌体为均匀局部受压C钢筋混凝土过梁和墙梁，梁端底面砌体的应力分布可近似为均匀的D梁端预制刚性垫块和与梁端现浇成整体的刚性垫块下砌体的应力状态相同（分数：1.00）A.B.C.D.如题图所示原木屋架，选用红皮云杉 TC13B 制作。斜杆 D3原木梢径 d100mm，其杆长 L=2828mm。（分数：2.00）(1).D3杆轴心压力设计值 N-17.77kN，当按强度验算时，斜杆 D3的轴心受压承载力 c与下列( )项数值最为接近。A1.10N/mm 2 B1.39N/mm 2 C2.26N/mm 2 D1.78N/mm 2
22、分数：1.00）A.B.C.D.(2).D3杆轴心压力设计值 N-22.02kN，当按稳定验算时，斜杆 D3的轴心受压承载力 c与下列( )项数值最为接近。A4.89N/mm 2 B6.22N/mm 2 C7.94N/mm 2 D10.09N/mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.某群桩基础的平面，剖面和地基土层分布情况如题图；地质情况如下：（分数：6.00）(1).如果桩基直径为 0.4m，则基桩极限侧阻力标准值与下列( )项值接近。A435.9kN B450.9kN C467.23kN D475.94kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).如果桩身直径为 0.4m，则基桩端阻力
23、标准值与下列( )项值接近。A327.69kN B339.12kN C346.78kN D350.51kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).当 Qsk440.59kN，Q pk301.24kN 时基桩的竖向承载力设计值与下列( )项值接近。A455.57kN B465.64kN C473.59kN D480.16kN（分数：1.00）A.B.C.D.(4).软弱下卧层顶面处的附加应力与下列( )项值接近。A38.59kPa B43.84kPa C48.94kPa D51.43kPa（分数：1.00）A.B.C.D.(5).软弱下卧层顶面处自重应力与下列( )项值接近。A149.56kP
24、a B157.96kPa C172.34kPa D184.1kPa（分数：1.00）A.B.C.D.(6).软弱下卧层地基承载力设计值与下列( )项值接近。A249.52kPa B267.47kPa C273.82kPa D284.31kPa（分数：1.00）A.B.C.D.某二级建筑桩基如题图所示，柱截面尺寸为 450mm600mm，作用于基础顶面的荷载设计值为：F=2800kN，M=210kNm(作用于长边方向)，H=145kN，采用截面为 350mm350mm 的预制混凝土方桩，承台长边和短边为：a2.8m，b1.75m，承台埋深 1.3m，承台高 0.8m，桩顶伸入承台 50mm，钢筋
25、保护层取 40mm，承台有效高度为：h 00.8 -0.050-0.040=0.710m=710mm，承台混凝土强度等级为 C2O，配置HRB335 钢筋。（分数：6.00）(1).按建筑桩基技术规范(JGJ 94-94)取承台及其上土的平均重度 G =20kN/m2，则桩顶竖向力设计值最小与下列( )项值接近。A406.75kN B414.5kN C419.8kN D425.6kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).承台受弯承载力 Mx与下列( )项值接近。A442.89kNm B452.63kNm C458.72kNm D465.21kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(3).承
26、台受弯承载力 My与下列( )项值接近。A619.57kNm B679.60 kNm C643.65kNm D656.73kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(4).柱边承台受冲切承载力值与下列( )项值接近。A4230.9kN B4367.1kN C4457.6kN D4601.5kN（分数：1.00）A.B.C.D.(5).角柱向上冲切时承台受冲切承载力与下列( )项值接近。A967.3kN B1142.6kN C1296.7kN D1401.5kN（分数：1.00）A.B.C.D.(6).承台 I-I 截面的受剪承载力与下列( )项值接近。A1156.7kN B1269.8kN C1
27、321.4kN D1450.7kN（分数：1.00）A.B.C.D.9.在地震区“岩土工程勘察报告”中不包括下列( )项内容。A场地土类 B建筑场地类型C土层中是否有液化层 D地基土抗震承载力数值（分数：1.00）A.B.C.D.10.高层建筑为了减小地基的变形，下列( )种基础形式较为有效。A钢筋混凝土十字交叉基础 B箱形基础 C筏形基础 D扩展基础（分数：1.00）A.B.C.D.有密集建筑群的城市市区中的某建筑，地上 28 层，地下 1 层，为一般框架核心筒钢筋混凝土高层建筑。抗震设防烈度为 7 度。该建筑质量沿高度比较均匀，平面为切角正三角形，如题图所示。（分数：5.00）(1).假定
28、基本风压值当重现期为 10 年时 w00.40kN/m 2；当为 50 年时 w0=0.55 kN/m2；当为 100 年时 w0 =0.6kN/m2。结构基本周期 T1=2.9s。试确定，该建筑脉动增大系数 与下列( )项数值最为接近。A1.59 B1.60 C1.67 D1.69（分数：1.00）A.B.C.D.(2).试问，屋面处脉动影响系数 与下列( )项数值最为接近。A0.4702 B0.4772 C0.4807 D0.4824（分数：1.00）A.B.C.D.(3).风作用方向见题 58-62 图。竖向风荷载 qk呈倒三角形分布，如题 60 图所示。q k ，式中 i 为六个风作用
29、面的序号，B 为每个面宽度在风作用方向的投影。试问， (m)值与下列( )项数值最为接近。提示：按建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)确定风荷载体型系数。A36.8 B42.2 C57.2 D52.8 （分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定风荷载沿高度呈倒三角形分布，地面处为 0，屋顶处风荷载设计值 q=134.7kN/m2，如题 61 图所示。地下室混凝土切变模量与折算受剪截面面积乘积 G0 A019.7610 6 kN，地上 1 层 G1 A117.17 106 kN。试问，风荷载在该建筑物结构计算模型的嵌固端处产生的倾覆力矩设计值 (kNm)，与下列( )项数值最为接近
30、提示：侧向刚度比，可近似按楼层等效剪切刚度比计算。A260779 B347706 C368449 D389708 （分数：1.00）A.B.C.D.(5).假设外围框架结构的部分柱在底层不连续，形成带转换层的结构，且该建筑物的结构计算模型底部的嵌固端在0.000 处。试问，剪力墙底部需加强部位的高度(m)，应与下列( )项数值最为接近。A5.2 B10 C11 D13（分数：1.00）A.B.C.D.某 18 层一般现浇钢筋混凝土框架结构，结构环境类别为一类，抗震等级为二级，框架局部粱柱配筋如题图所示。梁柱混凝土强度等级均采用 C30，钢筋采用 HRB335( )及 HPB235( )。（分
31、数：3.00）(1).关于梁端纵向钢筋的设置，试问，下列( )项配筋符合相关规范、规程的要求。提示：不要求验算计入受压钢筋作用的梁端截面混凝土受压区高度与有效高度之比。（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定梁端上部纵向钢筋为 8 25、下部为 4 25，试问，关于梁中箍筋的设置，下列( )最为接近相关规范、规程的要求。（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定该建筑物建在类场地上，其角柱纵向钢筋的配置如题 25 图所示。试问，下列在柱中配置的纵向钢筋面积，其中( )项最为接近相苯规范、规程的要求。（分数：1.00）A.B.C.D.11.有抗震设防的高层建筑结构，对竖向地震作用的考虑
32、下列( )符合高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ 3-2002)的规定。A8 度、9 度设防时应考虑竖向地震作用B9 度抗震设计时，较高建筑应考虑竖向地震作用C9 度抗震设计时应考虑竖向地震作用D7 度设防的较高建筑及 8 度、9 度设防时应考虑竖向地震作用（分数：1.00）A.B.C.D.12.当高层建筑结构采用时程分析法进行补充计算时，所求得的底部剪力应符合 ( )规定。A每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力 80%B每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力 65%，多条时程曲线计算所得的结构底部剪力平均值不应小于振型分
33、解反应谱法求得的底部剪力 80%C每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力 90%D每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法或底部剪力法求得的底部剪力 75%（分数：1.00）A.B.C.D.13.当乙类、丙类高层建筑结构高度较高时，宜采用时程分析法进行补充计算，下列 ( )符合高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ 3-2002)的规定。A7 度和 8 度、类场地，高度大于 80m，8 度、类场地和 9 度，高度大于 60mB7 度和 8 度、类场地，高度大于 100m，8 度、类场地和 9 度，高度大于 60mC7 度和 8 度、类场地，高度大
34、于 100m，8 度、类场地和 9 度，高度大于 80mD7 度和 8 度、类场地，高度大于 100m，8 度、类场地，高度大于 80m，9 度，高度大于 60m（分数：1.00）A.B.C.D.某 10 层现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构房屋，丙类建筑，剖面图如图所示。其抗震设防烈度为 8 度、地震分组第二组，地震加速度 0.20g，类场地。质量和刚度沿高度分布比较均匀，但屋面有局部突出的小塔楼。阻尼比 s =0.05。结构的基本周期 T11.13s。各层的重力荷载代表值G 114000kN，G 2G 3G 4G 5= G6G 7G 8 =G90.9G 1，G 10 =0.8G1，G n 0.0
35、9G 1，小塔楼的侧向刚度与主体结构的层侧向刚度之比片 Kn /K=0.05。（分数：4.00）(1).计算相应 T1的地震影响系数 1，其与 ( )项数值最为接近。A0.16 B0.122C0.0629 D0.098（分数：1.00）A.B.C.D.(2).计算结构水平地震作用标准值 FEK (kN)，其与( )项数值最为接近。A6802 B5417C7243 D6122（分数：1.00）A.B.C.D.(3).计算小塔楼底部的地震弯矩设计值 Mn (kN)，其与( )项数值最为接近。A2448 B3604C1994 D2794（分数：1.00）A.B.C.D.(4).计算地下室顶面的地震弯
36、矩设计值 M (kNm)，其与( )项数值最为接近。A182391 B237108C232090 D218869（分数：1.00）A.B.C.D.如图所示铰接悬臂行车道板、承受公路-级荷载（分数：5.00）(1).若该桥的弹性模量为 E=3.3510N/mm4，梁跨中横截面面积 A3.0m 2，惯性矩 I1.2m 4，计算跨径L19.5m，试判定公路-级荷载的冲击系数 与( )项数值最为接近。A0.29 B0.38 C0.295 D0.285（分数：1.00）A.B.C.D.(2).行车方向的压力面宽 a1和垂直行车方向的压力面宽 b1最接近的数值是( )。Aa1=44cm，b1=84cm B
37、a1=84cm，b1=44cmCa1=44cm，b1=44cm Da1=84cm，b1=84cm（分数：1.00）A.B.C.D.(3).悬臂根部的有效分布宽度最接近的数值是( )。A1.78m B1.86m C2.03m D1.75m（分数：1.00）A.B.C.D.(4).公路-级荷载在悬臂根部每米宽板条上产生的弯矩最接近的数值是( )。A-18.36kNm B-15.3kNm C-10.5kNm D-9.65kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(5).公路-级荷载在悬臂根部每米宽板条上产生的剪力最接近的数值是( )。A23kN B32kN C16kN D21kN（分数：1.00）A.
38、B.C.D.已知矩形截面尺寸 b=200mm，h=300mm，采用 20 号混凝土和 I 级钢筋；在受压区已有受压钢筋2 （分数：3.00）(1).采用 I 级钢筋时，混凝土受压区高度界限系数 jg为( )。A0.55 B0.60 C0.65 D1.0（分数：1.00）A.B.C.D.(2).考虑受压钢筋协助混凝土工作时，受拉钢筋截面面积为( )。A804mm 2 B906mm 2 C798mm 2 D985mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).不考虑受压钢筋参加工作时，受拉钢筋截面面积为( )。A1019mm 2 B906mm 2 C984mm 2 D1254mm 2（分数：1.
39、00）A.B.C.D.一、二级注册结构工程师专业部分-63 答案解析(总分：80.00，做题时间：90 分钟)有一钢筋混凝土非预应力屋架，如题图所示：已知：屋架混凝土强度等级为 C30。节点集中荷载 P=P1+P2恒荷载 P1=12kN(标准值且包括构件自重)活荷载 P2=6kN(标准值且活荷载大于 4kN/m2)提示：1计算屋架杆件内力时不考虑节点次应力的影响；2上弦杆的计算长度可取节间长度的两倍。（分数：3.00）(1).在活荷载作用下的支座反力为 RAh (设计值，kN)应该和下列( )项数值相接近。AR Ah23.4 BR Ah25.2 CR Ah21 DR Ah19.5（分数：1.0
40、0）A.B. C.D.解析：荷载设计值=1.4P 28.4kN R Ah(68.4)(2).在恒荷载和活荷载的作用下，上弦杆件 S1的内力设计值(kN)与下列( )项数值相接近。A153.02 B124.16 C148.99 D127.51（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：采用节点法：P1.212+1.4622.8kNRA(22.86) 68.4kN由节点静力平衡：R S10.447+RA P(3).上弦杆件截面为 200mm200mm，配置 4 根 （分数：1.00）A. B.C.D.解析：混凝土 C30 fc14.3N/mm 2 210N/mm 2 As615mm 2 截面尺寸为
41、bh=200mm200mm因为 h=200mm300mm 根据混凝土规范 4.1.4对强度进行折减 0.8f c11.44N/mm 2 某钢筋混凝土框架梁截面尺寸 bh=300mm500mm，混凝土强度等级为 C25，纵向钢筋采用 HRB335，箍筋采用 HPB235，a s =35mm。（分数：2.00）(1).若梁的纵向受拉钢筋为 4 22，纵向受压钢筋为 220，箍筋为 （分数：1.00）A.B.C.D. 解析：截面有效高度：h 0h-a s500-35465mm双筋矩形截面的受弯构件受压区高度 x 按下式计算：(2).若该梁为三级框架梁，考虑地震组合及调整后在支座截面处引起的剪力设计值
42、 V=101kN(集中荷载引起的占 75%以上，集中荷载作用点至支座的距离 a=2000mm)，箍筋间距 s=200mm，则该截面的最小配箍面积为( )。A81mm 2 B94mm 2 C57mm 2 D112mm 2（分数：1.00）A.B. C.D.解析：三级框架梁构造要求：箍盘最小直径 D min8mm加密区箍盘最大间距 s maxmin|150,h/4|=125mm非加密区箍盘最大间距 s max =2smax250mm最小配箍面积 A sv,min =(0.260ft /fyv)bs=(0.2601.27/210)300200=94mm2 集中荷载作用下、考虑地震作用组合的框架梁，其
43、斜截面受剪承载力应满足：已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸 bh=500mm700mm，柱子的计算长度 Io12m，混凝土强度等级为 C35，纵向钢筋 HRB4OO，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as40mm。（分数：3.00）(1).设轴向力的偏心距 e0 625mm，承受轴力设计值 N400kN，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离 e 与下列( )项数值最为接近。A987mm B1094mm C824mm D1130mm（分数：1.00）A.B. C.D.解析：附加偏心距 e amax20,h/30=max20,23=23mm轴向压力对截面重心的偏心距： e 0625mm初始
44、偏心距 e ie 0 +ea =625+23+648mm偏心距增大系数 轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离：(2).设轴向力的偏心距 e01000mm，截面为大偏心受压，每侧布置 4 （分数：1.00）A.B. C.D.解析：截面配筋 A sA s1964mm 2 附加偏心距 e amax20,h/30=max20,23=23mm轴向压力对截面重心的偏心距： e 01000mm初始偏心距 e i =e0 +ea =1000+23+1023mm偏心距偏大系数 假定 N0.5f c A，则由混凝土规范式 7.3.70-2 取 11.0(3).若已知截面为非对称配筋，受压区配有 3 （分数：
45、1.00）A. B.C.D.解析：纵向钢筋最小截面面积全部纵向钢筋的最小面面积 A s,min=A min3500000.50%1750mm 2 一侧纵向钢筋的最小截面面积 A s1,min=A0.20%3500000.20%700mm 2 附加偏加距 e amax20,h/30=max=20,23=23mm轴向压力对截面重心的偏心距：e 0331mm初始偏心距 e i =e0 +ea =331+23=354mm偏心距增大系数 钢筋混凝土简支矩形截面梁尺寸为 250mm500mm，混凝土强度等级为 C30，梁受拉区配置 3 （分数：5.00）(1).若已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值
46、Mk100kNm，则裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 与下列( )项数值最为接近。A0.770 B0.635 C0.580 D0.660（分数：1.00）A. B.C.D.解析：C30 f tk =2.01N/mm2 Ec29791N/mm 2 Es200000N/mm2Ate0.56h=0.5250500=62500mm 2 (2).若已知裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 0.825，则该梁的短期效应刚度与下列( )项数值最为接近。A27610kNm 2 B27102kNm 2 C28610kNm 2 D29610kNm 2（分数：1.00）A. B.C.D.解析：钢筋弹性模量与混凝土模量的
47、比值 E： EE s /Ec =200000/29791=6.71(3).若已知梁的短期效应刚度 Bs29732.14kNm 2，按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值Mk90kNm，按荷载效应的标准永久组合计算的跨中弯矩值 Mq50kNm，梁受压区配有 2 （分数：1.00）A.B.C. D.解析：考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ：(4).已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值 Mk90kNm，受拉区纵向钢筋为 3 （分数：1.00）A.B.C. D.解析：矩形截面偏心受拉构件的受力特征系数 cr2.1带肋钢筋的相对黏结特性系数 1.0按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 te，按下列公式计算：(5).若按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 te1.508%，按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力 sk157N/mm 2，裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 0.551，受拉钢筋同上题，则梁表面处的最大裂缝宽度 ws,max与下列 ( )项数值最为接近。A0.154mm B0.140mm C0.125mm D0.177mm（分数：1.00）A.
