1、一、二级注册结构工程师专业部分-67 及答案解析(总分：80.00，做题时间：90 分钟)14 某三跨 6 层框架，抗震设防烈度为 8 度，建筑物总高度 23m，边跨跨长(中-中)为 6m，柱截面尺寸为bh=500mm600mm，梁截面尺寸为 bh=250mm500mm，混凝土强度等级为 C25，纵向钢筋为 HRB335，箍筋为 HPB235，作用于梁上的重力荷载代表值为 52kN/m，a s=35mm，在重力荷载和地震力组合作用下边跨一层梁上的弯矩为边支座柱边弯矩材 Mmax=210kNm；-M max=-410kNm；中支座柱边弯矩 Mmax=170kNm；-M max=-360kNm；跨
2、中 Mmax=180kNm；边跨粱的最大剪力 Vmax乙=230kN。（分数：4.00）(1).框架梁跨中处纵向受拉钢筋的最小配筋率为_项数值。A0.23% B0.25% C0.30% D0.20%（分数：1.00）A.B.C.D.(2).边支座梁端截面的受拉钢筋配筋与_项配置最为接近(按单筋梁计算)。A1552mm 2 B1156mm 2 C1276mm 2 D1701mm 2（分数：1.00）A.B.C.D.(3).框架梁端最大剪力设计值与_项数值最为接近。A269.5kN B230kN C209.5kN D285.6kN（分数：1.00）A.B.C.D.(4).若已知框架梁受剪截面满足规
3、范的要求，考虑地震作用组合的边跨梁端剪力设计值 Vb=250kN，则粱端箍筋(箍筋加密区)的 （分数：1.00）A.B.C.D.1.混凝土强度等级为 C70，HRB400 级钢筋的相对受压区高度 b_。A0.550 B0.544 C0.518 D0.481（分数：1.00）A.B.C.D.2.某偏心受压柱，N=120kN，b=400mm，h=600mm，a s=as=45mm。混凝土强度等级为 C40，钢筋为 HRB400 级，As选用 4 20(As=1256mm2)，A s选用 5 （分数：1.00）A.B.C.D.713 已知钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为 bh=250mm500mm，
4、C25 混凝土，纵筋用 HRB335 级钢筋，箍筋用 HPB235 级钢筋，a s=35mm。（分数：7.00）(1).设该梁承受的扭矩设计值 T=15.0kNm，弯矩设计值 M=105kNm，剪力设计值 V=80kN，则以下_项判断正确?A仅按受弯构件的正截面受弯承载力和纯扭构件的受扭承载力分别进行计算B仅按受弯构件的正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力分别进行计算C按受弯构件的正截面受弯承载力和剪扭构件的受剪扭承载力分别进行计算D按受弯构件的正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力及纯扭构件的受扭承载力分别进行计算（分数：1.00）A.B.C.D.(2).若弯矩设计值 M=90kNm，混凝土强度等
5、级 C20，则受弯纵筋 As=_mm2。A250.0 B714.9 C1250.0 D2046.0（分数：1.00）A.B.C.D.(3).在题 7 中，剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数 t=_。A1.15 B1.0 C0.5 D0.35（分数：1.00）A.B.C.D.(4).若该梁承受的扭矩设计值 T=10.0kNm，剪力设计值 V=90kN，混凝土强度等级 C20，取 = 1.2， t=0.98，则受扭箍筋 =_mm2/mm，受剪箍筋 （分数：1.00）A.B.C.D.(5).上题中，若 =1.3，受扭箍筋为 （分数：1.00）A.B.C.D.(6).若此梁的受弯纵筋 As=675.8m
6、m2，受扭纵筋 Ast1=218.4mm2，受扭箍筋 Ast1/s=0.2mm2/mm，受剪箍筋Asv/s=0.37mm2/mm，则此梁最后纵筋配筋与题 12 图中_最为接近?（分数：1.00）A.B.C.D.(7).上题中，此梁最后箍筋配筋与以下_最为接近?A2 8150 B2 8200 C2 10150 D2 10200 （分数：1.00）A.B.C.D.3.钢筋混凝土受弯梁的裂缝间距_。A随保护层增大而增大 B随配筋率增大而增大C随保护层增大而减小 D随配箍率增大而增大（分数：1.00）A.B.C.D.4.规范规定的纵向受拉钢筋锚固长度 la_。A随混凝土强度等级提高而增加B随钢筋等级提
7、高而降低C随混凝土强度等级提高而减少，随钢筋等级提高而增大D随混凝土及钢筋等级提高而减少（分数：1.00）A.B.C.D.1620 某两端铰支压弯杆件，长 9m，采用 Q235-B 钢材，轧制扁钢焊接组成 I300300610， A=76.8cm2，W x=914.5cm3，i x=13.36cm，i y=7.66cm，两端各承受轴压力 N，杆中沿腹板平面受集中力 N 使杆件绕强轴 x 受弯，按下列各题要求及其补充条件求解。（分数：5.00）(1).按强度计算 N=_kN。A82.99 B86.92 C90.7 D95.0（分数：1.00）A.B.C.D.(2).按平面内稳定性计算，采用 GB
8、500172003 式(5.2.21)，其 （分数：1.00）A.B.C.D.(3).按平面外稳定性计算 N=_kN。A59.9 B82.3 C65.4 D89.9（分数：1.00）A.B.C.D.(4).受压翼缘板局部稳定计算，当取 x=1.0 时，板的自由外伸宽度 b 与其厚度 t 之比 b/t=_ (容许值)。A14.71.5 B15=15 C7.3513 D7.513（分数：1.00）A.B.C.D.(5).杆件承受轴压 N=59.9kN，弯矩 Mx=134.8kNm， x=67.4，进行腹板稳定计算，h 0/tw=_容许值)。A46.698.4 B46.673.5 C5098.4 D
9、5073.5（分数：1.00）A.B.C.D.5.某机械厂单跨厂房，内有 2 台 Q=20/5t 软钩吊车，工作级别 A6(重级工作制)，每台吊车有 4 轮，一边轨道上最大轮压 Pk，max =230kN，按钢结构设计规范GB500172003 第 3.2.2 条，考虑吊车摆动(卡轨)引起的横,向水平力作用在一边吊车梁上的总和H k=_kN。A92 B87.4 C46 D138（分数：1.00）A.B.C.D.2228 某单层工业厂房柱网平面布置如题 2228 图(a)所示，横向为两个 30m 跨，纵向长 96m，柱距12m，屋架间距 6m，中列柱和边列柱均设置有 12m 跨度的托架，屋架与托
10、架平接，并设置有屋架上弦纵向水平支撑。托架的几何尺寸如题 2228 图(b)所示。（分数：7.00）(1).中列托架跨中集中荷载 F 最接近下列_项数值?A616.5kN B576.0kN C540.9kN D550.8kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定边列托架跨中集中荷载设计值 F=307.2kN，试确定桁架下弦杆(U 1)的轴心拉力设计值最接近下列_项数值?A307.2kN B217.2kN C153.6kN D614.4kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定托架上弦杆(O 1)轴心压力设计值 N=-288.0kN；选用 （分数：1.00）A.B.C.D.(4)
11、.托架上弦杆选用 （分数：1.00）A.B.C.D.(5).托架腹杆(D 2)的轴心压力设计值 N=-436kN；选用 （分数：1.00）A.B.C.D.(6).托架竖杆(V 2)轴心拉力设计值 N=+328.8N；选用 （分数：1.00）A.B.C.D.(7).托架下弦杆(U 1)轴心拉力设计值 N=616.5kN；选用 （分数：1.00）A.B.C.D.6.钢与混凝土组合梁进行正截面抗弯强度计算时，钢梁_。A按弹性设计 B按塑性设计C可考虑部分塑性发展 D按受拉杆件设计（分数：1.00）A.B.C.D.3037 己知某 5 层商店住宅进深 6m，开间 3.3m，其局部平剖面及楼(屋)盖恒载
12、和活载如题 30-37 图所示。托粱 bhb=250mm600mm，混凝土为 C30，纵筋为 HRB335 级，箍筋为 HPB235 级；墙体厚度 240mm，采用 MU10 烧结多孔砖，计算高度范围内为 M10 混合砂浆，其余为 M5 混合砂浆；顶梁，btht=240mm180mm 托粱自重为 4.185kN/m，每层墙体自重为 11.59kN/m。（分数：8.00）(1).墙梁的计算跨度为下列_项数值?A5.64m B6.00m C5.13m D6.87m（分数：1.00）A.B.C.D.(2).墙梁跨中截面的计算高度为下列_项数值?A2.96m B2.90m C2.66m D11.6m（
13、分数：1.00）A.B.C.D.(3).托梁顶面的荷载设计值 Q1、墙梁顶面的荷载设计值 Q2，应为下列_组数值?A29.85kN/m，143.96kN/m B29.90kN/m，139.25kN/mC29.90kN/m，143.95kN/m D13.00kN/m，87.25kN/m（分数：1.00）A.B.C.D.(4).墙梁使用阶段验算时，托梁跨中截面的弯矩和轴向力为_组数值?A205.12kNm，283.88kN B118.69kNm，283.88kNC205.12kNm，255.11kN D118.69kNm，255.11kN（分数：1.00）A.B.C.D.(5).墙粱使用阶段，托梁
14、正截面承载力验算时，托梁按_种构件计算?A大偏心受拉构件 B小偏心受拉构件 C受弯构件 D梁拱组合构件（分数：1.00）A.B.C.D.(6).墙梁使用阶段，托梁斜截面受剪承载力验算时，其剪力 Vb为下列_组数值?A298.12kN B76.57kN C327.76kN D84.18kN（分数：1.00）A.B.C.D.(7).墙梁使用阶段，墙体受剪承载力验算时，墙体的受剪承载力应为_数值?A610.73kN B423.53kN C678.58kN D564.73kN（分数：1.00）A.B.C.D.(8).施工阶段托梁承载力验算时，托梁按何种构件计算，结构重要性系数 0取_值?A受弯构件 0
15、=1.0 B受弯构件 0=0.9C偏心受拉构件 0=1.0 D偏心受拉构件 0=0.9（分数：1.00）A.B.C.D.3839 某五层烧结普通砖房办公楼，装配式钢筋混凝土楼盖，平面如题 3839 图(a)所示，外纵墙、山墙为 360mm 墙，其余均为 240mm 墙，采用 MU10 砖，混合砂浆首层 M10、23 层 M7.5、45 层 M5，各层质点的重力荷载和计算高度如题 3839 图(b)，抗震设防烈度为 8 度，墙体交接处均设钢筋混凝土构造柱。（分数：2.00）(1).墙体截面抗震承载力验算时，横向应选择_个轴线的墙段进行验算?A轴墙段 B轴墙段 C轴墙段 D轴墙段（分数：1.00）
16、A.B.C.D.(2).各层的地震剪力见题 39 表。墙体正应力：首层 01=0.945MPa；二层 02=0.741MPa，三层 03=0.556MPa；四层 04=0.370MPa。验算轴墙体截面抗震承载力_不满足?A四层 B三层 C二层 D一层 （分数：1.00）A.B.C.D.4041 如题 4041 图所示的山墙，采用 MU10 的烧结多孔砖，M2.5 的混合砂浆砌筑，带壁柱墙的折算厚度 ht=476mm。（分数：2.00）(1).该壁柱墙的高厚比与下列_项数值接近。A=18.91 B=16.81 C=21.01 D=23.11（分数：1.00）A.B.C.D.(2).该山墙壁柱间墙
17、的高厚比与下列_项数值接近。A=6.3 B=10.50 C=12.50 D=20.83（分数：1.00）A.B.C.D.7.用原木、方木制作承重木结构时，木材的含水率应选取下列四种含水率中_含水率?A30% B25% C18% D15%（分数：1.00）A.B.C.D.8.下列有关木结构的防火规定，_不符合规范要求?A承重柱，难燃烧体、耐火极限 1 小时B屋顶承重构件，难燃烧体、耐火极限 1 小时C三级木结构建筑之间的防火间距为 8mD两座木结构建筑的外墙，无门窗洞口时，防火间距不应小于 4.0m（分数：1.00）A.B.C.D.9.某一砂土的天然孔隙比 e=0.60，最大孔隙比 emax=0
18、.8，最小孔隙比 emin=0.5。砂土的相对密 D r最接近下列_项数值?A0.67 B1.5 C0.154 D1.079（分数：1.00）A.B.C.D.4552 如题 4552 图(a)所示，某二级建筑物有一柱下桩基础，采用 8 根沉管灌注桩，桩身设计直径d=377mm，桩身有效计算长度 l=13.6m，桩中心距 1.5m。作用于承台顶面的外力有竖向力设计值 F，力矩设计值 M 和水平剪力设计值 V。承台埋深 1.5m，其平面尺寸见题 4552 图(b)，承台中间厚度为 1.0m。柱截面尺寸 400mm400mm。（分数：8.00）(1).已知粉质黏土、黏土和黏性土的桩侧阻力特征值 qs
19、ia分别为 24kPa、16kPa 和 28kPa，黏性土的桩端端阻力特征值 qpa为 900kPa。初步设计时按建筑地基基础设计规范(GB500072002)的规定进行计算，试确定单桩竖向承载力特征值 Ra最接近下列_数值?A503.7kN B419.8kN C604.5kN D585.79kN（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定在该工程中，经单桩竖向静载荷试验得三根试桩的单桩竖向极限承载力分别为 830kN、 865kN和 880kN，根据建筑地基基础设计规范的规定，所采用的单桩竖向承载力特征值 Ra应最接近下列_数值?A429.3kN B515kN C415kN D618kN（
20、分数：1.00）A.B.C.D.(3).假定基桩的总侧阻力设计值为 360kN，总端阻力设计值为 120kN，承台底 1/2 承台宽的深度范围内地基土极限阻力标准值 qck为 320kPa。考虑桩群-土-承台的相互作用效应，当按建筑桩基技术规范(JGJ9494)的规定进行复合基桩的竖向承载力设计值 R 计算时，R 的计算结果接近下列_数值?A578kN B377kN C1260kN D571kN（分数：1.00）A.B.C.D.(4).已知桩身的混凝土强度等级为 C20。按建筑桩基技术规范的规定进行计算，试确定在轴心受压荷载下的桩身承载力最接近下列_数值?A893kN B1116kN C100
21、5kN D875kN（分数：1.00）A.B.C.D.(5).假定作用于承台顶面的竖向力标准值 F=3000kN，力矩标准值 M=950kNm，水平剪力标准值V=265kN。桩基承台自重和承台上的土自重标准值 C=450kN。当按建筑地基基础设计规范的规定进行偏心受压计算时，单桩所承受的最大外力标准值 Qkmax最接近下列_数值?A566kN B510kN C537kN D481kN（分数：1.00）A.B.C.D.(6).假定 F=3550kN，M=0，V=0 时，复合基桩桩顶的反力设计值 N=500kN，桩基承台和承台上土自重设计值 G=450kN。现要求按建筑桩基技术规范的规定计算承台的
22、弯矩，其弯矩设计值 M 最接近下列_数值?A1731kNm B1997kNm C1950kNm D1744kNm（分数：1.00）A.B.C.D.(7).已知地下水位深度在地表面以下 3.5m 处。在正常状态时，粉质黏土、粉土和黏性土的单桩极限侧阻力标准值 qsik分别为 42kPa、25kPa 和 50kPa；黏性土的单桩极限端阻力标准值 gpk为 1550kPa。饱和粉土的标准贯入锤击数实测值 N63.5为 6，液化判别标准贯入锤击数临界值 Ncr为 8。假定该建筑物抗震设防烈度为 7 度；并假定黏性土效应系数 s=0.9、 p=1.35，粉土效应系数 s=1.1。试确定该基桩的竖向承载力
23、设计值 R 最接近下列_项数值?A329kN B436kN C276kN D383kN（分数：1.00）A.B.C.D.(8).假定该建筑物位于抗震设防地区，且粉土土层为严重液化土层时，根据建筑抗震设计规范 (GB500112001)的规定，桩进入黏性土土层的长度(不包括桩尖部分)不宜小于下列_项数值?A1.5m B2.0m C0.745m D0.5m（分数：1.00）A.B.C.D.5357 一栋 5 层砖混结构住宅楼，承重墙至标高0 处的荷载为 200kN/m，土层剖面至设计地面至(0至-1.5m)深范围内是杂填土，重力密度 =16kN/m 3，其下为厚度较大的淤泥质软土，承载力特征值fE
24、k=70kN/m2，天然重力密度 =18kN/m 3，含水量 =50%( L)，颗粒相对密度为 2.60，地下水位在-3.5m 处，基础砌至标高-1.0m。若基底下采用中砂垫层，中砂垫层承载力特征值 fak=150kPa，中砂填筑后湿密度 =18.2kN/m 3，含水量 =7%。剖面如题 5357 图所示。要求：使用健筑地基处理技术规范。（分数：5.00）(1).中砂垫层的承载力 fa与下列_项数值接近。A149kPa B158kPa C168kPa D174kPa（分数：1.00）A.B.C.D.(2).如果垫层承载力 fa=168kPa，则基础最小宽度与_项数值接近。A1.24m B1.2
25、9m C1.35m D1.49m（分数：1.00）A.B.C.D.(3).如果基础宽度为 1.45m，砂垫层厚度 z=2.0m，基础底平均压力 pk=168kN/m2时，砂垫层与软弱土层界面中心处附加应力 pz与_项数值接近。A47.9N/m 2 B53.6N/m 2 C56.6N/m 2 D64.1N/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.(4).砂垫层底面中心处自重应力 Pcz与下列_项数值接近。A34.61kN/m 2 B43.61kN/m 2 C49.9kN/m 2 D52.4kN/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.(5).淤泥质软弱土层承载力与_项数值接近。A112.5kN/
26、m 2 B120.6kN/m 2 C133.4kN/m 2 D141.3kN/m 2（分数：1.00）A.B.C.D.10.某高层框架结构，抗震等级为二级，考虑地震作用组合时，梁端弯矩设计值为：左端 = 273.1kNm ，右端 =448.5kN （分数：1.00）A.B.C.D.11.某高层剪力墙结构中的单肢实体墙，高度 H=30m，全高等截面，混凝土强度等级 C25，墙肢截面惯性矩Iw=3.6m4，矩形截面面积 Aw=1.2m2，该墙肢的等效刚度 EcIeq与下列_项接近。A972.9710 5kNm2 B100810 5kNm2C978.6410 5kNm2 D44010 5kNm2（分
27、数：1.00）A.B.C.D.6063 如题 6063 图所示，在类场地上建一座高为 100m 的钢筋混凝土烟囱。设防烈度为 7 度，远震，Tg=0.55s，烟囱自重的标准值 Gk=18738.8kN，筒身的重心 C 距基础顶面 H0=37.7m。（分数：4.00）(1).试问烟囱的第一周期 T1(s)，最接近于_项数值。A2.690 B2.013 C3.756 D4.106（分数：1.00）A.B.C.D.(2).假定该烟囱的基本周期为 2.5s，试确定与之相应的水平地震影响系数与_项数值最为接近。A0.0154 B0.016 C0.0205 D0.041（分数：1.00）A.B.C.D.(
28、3).假设该烟囱水平地震影响系数 1=0.0249。当对烟囱采用简化方法进行抗震计算时，烟囱底部(基础顶面)由水平地震作用标准值产生的地震弯矩 M0(kNm)最接近于_项数值。A22867 B24350 C17590 D46659（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定该烟囱基本自振周期 T1=2.40s， 1=0.021240。试问，其底部由水平地震作用标准值产生的地震剪力 V0与_项数值最为接近。A338.31kN B340.50kN C328.67kN D367.10kN（分数：1.00）A.B.C.D.12.某 16 层建筑，每层面积为 1000m2，在风力及地震作用下，倾覆力矩
29、设计值为 27000kNm，已知荷载标准值：活载为 1.5kN/m2，恒载为 12kN/m2，平面重心距倾覆边缘的距离为 x(m)，以下 x 值中_项为满足抗倾覆要求的最小值。A1.5m B1.4m C1.3m D1.6m（分数：1.00）A.B.C.D.13.某框架-剪力墙结构，抗震设防烈度 8 度，类场地，高度 82m，剪力墙很多，框架柱净高与截面长边尺寸之比小于 4，设计柱时其轴压比应取下列_项值。A0.6 B0.70 C0.75 D0.80（分数：1.00）A.B.C.D.14.有三跨现浇框架梁，左边跨的跨度为 6.1m，梁上恒荷载设计值为 25.75kN/m，活荷载设计值为 8kN/
30、m，梁左边跨的内力标准值如题 66 表所示。题 66 表 梁左边跨的内力标准值荷载 左端弯矩/(kNm) 跨中弯矩/(kNm) 右端弯矩/(kNm)恒载 -54.80 -54.16 -76.41活载 -17.02 16.83 -25.74若取梁端调幅系数为 0.8，对重力荷载的弯矩进行调幅。计算调幅后的跨中弯矩M 中 (kNm)，其与下列_项数值最为接近。A70.99 B62.58 C69.19 D77.35（分数：1.00）A.B.C.D.15.某抗震设防的高层框架，抗震等级为二级，已知顶层中节点左侧梁端的弯矩设计值=100.8kNm，右侧梁端的弯矩设计值 （分数：1.00）A.B.C.D.
31、6869 某 10 层钢筋混凝土框架-剪力墙结构，各楼层的重力荷载代表值均为 8000kN，层高均为 3.6m，9度抗震设防，场地类别类。（分数：2.00）(1).计算结构总的竖向地震作用标准值 FEvk(kN)，与下列_项数值最为接近。A12448 B10280 C14153 D16651（分数：1.00）A.B.C.D.(2).计算一层竖向地震作用标准值 Fv1(kN)，与下列_项数值最为接近。A379 B341 C227 D302（分数：1.00）A.B.C.D.16.当高层建筑结构采用时程分析法进行补充计算所求得的底部剪力应符合_项规定。A每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型
32、分解反应谱法求得的底部剪力的 80%B每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力的 65%，多条时程曲线计算所得的结构底部剪力平均值不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力的 80%C每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力的 90%D每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法或底部剪力法求得的底部剪力的 75%（分数：1.00）A.B.C.D.17.下列_情况不属于高耸结构的正常使用状态?A风荷载作用下的水平位移 B不均匀日照下的设备所在层的塔身转角C钢筋混凝土构件的最大裂缝宽度 D小震作用下的水平位移（分数：1.0
33、0）A.B.C.D.18.框架结构与剪力墙结构相比，下列_项是正确的?A框架结构的延性好，但抗侧力刚度小B框架结构的延性差些，但抗侧力性能好C框架结构的延性和抗侧力性能都比剪力墙结构好D框架结构的延性和抗侧力性能都比剪力墙结构差（分数：1.00）A.B.C.D.7376 已知一预制空心板梁的截面尺寸如题 7376 图所示，计算跨径 L=12.6m，承受计算剪力：支点=236.7kN，跨中 =43.7kN，其间按直线变化，采用 C30 号混凝土，HRB335 钢筋 7 作为受拉钢筋(A g=22cm2)，a g=3.6cm。仅用 HRB335 钢筋 10 配置箍筋。（分数：4.00）(1).最大
34、剪应力发生处的腹板宽度为_。A15cm B99cmC23cm D16cm（分数：1.00）A.B.C.D.(2).距支点 30cm 处的计算剪力为_。A227.51kN B237.27kNC205.91kN D251.3kN（分数：1.00）A.B.C.D.(3).经验算需配抗剪钢筋，假定距支点 h/2 处的计算剪力为 229.5kN，最大剪应力发生处的腹板宽度 b 为25cm，计算得箍筋配筋率(%)为_。A0.24 B0.19 C0.13 D0.54（分数：1.00）A.B.C.D.(4).假定选用 nk=2，a k=0.785cm2，最大剪应力处腹板宽度 b=25，箍筋配筋率为 0.003
35、7，计算所得箍筋间距为_。A13cm B14cm C17cm D18cm（分数：1.00）A.B.C.D.19.对于四边支撑的板，当长边长度与短边长度之比等于或大于下列_值时，可按短边计算跨径的单向板计算?A1.0 B1.4 C1.8 D2.0（分数：1.00）A.B.C.D.20.对于梁式桥梁的柔性墩，其顺桥向的水平地震力作用，在采用反应谱理论分析时，可采用下列简化公式：E htp=CiCzKh 1Gi。对于桥墩计算高度 H=7.0m 的柱式柔性墩，其综合影响系数 C 应取下列_值?A0.2 B0.25 C0.3 D0.35（分数：1.00）A.B.C.D.21.一先张法预应力构件，钢束中心
36、配置，设松索时钢束的初始张拉力为 Npo，钢束的面积为 Ap，混凝土构件的毛截面面积为 A，钢束与混凝土材料的弹性模量之比 aEp=10，A/A p=20。现分析松索后构件内钢束的拉力 Np1为_大?AN p1=Np0 BN p1N p0 CN p1=0.655Np0 DN p1=0.731Np0（分数：1.00）A.B.C.D.22.桥梁结构的设计基准期为_年?A30 年 B50 年 C100 年 D200 年（分数：1.00）A.B.C.D.一、二级注册结构工程师专业部分-67 答案解析(总分：80.00，做题时间：90 分钟)14 某三跨 6 层框架，抗震设防烈度为 8 度，建筑物总高度
37、 23m，边跨跨长(中-中)为 6m，柱截面尺寸为bh=500mm600mm，梁截面尺寸为 bh=250mm500mm，混凝土强度等级为 C25，纵向钢筋为 HRB335，箍筋为 HPB235，作用于梁上的重力荷载代表值为 52kN/m，a s=35mm，在重力荷载和地震力组合作用下边跨一层梁上的弯矩为边支座柱边弯矩材 Mmax=210kNm；-M max=-410kNm；中支座柱边弯矩 Mmax=170kNm；-M max=-360kNm；跨中 Mmax=180kNm；边跨粱的最大剪力 Vmax乙=230kN。（分数：4.00）(1).框架梁跨中处纵向受拉钢筋的最小配筋率为_项数值。A0.2
38、3% B0.25% C0.30% D0.20%（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 按 8 度抗震设防的钢筋混凝土框架结构，查抗震规范表 6.1.2，框架抗震等级为二级，由混凝土规范表11.3.6-1，框架梁的跨中的纵向受拉钢筋的配筋率为最小配筋率： min=Max0.25%，0.55f t/fy=Max0.25%，0.23%=0.25%(2).边支座梁端截面的受拉钢筋配筋与_项配置最为接近(按单筋梁计算)。A1552mm 2 B1156mm 2 C1276mm 2 D1701mm 2（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 由混凝土规范表 11.1.6，正截面承载力抗震调整系
39、数 RE=0.75 为正截面受弯配筋计算：单筋受弯构件受压区高度 x 按下式计算：(3).框架梁端最大剪力设计值与_项数值最为接近。A269.5kN B230kN C209.5kN D285.6kN（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 梁的净跨：l n=6000-500=5500(mm)由重力荷载引起的梁内剪力由混凝土规范 11.3.2-3 式，二级抗震框架梁端剪力设计值为：顺时针方向： + =210+360=570(kNm)逆时针方向： + =410+170=580(kNm)取较大值代入 11.3.2-3 式(4).若已知框架梁受剪截面满足规范的要求，考虑地震作用组合的边跨梁端剪力
40、设计值 Vb=250kN，则粱端箍筋(箍筋加密区)的 （分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 由混凝土规范表 11.1.6，斜截面承载力抗震调整系数为 RE=0.85，考虑地震作用组合的框架粱，其斜截面受剪承载力按下列公式计算：二级框架梁构造要求：箍筋最小直径 Dmin=8(mm)加密区箍筋最大间距 Smax=Min100，h/4=100(mm)1.混凝土强度等级为 C70，HRB400 级钢筋的相对受压区高度 b_。A0.550 B0.544 C0.518 D0.481（分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 C70 混凝土，根据规范第 7.1.3 条根据规范 7.1.2 条
41、fcu，k =70N/mm2由规范式(7.1.2-5) cu=0.0033-(fcu，k -50)10-5=0.0031故2.某偏心受压柱，N=120kN，b=400mm，h=600mm，a s=as=45mm。混凝土强度等级为 C40，钢筋为 HRB400 级，As选用 4 20(As=1256mm2)，A s选用 5 （分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 h0=h-as=600-45=555(mm)令 x=xb=0.518555=287(mm)Nub=1.019.1400287.5+3601570-3601256=2309.5(kN)N=120kN属于大偏心受压情况，由规范式(7
42、.3.4-1)令 sfy=求得 x=142.3mm2a s=90mm说明受压钢筋能屈服。e i=e-h/2+as=678.6-300+45=423.6(mm)由于 l0/h=4000/600=6.675，故 1.0，需通过计算求 求 ei。因为713 已知钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为 bh=250mm500mm，C25 混凝土，纵筋用 HRB335 级钢筋，箍筋用 HPB235 级钢筋，a s=35mm。（分数：7.00）(1).设该梁承受的扭矩设计值 T=15.0kNm，弯矩设计值 M=105kNm，剪力设计值 V=80kN，则以下_项判断正确?A仅按受弯构件的正截面受弯承载力和纯扭构件
43、的受扭承载力分别进行计算B仅按受弯构件的正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力分别进行计算C按受弯构件的正截面受弯承载力和剪扭构件的受剪扭承载力分别进行计算D按受弯构件的正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力及纯扭构件的受扭承载力分别进行计算（分数：1.00）A.B.C. D.解析：解析 h0=h-as=465mm，f t=1.27N/mm2Wt=b2(3h-b)/6=2502(3500-250)/6=13.02106(mm2)(1)验算是否要考虑剪力计算0.35ftbh0=0.351.27250465=51.68(kN)V=80kN不能忽略剪力影响。(2)验算是否需要考虑扭矩计算0.175ftWt=
44、0.1751.2713.02106=2.89(kNm)T=15kNm不能忽略扭矩的影响。(2).若弯矩设计值 M=90kNm，混凝土强度等级 C20，则受弯纵筋 As=_mm2。A250.0 B714.9 C1250.0 D2046.0（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 fc=9.6N/mm2，f t=1.1N/mm2， 1=1.0，f y=300N/mm2， b=0.55(3).在题 7 中，剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数 t=_。A1.15 B1.0 C0.5 D0.35（分数：1.00）A.B. C.D.解析：解析 bh0=250465=116250(mm2)规范式(7.6
45、.82)，(4).若该梁承受的扭矩设计值 T=10.0kNm，剪力设计值 V=90kN，混凝土强度等级 C20，取 = 1.2， t=0.98，则受扭箍筋 =_mm2/mm，受剪箍筋 （分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 (1)验算截面控制条件C20 混凝土， c=1.0，h/b=24。=1.542(N/mm)20.25 cfc=2.4N/mm2截面尺寸满足要求。(2)计算受扭箍筋 c=1.2，b cor=b-225=200(mm)，h cor=h-225=450(mm)Acor=bcorhcor=90000mm2由规范式(7.6.8-3)可得(3)计算受剪箍筋由规范式(7.6.8-
46、1)可得(5).上题中，若 =1.3，受扭箍筋为 （分数：1.00）A.B.C.D. 解析：解析 由规范式(7.6.4-2)可得ucor=2(bcor+hcor)=1300(mm)(6).若此梁的受弯纵筋 As=675.8mm2，受扭纵筋 Ast1=218.4mm2，受扭箍筋 Ast1/s=0.2mm2/mm，受剪箍筋Asv/s=0.37mm2/mm，则此梁最后纵筋配筋与题 12 图中_最为接近?（分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 (1)验算最小配筋率(2)最后配筋：抗扭纵筋在梁截面上、中、下各配置 2 根；顶部纵筋 =72.8(mm2)用 2 10，A s=157.1 mm2；中部用 2 0，A s=157.1mm2；底部纵筋 675.8+72.8=748.6(mm2)，用 2(7).上题中，此梁最后箍筋配筋与以下_最为接近?A2 8150 B2 8200 C2 10150 D2 10200 （分数：1.00）A. B.C.D.解析：解析 (1)验算最小配箍率抗扭箍筋：可以。(2)最后配筋所需箍筋总面积：=0.2+0.37=0.57(mm2/mm)，采用 HPB235 级
