1、一级注册结构工程师专业部分试卷-地基与基础(二)-2 及答案解析(总分：100.00，做题时间：90 分钟)一、B单项选择题/B(总题数：9，分数：100.00)某高层住宅地基基础设计等级为乙级，采用水泥粉煤灰碎石桩复合地基，基础为整片筏基。长 44.8m，宽 14m，桩径 400mm，桩长 8m，桩孔按等边三角形均匀布置于基底范围内，孔中心距为 1.5m，褥垫层底面处由静荷载标准值产生的平均压力值为 320kN/m2，由活荷载标准值产生的平均压力值为 120kN/m2，活荷载的准永久系数取 0.4，地基土层分布，厚度及相关参数，如图所示。（分数：2.00）(1).假定取单桩承载力特征值为 R
2、a=520kN，桩间土承载力折减系数取 =0.80，问复合地基的承载力特征值最接近于_kPa。 A.260 B.360 C.390 D.420（分数：1.00）A.B.C.D.(2).问计算地基变形时，对应于所采用的荷载效应，褥垫层底面处的附加压力值最接近于_kPa。 A.185 B.235 C.283 D.380（分数：1.00）A.B.C.D.某 17 层建筑的梁板式筏基底板，如图所示，采用 C35 级混凝土，ft=1.57N/mm2；筏基底面处相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值 pj=320kPa。提示：计算时取 as=50mm。（分数：22.00）(1).试问，设计时初步估
3、算得到的筏板厚度 h 最接近于_mm。 A.320 B.360 C.380 D.400（分数：2.00）A.B.C.D.(2).假定：筏板厚度取 500mm。试问，对图示区格内的筏板作冲切承载力验算时，作用在冲切面上的最大冲切力设计值 Fl最接近于_kN。 A.5440 B.5870 C.6820 D.7560（分数：2.00）A.B.C.D.(3).筏板厚度同上题。试问，进行筏板斜截面受剪切承载力计算时，平行于 JL4 的剪切面上(一侧)的最大剪力设计值 Vs最接近于_kN。 A.1750 B.1900 C.2360 D.3780（分数：2.00）A.B.C.D.(4).筏板厚度同上题。试问
4、：平行于 JL4 的最大剪力作用面上(一侧)的斜截面受剪承载力设计值 V 最接近_kN。 A.2237 B.2520 C.3010 D.3250（分数：2.00）A.B.C.D.(5).假定筏板厚度为 880mm，采用 HRB335 级钢筋(f y=300N/mm2)，已计算出每米宽区格板的长跨支座及跨中的弯矩设计值，均为 M=280kN?m。试问，筏板在长跨方向的底部配筋，采用下列何项才最为合理?_A 12200 通长筋+ 12200 支座短筋B 12100 通长筋C 12200 通长筋+ 14200 支座短筋D （分数：2.00）A.B.C.D.(6).在进行建筑地基基础设计时，关于所采用
5、的荷载效应最不利组合与相应的抗力限值的下述内容，其中何项不正确?_ A.按地基承载力确定基础底面积时，传至基础的荷载效应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合，相应抗力采用地基承载力特征值 B.按单桩承载力确定桩数时，传至承台底面上的荷载效应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合，相应抗力采用单桩承载力特征值 C.计算地基变形时，传至基础底面上的荷载效应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合，相应限值应为相关规范规定的地基变形允许值 D.计算基础内力，确定其配筋和验算材料强度时，上部结构传来的荷载效应组合及相应的基底反力，应按承载力极限状态下荷载效应的基本组合，采用相应的分项系数（分数：2.0
6、0）A.B.C.D.(7).在同一非岩石地基上，建造相同埋置深度、相同基础底面宽度和相同基底附加压力的独立基础和条形基础，其地基最终变形量分别为 s1和 s2，则下列判断正确的是_。 A.s1s 2 B.s1=s2 C.s1s 2 D.不一定（分数：2.00）A.B.C.D.(8).试问复合地基的承载力特征值应按下述何种方法确定?_ A.桩间土的荷载试验结果 B.增强体的荷载试验结果 C.复合地基的荷载试验结果 D.本场地的工程地质勘察报告（分数：2.00）A.B.C.D.(9).对直径为 1.65m 的单桩嵌岩桩，当检验桩底有无空洞、破碎带、软弱夹层等不良地质现象时，应在柱底下的下述何种深度
7、(m)范围进行?_ A.3 B.5 C.8 D.9（分数：2.00）A.B.C.D.(10).关于淤泥的天然含水量 w 和孔隙比 e 的数值，下列各项正确的是_。 A.ww L；e1.5 B.ww L；e1.5 C.ww P；e1.5 D.ww P；e1.5（分数：2.00）A.B.C.D.(11).某土样由试验测得重度为 =17.8kN/m 3，含水量 w=16%，土粒的密度 ds=2.60，则下列选项中不正确的是_。 A. d=1.53t/m3 B. sat=1.94t/m3 C.n=31.1% D. sat=19.4kN/m3（分数：2.00）A.B.C.D.某挡土墙截面尺寸如图所示，其
8、高 5.0m，顶宽 0.8m，底宽 2.0m，置于黏性土地基上，地基承载力标准值 fk=200kPa，墙底与土的摩擦系数 =0.60。墙后填土为中密砂土，填土面水平，砂土的重度 =19kN/m 3，含水量 w=13%。挡土墙圬工材料的重度取 G=23kN/m3，土对挡土墙墙背的摩擦角 =0。假定挡土墙的构造与排水措施符合建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第6.6.1 条的规定。（分数：26.00）(1).墙后回填砂土的干密度应最接近_t/m 3。 A.1.80 B.1.73 C.1.68 D.1.60（分数：2.00）A.B.C.D.(2).墙背主动土压力系数最接近_。 A.0.
9、37 B.0.30 C.0.28 D.0.25（分数：2.00）A.B.C.D.(3).作用于挡土墙墙背的主动土压力的合力最接近于_kN/m。 A.80 B.72 C.68 D.65（分数：2.00）A.B.C.D.(4).挡土墙抗倾覆安全系数最接近于_。 A.1.50 B.1.55 C.1.63 D.1.67（分数：2.00）A.B.C.D.(5).挡土墙抗滑动安全系数最接近于_。 A.1.30 B.1.40 C.1.45 D.1.50（分数：2.00）A.B.C.D.(6).作用于挡土墙基础底面的合力的偏心距为_m。 A.0.30 B.0.45 C.0.48 D.0.50（分数：2.00）
10、A.B.C.D.(7).挡土墙基础底面的最大反力值最接近于_kPa。 A.180 B.190 C.200 D.208（分数：2.00）A.B.C.D.(8).假定填土面与水平面的夹角从零增大到 15，作用于挡土墙基础底面的合力的偏心距将会_。 A.减小 B.增大 C.不变 D.不能确定（分数：2.00）A.B.C.D.(9).根据建筑地基基础设计规范的方法计算挡土墙的主动土压力时，假定挡土墙墙背与填土的摩擦角 为_。 A.0 B.0.33 C.0.47 D.0.5（分数：2.00）A.B.C.D.(10).建筑地基基础设计规范规定的主动土压力系数的经验方法对墙后填土的内聚力作何假定?_ A.内
11、聚力 c=0 B.没有考虑内聚力的影响 C.由规定的干密度和排水条件控制了内聚力的经验值 D.采用了等效内摩擦角的方法考虑内聚力的影响（分数：2.00）A.B.C.D.(11).某地基地质剖面如图所示，细砂层底面处的自重压力为_kPa。（分数：2.00）A.B.C.D.(12).某建筑物矩形基础底面尺寸 2.4m1.6m，埋深 d=2.0m，所受荷载设计值 M=100kN?m，F=450kN，其他条件见图，则基底最大、最小附加应力最接近于_kPa。（分数：2.00）A.B.C.D.(13).已知矩形基础受到建筑物传来的轴心荷载 800kN，基础尺寸 4m2m，基础埋深 2m，土的重度=17.5
12、kN/m 3，则基底中心点以下 2.0m 处的附加应力 pz最接近于_kPa。 A.12.6 B.21 C.50.4 D.84（分数：2.00）A.B.C.D.已知某条形基础埋置深度为 1.5m，作用于其底面的荷载为 390kN/m，地基土层的物理力学性质指标及地基承载力特征值见表，地下水位在地面以下 1.5m 处。按建筑地基基础设计规范(GB 500072002)的要求进行地基承载力计算。（分数：10.00）(1).假定基础宽度为 1.8m，按规范推荐的地基承载力理论公式计算地基承载力特征值最接近于_kPa。 A.250 B.220 C.200 D.185（分数：2.00）A.B.C.D.(
13、2).对表中所列的地基承载力特征值用规范方法进行深宽修正，得到修正后的地基承载力特征值最接近于_kPa。 A.230 B.220 C.210 D.200（分数：2.00）A.B.C.D.(3).根据题中所给的条件，可计算得到基础的宽度为_m。 A.1.6 B.1.8 C.2.0 D.2.2（分数：2.00）A.B.C.D.(4).根据题中给出的条件，计算得到的软弱下卧层顶面处的附加压力为_kPa。 A.80 B.71 C.65 D.60（分数：2.00）A.B.C.D.(5).已知某条形基础底宽 b=2.0m，埋深 d=1.5m，荷载合力的偏心距 e=0.05m。地基为粉质黏土，黏聚力ck=1
14、0kPa，内摩擦角 k=20，地下水位距地表 1.0m，地下水位以上土的重度 =18kN/m 3，地下水位以下土的饱和重度 sat=19.5kN/m3，则地基土的承载力特征值 fa最接近于_kPa。 A.98.2 B.116.7 C.135.9 D.152.3（分数：2.00）A.B.C.D.某方形独立柱基，底面尺寸为 B=L=2.0m，埋置深度为 1.5m。上部结构传至基础顶面处的竖向力设计值 F=600kN，相应的竖向力标准值 Fk=480kN(恒载占 60%，活载占 40%，准永久值系数 q=0.5)。已知基础自重和基础上的土重设计值G=130kN，相应的基础自重和基础上的土重标准值 G
15、k=115kN。基础及工程地质剖面如图所示。（分数：18.00）(1).当黏性土土层由平板载荷试验测得 3 个试验点的承载力特征值分别为fak1=150kPa，f ak2=146kPa，f ak3=158kPa，可确定该土层的承载力特征值 fak最接近于_kPa。 A.137.3 B.151.3 C.170.0 D.185.0（分数：2.00）A.B.C.D.(2).假定勘察报告提供黏性土土层的孔隙比 e=0.8，液性指数 IL=0.84，地基承载力特征值fak=162kPa，该土层的承载力特征值 fa最接近于_kPa。 A.162.0 B.176.0 C.78.7 D.189.2（分数：2.
16、00）A.B.C.D.(3).当对地基承载力进行验算时，作用在该基础底面处的平均压力 pk最接近于_kPa。 A.182.5 B.150 C.148.8 D.120（分数：2.00）A.B.C.D.(4).计算地基变形时，该基础底面处的附加压力 p0最接近于_kPa。 A.99.3 B.120.0 C.143.1 D.157.0（分数：2.00）A.B.C.D.(5).当无相邻荷载影响时，按建筑地基基础设计规范(GB 500072002)的简化公式，计算该基础中点的地基沉降计算深度 zn应为_m。 A.1.6 B.3.0 C.4.0 D.4.5（分数：2.00）A.B.C.D.(6).计算地基
17、变形时，地基内的应力分布，可采用各向同性均质的直线变形体理论。求该基础底面计算点(即基底平面中点)至第一层土、第二层土和第三层土底面范围内的平均附加应力系数分别为 ，判定它最接近于_。 A B C D （分数：2.00）A.B.C.D.(7).当基础底面尺寸变更为 B=2.0m，L=2.4m 时，假定已求出p0=106.7kPa， =0.8024， =0.5796， （分数：2.00）A.B.C.D.(8).条件同第(6)小题，则在该地基沉降计算深度范围内压缩模量的当量值 （分数：2.00）A.B.C.D.(9).已知地基承载力特征值 fak=140kPa，假定按分层总和法求得的地基沉降量 s
18、=31mm，基础底面处的附加压力标准值 p0=103kPa，该地基沉降计算深度范围内压缩模量的当量值 （分数：2.00）A.B.C.D.某毛石砌体挡土墙，其剖面尺寸如图所示。已知其墙背直立，排水良好，墙后填土与墙齐高，其表面倾角为 ，填土表面的均布荷载为 q。挡土墙土压力 Ea作用点在土压力合力形心处：若 q=0，c=0，则为 墙高处；q0 或c0，则是合力作用点。（分数：14.00）(1).假定填土采用粉质黏土，其重度为 19.2kN/m3(干密度大于 1.65t/m3)，土对挡土墙墙背的摩擦角=0.5( 为墙背填土的内摩擦角)，填土的表面倾角 =10，填土表面均布荷载 q=0。则可计算得主
19、动土压力 Ea最接近于_kN/m。 A.60 B.62 C.70 D.74（分数：2.00）A.B.C.D.(2).假定墙后填土采用粗砂，q=0。已知土对挡土墙基底的摩擦系数 =0.38，=14，挡土墙的主动土压力 Ea=70kN/m，挡土墙每延米自重 209.22kN。则计算可得挡土墙抗滑移稳定性安全度 ks(即抵抗滑移与引起滑移的比值)最接近于_。 A.1.27 B.1.29 C.1.45 D.1.56（分数：2.00）A.B.C.D.(3).条件同第(2)小题，假定已求得挡土墙重心与墙趾的水平距离 x0=1.68m，那么挡土墙抗倾覆稳定性安全度 kt(即稳定力矩与倾覆力矩之比)最接近于_
20、。 A.2.3 B.2.9 C.3.5 D.4.1（分数：2.00）A.B.C.D.(4).假定墙后填土采用粗砂，已知 =0，q=0，E a=70kN/m，挡土墙每延米重 209.22kN，挡土墙重心与墙趾的水平距离 x0=1.68m，则可计算得挡土墙基础底面边缘的最大压力值 pkmax最接近于_kPa。 A.117 B.126 C.134 D.154（分数：2.00）A.B.C.D.(5).假定墙后填土采用粗砂，已知其重度为 18kN/m3，=0，=0，q=16kN/m 2，K a=0.23，则可计算得主动土压力 Ea最接近于_kN/m。 A.83 B.78 C.72 D.70（分数：2.0
21、0）A.B.C.D.(6).假定 =0，已计算出墙顶面处的土压力强度 1=3.8kN/m2，墙底面处的土压力强度 2=27.83kN/m2，主动土压力 Ea=79kN/m。则可计算得主动土压力 Ea作用点距离挡土墙底面的高度 z 最接近于_m。 A.1.6 B.1.9 C.2.2 D.2.5（分数：2.00）A.B.C.D.(7).假定墙后填土采用粉质黏土，已知其重度为 19kN/m3，=0，=0，q=15kN/m 2，c k=10kPa， k=15。则可计算得主动土压力 Ea最接近于_kN/m。 A.73 B.92 C.107 D.109（分数：2.00）A.B.C.D.某门式刚架单层厂房基
22、础，采用的是独立基础。混凝土短柱截面尺寸为500mm500mm；与水平力作用方向垂直的基础底边长 l=1.6m。相应于荷载效应标准组合时，作用于短柱顶面上的竖向荷载为 Fk，水平荷载为 Hk。已知基础采用 C30 混凝土，基础底面以上土与基础的加权平均容重为 20kN/m3，其他参数均如图中所示。（分数：3.00）(1).计算基础底面处修正后的地基承载力特征值 fa(kPa)最接近于_ A.125 B.143 C.156.7 D.165（分数：0.50）A.B.C.D.(2).假定修正后的地基承载力特征值为 145kPa，F k=200kN，H k=70kN，在此条件下满足承载力要求的基础底面
23、边长 b=2.4m。试问，基础底面边缘处的最大压力标准值 Pkmax最接近于_kPa。 A.140 B.150 C.160 D.170（分数：0.50）A.B.C.D.(3).假定 b=2.4m，基础冲切破坏锥体的有效高度 h0=450mm，基础采用 C30 混凝土，则冲切面(图示虚线处)的冲切承载力最接近于_kN。 A.380 B.400 C.420 D.428（分数：0.50）A.B.C.D.(4).假定基础底面边长 b=2.2m，若按承载力极限状态下荷载效应的基本组合(永久荷载控制)时，基础底面边缘处的最大地基反力设计值为 260kPa。已知冲切验算时取用的部分基础底面积 Al=0.60
24、9m2，则可计算得图中冲切面承受的冲切力设计值最接近于_kN。 A.60 B.100 C.130 D.160（分数：0.50）A.B.C.D.(5).假定 Fk=200kN，H k=50kN，基础底面边长 b=2.2m。已求出基础底面积 A=3.52m2，抵抗矩 Wy=1.29m3，则可计算得基础底面边缘处的最大压力标准值 pkmax最接近于_kPa。 A.130 B.150 C.160 D.180（分数：0.50）A.B.C.D.(6).假定基础底边缘最小地基反力设计值为 20.5kPa，最大地基反力设计值为 219.3kPa，基础底面边长b=2.2m。则基础剖面处的弯矩设计值最接近于_kN
25、?m。 A.45 B.55 C.68.5 D.75（分数：0.50）A.B.C.D.如图所示，某丙级建筑物有一柱下桩基础，采用 8 根沉管灌注桩，已知桩身设计直径 d=377mm，桩身有效计算长度 l=13.6m，桩中心距 1.5m。作用于承台顶面的荷载有竖向力设计值 F，弯矩设计值 M 和水平剪力设计值 V。承台埋深1.5m，承台中间厚度为 1.0m，其平面尺寸为见图。柱截面尺寸 400mm400mm。（分数：4.00）(1).已知粉质黏土、粉土和黏性土的桩侧阻力特征值 qsia分别为 24kPa、16kPa 和 28kPa，黏性土的桩端端阻力特征值 qpa为 900kPa。初步设计时根据建
26、筑地基基础设计规范(GB 500072002)的规定进行计算，试确定单桩竖向承载力特征值 Ra最接近于_kN。 A.369.7 B.419.8 C.503.7 D.585.79（分数：0.50）A.B.C.D.(2).假定在该工程中，经静载荷试验测得三根试桩的单桩竖向极限承载力分别为 830kN、865kN 和880kN，根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)的规定，所采用的单桩竖向承载力特征值 Ra，应最接近于_kN。 A.429.3 B.515 C.575 D.618（分数：0.50）A.B.C.D.(3).假定基桩的总侧阻力设计值为 360kN，总端阻力设计值为 120kN
27、，承台底 1/2 承台宽的深度范围内地基土极限阻力标准值 qck为 320kPa。考虑桩群土承台的相互作用效应，当根据建筑桩基技术规范(JGJ 942008)的规定进行复合基桩的竖向承载力特征值 R 计算时，R 的计算结果最接近于_kN。 A.890 B.571 C.377 D.312（分数：0.50）A.B.C.D.(4).已知桩身的混凝土强度等级为 C20，根据建筑桩基技术规范(JGJ 942008)的规定进行计算，试确定在轴心受压荷载下的桩身承载力最接近于_kN。 A.857 B.975 C.1005 D.1116（分数：0.50）A.B.C.D.(5).假定作用于承台顶面的竖向力标准值
28、 F=3000kN，力矩标准值 M=950kN?m，水平剪力标准值 V=265kN。已知计算得桩基承台自重和承台上的土自重标准值 G=450kN。当根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)的规定进行偏心受压计算时，单桩所承受的最大外力标准值 Qkmax最接近于_kN。 A.566 B.537 C.510 D.481（分数：0.50）A.B.C.D.(6).假定 F=3550kN，M=0，V=0 时，复合基桩桩顶的反力设计值 N=500kN，桩基承台和承台上土自重设计值 G=450kN。现要求根据建筑桩基技术规范(JGJ 942008)的规定计算承台的弯矩，其弯矩设计值 M最接近于_
29、kN?m。 A.1731 B.1744 C.1950 D.1997（分数：0.50）A.B.C.D.(7).某建筑物抗震设防烈度为 7 度，已知地下水位位于地表面以下 3.5m 处。在正常状态时，粉质黏土、粉土和黏性土的单桩极限侧阻力标准值 qsik分别为 42kPa、25kPa 和 50kPa；黏性土的单桩极限端阻力标准值 qpk为 1550kPa。饱和粉土的标准贯入锤击数实测值 N63.5为 6，液化判别标准贯入锤击数临界值 Ncr为 8。假定黏性土效应系数 s=0.9、 p=1.35，粉土效应系数 s=1.1。试确定该基桩的竖向承载力特征值 R 最接近于_kN。 A.288 B.383
30、C.436 D.459（分数：0.50）A.B.C.D.(8).某建筑工程采用振动置换法碎石桩处理地基，碎石桩桩径为 0.6m，等边三角形布桩，桩距 1.5m。现场载荷试验测得桩间土承载力特征值为 80kPa，根据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)计算得复合地基承载力标准值最接近于_kPa。(桩土应力比取 n=3) A.95 B.103 C.125 D.135（分数：0.50）A.B.C.D.某均质黏性土场地，土层地质情况为：q sk=15kPa，f sk=140kPa。拟采用高压喷射注浆法处理，正方形布桩，桩径为 500mm，桩距为 1.0m，桩长为 12m。已知桩体抗压强度 fc
31、u=5.5MPa，桩间土承载力折减系数=0.4，桩身强度折减系数 =0.33。（分数：1.00）(1).单桩承载力 Ra最接近于_kN。 A.310 B.325 C.340 D.356（分数：0.50）A.B.C.D.(2).复合地基承载力 fspk不宜小于_kPa。 A.355 B.375 C.395 D.410（分数：0.50）A.B.C.D.一级注册结构工程师专业部分试卷-地基与基础(二)-2 答案解析(总分：100.00，做题时间：90 分钟)一、B单项选择题/B(总题数：9，分数：100.00)某高层住宅地基基础设计等级为乙级，采用水泥粉煤灰碎石桩复合地基，基础为整片筏基。长 44.
32、8m，宽 14m，桩径 400mm，桩长 8m，桩孔按等边三角形均匀布置于基底范围内，孔中心距为 1.5m，褥垫层底面处由静荷载标准值产生的平均压力值为 320kN/m2，由活荷载标准值产生的平均压力值为 120kN/m2，活荷载的准永久系数取 0.4，地基土层分布，厚度及相关参数，如图所示。（分数：2.00）(1).假定取单桩承载力特征值为 Ra=520kN，桩间土承载力折减系数取 =0.80，问复合地基的承载力特征值最接近于_kPa。 A.260 B.360 C.390 D.420（分数：1.00）A.B. C.D.解析：(2).问计算地基变形时，对应于所采用的荷载效应，褥垫层底面处的附加
33、压力值最接近于_kPa。 A.185 B.235 C.283 D.380（分数：1.00）A.B. C.D.解析：某 17 层建筑的梁板式筏基底板，如图所示，采用 C35 级混凝土，ft=1.57N/mm2；筏基底面处相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值 pj=320kPa。提示：计算时取 as=50mm。（分数：22.00）(1).试问，设计时初步估算得到的筏板厚度 h 最接近于_mm。 A.320 B.360 C.380 D.400（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：(2).假定：筏板厚度取 500mm。试问，对图示区格内的筏板作冲切承载力验算时，作用在冲切面上的最大冲切力
34、设计值 Fl最接近于_kN。 A.5440 B.5870 C.6820 D.7560（分数：2.00）A.B. C.D.解析：(3).筏板厚度同上题。试问，进行筏板斜截面受剪切承载力计算时，平行于 JL4 的剪切面上(一侧)的最大剪力设计值 Vs最接近于_kN。 A.1750 B.1900 C.2360 D.3780（分数：2.00）A.B. C.D.解析：(4).筏板厚度同上题。试问：平行于 JL4 的最大剪力作用面上(一侧)的斜截面受剪承载力设计值 V 最接近_kN。 A.2237 B.2520 C.3010 D.3250（分数：2.00）A.B. C.D.解析：(5).假定筏板厚度为 8
35、80mm，采用 HRB335 级钢筋(f y=300N/mm2)，已计算出每米宽区格板的长跨支座及跨中的弯矩设计值，均为 M=280kN?m。试问，筏板在长跨方向的底部配筋，采用下列何项才最为合理?_A 12200 通长筋+ 12200 支座短筋B 12100 通长筋C 12200 通长筋+ 14200 支座短筋D （分数：2.00）A.B.C. D.解析：(6).在进行建筑地基基础设计时，关于所采用的荷载效应最不利组合与相应的抗力限值的下述内容，其中何项不正确?_ A.按地基承载力确定基础底面积时，传至基础的荷载效应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合，相应抗力采用地基承载力特征值 B.按
36、单桩承载力确定桩数时，传至承台底面上的荷载效应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合，相应抗力采用单桩承载力特征值 C.计算地基变形时，传至基础底面上的荷载效应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合，相应限值应为相关规范规定的地基变形允许值 D.计算基础内力，确定其配筋和验算材料强度时，上部结构传来的荷载效应组合及相应的基底反力，应按承载力极限状态下荷载效应的基本组合，采用相应的分项系数（分数：2.00）A.B.C. D.解析：(7).在同一非岩石地基上，建造相同埋置深度、相同基础底面宽度和相同基底附加压力的独立基础和条形基础，其地基最终变形量分别为 s1和 s2，则下列判断正确的是_。 A.
37、s1s 2 B.s1=s2 C.s1s 2 D.不一定（分数：2.00）A.B.C. D.解析：(8).试问复合地基的承载力特征值应按下述何种方法确定?_ A.桩间土的荷载试验结果 B.增强体的荷载试验结果 C.复合地基的荷载试验结果 D.本场地的工程地质勘察报告（分数：2.00）A.B.C. D.解析：(9).对直径为 1.65m 的单桩嵌岩桩，当检验桩底有无空洞、破碎带、软弱夹层等不良地质现象时，应在柱底下的下述何种深度(m)范围进行?_ A.3 B.5 C.8 D.9（分数：2.00）A.B. C.D.解析：(10).关于淤泥的天然含水量 w 和孔隙比 e 的数值，下列各项正确的是_。
38、A.ww L；e1.5 B.ww L；e1.5 C.ww P；e1.5 D.ww P；e1.5（分数：2.00）A. B.C.D.解析：(11).某土样由试验测得重度为 =17.8kN/m 3，含水量 w=16%，土粒的密度 ds=2.60，则下列选项中不正确的是_。 A. d=1.53t/m3 B. sat=1.94t/m3 C.n=31.1% D. sat=19.4kN/m3（分数：2.00）A.B.C. D.解析：某挡土墙截面尺寸如图所示，其高 5.0m，顶宽 0.8m，底宽 2.0m，置于黏性土地基上，地基承载力标准值 fk=200kPa，墙底与土的摩擦系数 =0.60。墙后填土为中密
39、砂土，填土面水平，砂土的重度 =19kN/m 3，含水量 w=13%。挡土墙圬工材料的重度取 G=23kN/m3，土对挡土墙墙背的摩擦角 =0。假定挡土墙的构造与排水措施符合建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第6.6.1 条的规定。（分数：26.00）(1).墙后回填砂土的干密度应最接近_t/m 3。 A.1.80 B.1.73 C.1.68 D.1.60（分数：2.00）A.B.C. D.解析：(2).墙背主动土压力系数最接近_。 A.0.37 B.0.30 C.0.28 D.0.25（分数：2.00）A.B. C.D.解析：(3).作用于挡土墙墙背的主动土压力的合力最接近于_
40、kN/m。 A.80 B.72 C.68 D.65（分数：2.00）A. B.C.D.解析：(4).挡土墙抗倾覆安全系数最接近于_。 A.1.50 B.1.55 C.1.63 D.1.67（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：(5).挡土墙抗滑动安全系数最接近于_。 A.1.30 B.1.40 C.1.45 D.1.50（分数：2.00）A. B.C.D.解析：(6).作用于挡土墙基础底面的合力的偏心距为_m。 A.0.30 B.0.45 C.0.48 D.0.50（分数：2.00）A.B.C. D.解析：解析 根据力矩平衡的条件，基础底面反力的合力作用点距墙趾的距离为： * 则偏心距为：
41、e=1-0.52=0.48m。(7).挡土墙基础底面的最大反力值最接近于_kPa。 A.180 B.190 C.200 D.208（分数：2.00）A.B.C. D.解析：(8).假定填土面与水平面的夹角从零增大到 15，作用于挡土墙基础底面的合力的偏心距将会_。 A.减小 B.增大 C.不变 D.不能确定（分数：2.00）A.B. C.D.解析：解析 倾斜的填土面比水平的填土面的土压力大，因而使合力的偏心距增大。(9).根据建筑地基基础设计规范的方法计算挡土墙的主动土压力时，假定挡土墙墙背与填土的摩擦角 为_。 A.0 B.0.33 C.0.47 D.0.5（分数：2.00）A.B.C.D.
42、 解析：(10).建筑地基基础设计规范规定的主动土压力系数的经验方法对墙后填土的内聚力作何假定?_ A.内聚力 c=0 B.没有考虑内聚力的影响 C.由规定的干密度和排水条件控制了内聚力的经验值 D.采用了等效内摩擦角的方法考虑内聚力的影响（分数：2.00）A.B.C. D.解析：(11).某地基地质剖面如图所示，细砂层底面处的自重压力为_kPa。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：(12).某建筑物矩形基础底面尺寸 2.4m1.6m，埋深 d=2.0m，所受荷载设计值 M=100kN?m，F=450kN，其他条件见图，则基底最大、最小附加应力最接近于_kPa。（分数：2.00）A.B.
43、 C.D.解析：(13).已知矩形基础受到建筑物传来的轴心荷载 800kN，基础尺寸 4m2m，基础埋深 2m，土的重度=17.5kN/m 3，则基底中心点以下 2.0m 处的附加应力 pz最接近于_kPa。 A.12.6 B.21 C.50.4 D.84（分数：2.00）A.B.C. D.解析：已知某条形基础埋置深度为 1.5m，作用于其底面的荷载为 390kN/m，地基土层的物理力学性质指标及地基承载力特征值见表，地下水位在地面以下 1.5m 处。按建筑地基基础设计规范(GB 500072002)的要求进行地基承载力计算。（分数：10.00）(1).假定基础宽度为 1.8m，按规范推荐的地
44、基承载力理论公式计算地基承载力特征值最接近于_kPa。 A.250 B.220 C.200 D.185（分数：2.00）A.B. C.D.解析：(2).对表中所列的地基承载力特征值用规范方法进行深宽修正，得到修正后的地基承载力特征值最接近于_kPa。 A.230 B.220 C.210 D.200（分数：2.00）A.B. C.D.解析：(3).根据题中所给的条件，可计算得到基础的宽度为_m。 A.1.6 B.1.8 C.2.0 D.2.2（分数：2.00）A.B. C.D.解析：(4).根据题中给出的条件，计算得到的软弱下卧层顶面处的附加压力为_kPa。 A.80 B.71 C.65 D.6
45、0（分数：2.00）A.B. C.D.解析：(5).已知某条形基础底宽 b=2.0m，埋深 d=1.5m，荷载合力的偏心距 e=0.05m。地基为粉质黏土，黏聚力ck=10kPa，内摩擦角 k=20，地下水位距地表 1.0m，地下水位以上土的重度 =18kN/m 3，地下水位以下土的饱和重度 sat=19.5kN/m3，则地基土的承载力特征值 fa最接近于_kPa。 A.98.2 B.116.7 C.135.9 D.152.3（分数：2.00）A.B.C. D.解析：某方形独立柱基，底面尺寸为 B=L=2.0m，埋置深度为 1.5m。上部结构传至基础顶面处的竖向力设计值 F=600kN，相应的竖向力标准值 Fk=480kN(恒载占 60%，活载占 40%，准永久值系数 q=0.5)。已知基础自重和基础上的土重设计值G=130kN，相应的基础自重和基础上的土重标准值 Gk=115kN。基础及工程地质剖面如图所示。（分数：18.00）(1).当黏性土土层由平板载荷试
