1、注册化工工程师-化工原理(二)及答案解析(总分：54.00，做题时间：90 分钟)一、B单项选择题/B(总题数：51，分数：54.00)1.在填料吸收塔中用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分。已知进塔混合气中溶质的组成为 10%(体积分数)，溶质的吸收率为 96.5%，则吸收尾气中溶质的摩尔比为( )。（分数：1.00）A.(A) 0.00389B.(B) 0.0035C.(C) 0.218D.(D) 0.003872.在吸收操作中，以液相组成差表示的吸收塔某一截面上的总推动力为( )。（分数：1.00）A.(A) X-XiB.(B) X-X*C.(C) Xi-XD.(D) X*-X3.若在间壁
2、换热器中的两流体均为变温，且两流体进出口温度各自相等，以两流体呈( )流动时所获得的平均温度差最大。（分数：1.00）A.(A) 逆流B.(B) 并流C.(C) 错流D.(D) 折流4.在填料吸收塔中，用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分。已知混合气的流量为 30kmol/h，组成为0.06(摩尔分数)，溶质的吸收率为 95%，溶剂的流量为 55kmol/h。操作条件下的气液平衡关系为Y=1.65X，吸收塔中所用填料的等板高度为 0.45m，则填料层高度为( )。（分数：1.00）A.(A) 4.130mB.(B) 5.762mC.(C) 2.879mD.(D) 6.755m5.如图所示为同一温
3、度下 A、B、C 三种气体在水中的溶解度曲线。由图可知，它们的溶解度由大到小的次序为( )。 （分数：1.00）A.(A) A，B，CB.(B) C，B，AC.(C) C，A，BD.(D) A，C，B6.为防止热敏性物料变性或分解，蒸发热敏性溶液时常采用( )蒸发。（分数：1.00）A.(A) 加压B.(B) 常压C.(C) 减压D.(D) 超高压7.含有 10%(体积分数)C 2H2的某种混合气体与水充分接触，系统温度为 30，总压为 105.0kPa。已知30时 C2H2在水中的亨利系数为 1.48105kPa，水的密度为 995.7kg/m3。则达平衡时液相中 C2H2的摩尔组成为( )
4、分数：1.00）A.(A) 3.92410-3B.(B) 3.92410-2C.(C) 2.71710-3D.(D) 3.78610-28.在多效蒸发流程中，( )加料流程所产生的二次蒸汽较多。（分数：1.00）A.(A) 并流B.(B) 逆流C.(C) 平流D.(D) 错流9.在多层圆筒壁定态导热中，通过每层的( )物理量保持不变。（分数：1.00）A.(A) 温度差B.(B) 导热速率C.(C) 热通量D.(D) 热阻10.对于一物体，若其表面温度从 100升高至 200，则其辐射能力提高到原来的( )倍。（分数：1.00）A.(A) 1.6B.(B) 2.6C.(C) 4D.(D)
5、1511.在填料吸收塔中用清水吸收氨一空气混合物中的氨。混合气的进塔组成为 0.02，出塔组成为0.0012(均为摩尔比)，操作条件下的气液平衡关系为 Y=0.88X，若吸收剂的用量为最小用量的 1.6倍，则实际操作的液气比为( )。（分数：1.00）A.(A) 1.323B.(B) 0.827C.(C) 1.504D.(D) 1.49312.在对流传热系数关联式中，反映物性对对流传热影响的准数是( )。（分数：1.00）A.(A) 努塞尔数 NuB.(B) 雷诺数 ReC.(C) 普朗特数 PrD.(D) 格拉晓夫数 Gr13.在相同操作条件下，多效蒸发与单效蒸发相比，其( )。（分数：1.
6、00）A.(A) 温度差损失较小，蒸发强度较小B.(B) 温度差损失较小，蒸发强度较大C.(C) 温度差损失较大，蒸发强度较大D.(D) 温度差损失较大，蒸发强度较小14.某填料的比表面积为 220m2/m3，空隙率为 97%，则该填料的填料因子为( )。（分数：1.00）A.(A) 241.05B.(B) 233.82C.(C) 226.80D.(D) 0.00415.常压下，在一直径为 0.8m填料吸收塔中，用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分。已知混合气的流量为 50kmol/h，组成为 0.05(摩尔分数)，溶质的吸收率为 98%，出塔的液相摩尔比为 0.015。操作条件下的气液平衡关系
7、为 Y=2.25X，气相总体积吸收系数为 1.15kmol/(m3hkPa)，则填料层高度为( )。（分数：1.00）A.(A) 6.680mB.(B) 7.026mC.(C) 676.4mD.(D) 4.196m16.在相同操作条件下，蒸发稀释热不可忽略的溶液要比蒸发稀释热可忽略的溶液所消耗的加热蒸汽( )。（分数：1.00）A.(A) 多B.(B) 少C.(C) 相等D.(D) 无法确定17.在填料吸收塔中用清水吸收氨一空气混合物中的氨。混合气的进塔组成为 0.01，出塔组成为 0.001(均为摩尔比)，操作条件下的气液平衡关系为 Y=0.88X，则溶液出塔的最大摩尔比为( )。（分数：1
8、00）A.(A) 0.0114B.(B) 0.0088C.(C) 0.00114D.(D) 0.011318.在多层平壁定态热传导中，若某层的导热热阻最小，则该层两侧的温度差( )。（分数：1.00）A.(A) 最大B.(B) 最小C.(C) 与其他导热层相同D.(D) 无法判断19.在一间壁换热器中，两流体均在湍流下进行换热。冷热流体的对流传热系数分别为 150kW/(m2)和300kW/(m2)。若只使某一侧流体的流速加倍以强化传热，对流总传热系数增加的最大百分数与( )接近。(可按平壁处理，忽略管壁热阻，污垢热阻和热损失)（分数：1.00）A.(A) 16%B.(B) 20%C.(C)
9、 40%D.(D) 50%20.在吸收过程中，由于有总体流动，所以漂流因数 P/pBM( )。（分数：1.00）A.(A) 1B.(B) 1C.(C) =1D.(D) 不确定21.在下列吸收过程中，属于气膜控制的是( )。（分数：1.00）A.(A) 水吸收氧B.(B) 水吸收氨C.(C) 水吸收二氧化碳D.(D) 水吸收氢22.根据( )的不同，列管换热器可分为固定管板换热器、U 形管换热器和浮头换热器等几种形式。（分数：1.00）A.(A) 传热原理和两流体的接触方式B.(B) 换热面形状C.(C) 热补偿方式D.(D) 换热器用途23.在间壁换热器中，换热器的总传热系数 K0与管内外两侧
10、流体的对流传热系数 i、 o之间的关系为( )。（分数：1.00）A.(A) iK o oB.(B) iK o oC.(C) iK o oD.(D) iK o o在气体处理量一定时，增加吸收剂用量，操作线的斜率( )，吸收推动力( )。（分数：2.00）A.(A) 增大B.(B) 不变C.(C) 减小D.(D) 不确定A.(A) 增大B.(B) 不变C.(C) 减小D.(D) 不确定24.在蒸汽冷凝传热中，不凝气体对其冷凝传热系数 的影响是( )。（分数：1.00）A.(A) 使 降低B.(B) 使 升高C.(C) 对 无影响D.(D) 无法判定25.多效蒸发与单效蒸发的单位蒸汽消耗量 e和加
11、热蒸汽经济性 E相比，( )。（分数：1.00）A.(A) e较大，E 较大B.(B) e较小，E 较小C.(C) e较小，E 较大D.(D) e较大，E 较小对接近常压的低组成溶质的气液平衡系统，当温度升高时，亨利系数 E将( )，相平衡常数 m将( )，溶解度系数 H将( )。（分数：3.00）A.(A) 增大B.(B) 不变C.(C) 减小D.(D) 不确定A.(A) 增大B.(B) 不变C.(C) 减小D.(D) 不确定A.(A) 增大B.(B) 不变C.(C) 减小D.(D) 不确定26.氨水的气液平衡关系符合亨利定律，其相平衡常数为 0.75，若氨水中氨的摩尔分数为 0.025，则
12、与之平衡的气相摩尔比为( )。（分数：1.00）A.(A) 0.0192B.(B) 0.0188C.(C) 0.0185D.(D) 0.025627.流体在圆形直管内作强制湍流时，对流传热系数与雷诺数的( )次方成正比。（分数：1.00）A.(A) 0.3B.(B) 0.4C.(C) 0.6D.(D) 0.828.多效蒸发时，效数增多，其 D/W降低，且降低幅度( )。（分数：1.00）A.(A) 增大B.(B) 减小C.(C) 保持恒定D.(D) 存在极大值29.在填料吸收塔中用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分。混合气的流量为 40kmol/h，进塔组成为0.025，出塔组成为 0.0012
13、均为摩尔比)，操作条件下的气液平衡关系为 Y=2.25X，吸收剂的用量为最小用量的 1.66倍，则脱吸因数为( )。（分数：1.00）A.(A) 0.633B.(B) 1.523C.(C) 0.130D.(D) 7.71130.若某气体在水中的溶解度系数日非常大，则该气体为( )。（分数：1.00）A.(A) 易溶气体B.(B) 难溶气体C.(C) 中等溶解度气体D.(D) 不确定31.多效蒸发时，效数增多，则( )。（分数：1.00）A.(A) 操作费用增多，设备费用增多B.(B) 操作费用降低，设备费用降低C.(C) 操作费用增多，设备费用降低D.(D) 操作费用降低，设备费用增多32.
14、一定质量流量的流体在 25mm2.5mm 的直管内作强制湍流流体，如果该流体的流量和物性不变，改在 519mm2mm 的的直管内流动，其对流传热系数是原来对流传热系数的倍数与( )接近。（分数：1.00）A.(A) 0.79B.(B) 1.06C.(C) 1.26D.(D) 1.6833.在一套管换热器中，冷热两流体进行逆流传热。冷流体的流量为 7200kg/h，比热容为 4.2kJ/(kg)，进出口温度为 15、40。热流体从 130降至 45。该换热器的总传热系数为 1kW/(m2)，则所需传热面积与( )接近。（分数：1.00）A.(A) 4m2B.(B) 6m2C.(C) 14m2D.
15、D) 22m234.填料塔的正常操作区域为( )。（分数：1.00）A.(A) 液泛区B.(B) 载液区C.(C) 恒持液量区D.(D) 任何区域35.对流传热的热阻主要集中在( )。（分数：1.00）A.(A) 湍流主体B.(B) 缓冲层C.(C) 滞流内层D.(D) 以上三层均接近36.直径为 60mm5mm 的管道用 30mm厚的软木包扎，其外再用 100mm厚的保温灰包扎来作为绝热层。现测得钢管外壁面温度为-110，绝热层外表面的温度为 10，已知软木、保温灰的平均导热系数分别为0.043W/(m)和 0.07W/(m)，求出每米管长的冷量损失量与( )接近。（分数：1.00）A.(
16、A) -37.5W/mB.(B) -32.5W/mC.(C) -25W/mD.(D) -23W/m37.在标准蒸发器中，用 140的饱和蒸汽加热盐水。蒸发空间二次蒸汽的温度为 86，溶液的平均沸点为 98，则该蒸发器中的有效温度差为( )。（分数：1.00）A.(A) 54B.(B) 48C.(C) 45D.(D) 4238.对于池式(大容器)沸腾，工业上总是将其控制在( )状态下操作。（分数：1.00）A.(A) 自然对流B.(B) 泡核沸腾C.(C) 膜状沸腾D.(D) 不稳定膜状沸腾39.单效蒸发中，原料液的温度越高，蒸发时的单位蒸汽消耗量( )。（分数：1.00）A.(A) 越大B.(
17、B) 越小C.(C) 不变D.(D) 无法确定40.蒸发计算时，溶液的沸点按( )确定。（分数：1.00）A.(A) 完成液组成B.(B) 原料液组成与完成液组成的算术平均值C.(C) 原料液组成D.(D) 原料液组成与完成液组成的对数平均值41.在填料吸收塔中用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分。已知进塔混合气中溶质的组成为 6%(体积分数，下同)，吸收尾气中溶质的组成为 1.2%，则溶质的吸收率为( )。（分数：1.00）A.(A) 81.03%B.(B) 80.0%C.(C) 118.97%D.(D) 18.97%42.在化工传热中，对流传热的推动力为( )。（分数：1.00）A.(A)
18、冷流体进出口的温度差B.(B) 热流体进出口的温度差C.(C) 冷热流体间的温度差D.(D) 冷(热)流体与壁面之间的温度差43.物体的黑度在数值上与该物体在同一温度下的( )相等。（分数：1.00）A.(A) 透过率 DB.(B) 吸收率 AC.(C) 反射率 RD.(D) 辐射系数 C44.根据( )，可以将蒸发过程分为单效蒸发和多效蒸发。（分数：1.00）A.(A) 操作压力B.(B) 二次蒸汽是否用作另一蒸发器的加热蒸汽C.(C) 操作模式D.(D) 溶液在蒸发器中的流动情况45.有一双管程列管换热器由 19mm2mm、长 4m的钢管组成。热流体走管内，其进出口温度分别为 80和 40
19、冷流体走管间，其进出口温度分别为 20和 35，冷水流量为 1.6kg/s，平均比热容为4.2kJ/(kg)。换热器的温差校正系数为 0.9，其热损失可以忽略，该换热器的总传热系数 Ko更接近( )。（分数：1.00）A.(A) 508W/(m2)B.(B) 567 W/(m2)C.(C) 643W/(m2)D.(D) 1016W/(m2)46.在间壁式换热器中，用常压下的饱和水蒸气加热空气，空气的进出口温度分别为 20和 50，则换热管的壁温接近于( )。（分数：1.00）A.(A) 100B.(B) 20C.(C) 50D.(D) 6347.若某气体在水中的亨利系数 E非常大，则该气体为
20、 )。（分数：1.00）A.(A) 易溶气体B.(B) 难溶气体C.(C) 中等溶解度气体D.(D) 不确定48.推动力 c*-c与吸收系数( )相对应。（分数：1.00）A.(A) kLB.(B) kyC.(C) KLD.(D) kG49.如图所示为不同温度下某气体在水中的溶解度曲线。由图可知，温度 t1、t 2、t 3由高到低的次序为( )。（分数：1.00）A.(A) t1，t 2，t 3B.(B) t1、t 3、t 2C.(C) t3，t 2，t 1D.(D) t2、t 1、t 3注册化工工程师-化工原理(二)答案解析(总分：54.00，做题时间：90 分钟)一、B单项选择题/B(总
21、题数：51，分数：54.00)1.在填料吸收塔中用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分。已知进塔混合气中溶质的组成为 10%(体积分数)，溶质的吸收率为 96.5%，则吸收尾气中溶质的摩尔比为( )。（分数：1.00）A.(A) 0.00389 B.(B) 0.0035C.(C) 0.218D.(D) 0.00387解析：2.在吸收操作中，以液相组成差表示的吸收塔某一截面上的总推动力为( )。（分数：1.00）A.(A) X-XiB.(B) X-X*C.(C) Xi-XD.(D) X*-X 解析：3.若在间壁换热器中的两流体均为变温，且两流体进出口温度各自相等，以两流体呈( )流动时所获得的平均温
22、度差最大。（分数：1.00）A.(A) 逆流 B.(B) 并流C.(C) 错流D.(D) 折流解析：4.在填料吸收塔中，用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分。已知混合气的流量为 30kmol/h，组成为0.06(摩尔分数)，溶质的吸收率为 95%，溶剂的流量为 55kmol/h。操作条件下的气液平衡关系为Y=1.65X，吸收塔中所用填料的等板高度为 0.45m，则填料层高度为( )。（分数：1.00）A.(A) 4.130m B.(B) 5.762mC.(C) 2.879mD.(D) 6.755m解析：5.如图所示为同一温度下 A、B、C 三种气体在水中的溶解度曲线。由图可知，它们的溶解度由大到
23、小的次序为( )。 （分数：1.00）A.(A) A，B，CB.(B) C，B，A C.(C) C，A，BD.(D) A，C，B解析：6.为防止热敏性物料变性或分解，蒸发热敏性溶液时常采用( )蒸发。（分数：1.00）A.(A) 加压B.(B) 常压C.(C) 减压 D.(D) 超高压解析：7.含有 10%(体积分数)C 2H2的某种混合气体与水充分接触，系统温度为 30，总压为 105.0kPa。已知30时 C2H2在水中的亨利系数为 1.48105kPa，水的密度为 995.7kg/m3。则达平衡时液相中 C2H2的摩尔组成为( )。（分数：1.00）A.(A) 3.92410-3 B.(
24、B) 3.92410-2C.(C) 2.71710-3D.(D) 3.78610-2解析：8.在多效蒸发流程中，( )加料流程所产生的二次蒸汽较多。（分数：1.00）A.(A) 并流 B.(B) 逆流C.(C) 平流D.(D) 错流解析：9.在多层圆筒壁定态导热中，通过每层的( )物理量保持不变。（分数：1.00）A.(A) 温度差B.(B) 导热速率 C.(C) 热通量D.(D) 热阻解析：10.对于一物体，若其表面温度从 100升高至 200，则其辐射能力提高到原来的( )倍。（分数：1.00）A.(A) 1.6B.(B) 2.6 C.(C) 4D.(D) 15解析：11.在填料吸收塔中用
25、清水吸收氨一空气混合物中的氨。混合气的进塔组成为 0.02，出塔组成为0.0012(均为摩尔比)，操作条件下的气液平衡关系为 Y=0.88X，若吸收剂的用量为最小用量的 1.6倍，则实际操作的液气比为( )。（分数：1.00）A.(A) 1.323 B.(B) 0.827C.(C) 1.504D.(D) 1.493解析：12.在对流传热系数关联式中，反映物性对对流传热影响的准数是( )。（分数：1.00）A.(A) 努塞尔数 NuB.(B) 雷诺数 ReC.(C) 普朗特数 Pr D.(D) 格拉晓夫数 Gr解析：13.在相同操作条件下，多效蒸发与单效蒸发相比，其( )。（分数：1.00）A.
26、A) 温度差损失较小，蒸发强度较小B.(B) 温度差损失较小，蒸发强度较大C.(C) 温度差损失较大，蒸发强度较大D.(D) 温度差损失较大，蒸发强度较小 解析：14.某填料的比表面积为 220m2/m3，空隙率为 97%，则该填料的填料因子为( )。（分数：1.00）A.(A) 241.05 B.(B) 233.82C.(C) 226.80D.(D) 0.004解析：15.常压下，在一直径为 0.8m填料吸收塔中，用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分。已知混合气的流量为 50kmol/h，组成为 0.05(摩尔分数)，溶质的吸收率为 98%，出塔的液相摩尔比为 0.015。操作条件下的气液平
27、衡关系为 Y=2.25X，气相总体积吸收系数为 1.15kmol/(m3hkPa)，则填料层高度为( )。（分数：1.00）A.(A) 6.680m B.(B) 7.026mC.(C) 676.4mD.(D) 4.196m解析：16.在相同操作条件下，蒸发稀释热不可忽略的溶液要比蒸发稀释热可忽略的溶液所消耗的加热蒸汽( )。（分数：1.00）A.(A) 多 B.(B) 少C.(C) 相等D.(D) 无法确定解析：17.在填料吸收塔中用清水吸收氨一空气混合物中的氨。混合气的进塔组成为 0.01，出塔组成为 0.001(均为摩尔比)，操作条件下的气液平衡关系为 Y=0.88X，则溶液出塔的最大摩尔
28、比为( )。（分数：1.00）A.(A) 0.0114 B.(B) 0.0088C.(C) 0.00114D.(D) 0.0113解析：18.在多层平壁定态热传导中，若某层的导热热阻最小，则该层两侧的温度差( )。（分数：1.00）A.(A) 最大B.(B) 最小 C.(C) 与其他导热层相同D.(D) 无法判断解析：19.在一间壁换热器中，两流体均在湍流下进行换热。冷热流体的对流传热系数分别为 150kW/(m2)和300kW/(m2)。若只使某一侧流体的流速加倍以强化传热，对流总传热系数增加的最大百分数与( )接近。(可按平壁处理，忽略管壁热阻，污垢热阻和热损失)（分数：1.00）A.(A
29、) 16%B.(B) 20%C.(C) 40% D.(D) 50%解析：20.在吸收过程中，由于有总体流动，所以漂流因数 P/pBM( )。（分数：1.00）A.(A) 1 B.(B) 1C.(C) =1D.(D) 不确定解析：21.在下列吸收过程中，属于气膜控制的是( )。（分数：1.00）A.(A) 水吸收氧B.(B) 水吸收氨 C.(C) 水吸收二氧化碳D.(D) 水吸收氢解析：22.根据( )的不同，列管换热器可分为固定管板换热器、U 形管换热器和浮头换热器等几种形式。（分数：1.00）A.(A) 传热原理和两流体的接触方式B.(B) 换热面形状C.(C) 热补偿方式 D.(D) 换热
30、器用途解析：23.在间壁换热器中，换热器的总传热系数 K0与管内外两侧流体的对流传热系数 i、 o之间的关系为( )。（分数：1.00）A.(A) iK o oB.(B) iK o o C.(C) iK o oD.(D) iK o o解析：在气体处理量一定时，增加吸收剂用量，操作线的斜率( )，吸收推动力( )。（分数：2.00）A.(A) 增大 B.(B) 不变C.(C) 减小D.(D) 不确定解析：A.(A) 增大 B.(B) 不变C.(C) 减小D.(D) 不确定解析：24.在蒸汽冷凝传热中，不凝气体对其冷凝传热系数 的影响是( )。（分数：1.00）A.(A) 使 降低 B.(B) 使
31、 升高C.(C) 对 无影响D.(D) 无法判定解析：25.多效蒸发与单效蒸发的单位蒸汽消耗量 e和加热蒸汽经济性 E相比，( )。（分数：1.00）A.(A) e较大，E 较大B.(B) e较小，E 较小C.(C) e较小，E 较大 D.(D) e较大，E 较小解析：对接近常压的低组成溶质的气液平衡系统，当温度升高时，亨利系数 E将( )，相平衡常数 m将( )，溶解度系数 H将( )。（分数：3.00）A.(A) 增大 B.(B) 不变C.(C) 减小D.(D) 不确定解析：A.(A) 增大 B.(B) 不变C.(C) 减小D.(D) 不确定解析：A.(A) 增大B.(B) 不变C.(C)
32、 减小 D.(D) 不确定解析：26.氨水的气液平衡关系符合亨利定律，其相平衡常数为 0.75，若氨水中氨的摩尔分数为 0.025，则与之平衡的气相摩尔比为( )。（分数：1.00）A.(A) 0.0192 B.(B) 0.0188C.(C) 0.0185D.(D) 0.0256解析：27.流体在圆形直管内作强制湍流时，对流传热系数与雷诺数的( )次方成正比。（分数：1.00）A.(A) 0.3B.(B) 0.4C.(C) 0.6D.(D) 0.8 解析：28.多效蒸发时，效数增多，其 D/W降低，且降低幅度( )。（分数：1.00）A.(A) 增大B.(B) 减小 C.(C) 保持恒定D.(
33、D) 存在极大值解析：29.在填料吸收塔中用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分。混合气的流量为 40kmol/h，进塔组成为0.025，出塔组成为 0.0012(均为摩尔比)，操作条件下的气液平衡关系为 Y=2.25X，吸收剂的用量为最小用量的 1.66倍，则脱吸因数为( )。（分数：1.00）A.(A) 0.633 B.(B) 1.523C.(C) 0.130D.(D) 7.711解析：30.若某气体在水中的溶解度系数日非常大，则该气体为( )。（分数：1.00）A.(A) 易溶气体 B.(B) 难溶气体C.(C) 中等溶解度气体D.(D) 不确定解析：31.多效蒸发时，效数增多，则( )。（
34、分数：1.00）A.(A) 操作费用增多，设备费用增多B.(B) 操作费用降低，设备费用降低C.(C) 操作费用增多，设备费用降低D.(D) 操作费用降低，设备费用增多 解析：32.一定质量流量的流体在 25mm2.5mm 的直管内作强制湍流流体，如果该流体的流量和物性不变，改在 519mm2mm 的的直管内流动，其对流传热系数是原来对流传热系数的倍数与( )接近。（分数：1.00）A.(A) 0.79B.(B) 1.06C.(C) 1.26D.(D) 1.68 解析：33.在一套管换热器中，冷热两流体进行逆流传热。冷流体的流量为 7200kg/h，比热容为 4.2kJ/(kg)，进出口温度为
35、 15、40。热流体从 130降至 45。该换热器的总传热系数为 1kW/(m2)，则所需传热面积与( )接近。（分数：1.00）A.(A) 4m2 B.(B) 6m2C.(C) 14m2D.(D) 22m2解析：34.填料塔的正常操作区域为( )。（分数：1.00）A.(A) 液泛区B.(B) 载液区 C.(C) 恒持液量区D.(D) 任何区域解析：35.对流传热的热阻主要集中在( )。（分数：1.00）A.(A) 湍流主体B.(B) 缓冲层C.(C) 滞流内层 D.(D) 以上三层均接近解析：36.直径为 60mm5mm 的管道用 30mm厚的软木包扎，其外再用 100mm厚的保温灰包扎来
36、作为绝热层。现测得钢管外壁面温度为-110，绝热层外表面的温度为 10，已知软木、保温灰的平均导热系数分别为0.043W/(m)和 0.07W/(m)，求出每米管长的冷量损失量与( )接近。（分数：1.00）A.(A) -37.5W/mB.(B) -32.5W/mC.(C) -25W/m D.(D) -23W/m解析：37.在标准蒸发器中，用 140的饱和蒸汽加热盐水。蒸发空间二次蒸汽的温度为 86，溶液的平均沸点为 98，则该蒸发器中的有效温度差为( )。（分数：1.00）A.(A) 54B.(B) 48C.(C) 45D.(D) 42 解析：38.对于池式(大容器)沸腾，工业上总是将其控制
37、在( )状态下操作。（分数：1.00）A.(A) 自然对流B.(B) 泡核沸腾 C.(C) 膜状沸腾D.(D) 不稳定膜状沸腾解析：39.单效蒸发中，原料液的温度越高，蒸发时的单位蒸汽消耗量( )。（分数：1.00）A.(A) 越大B.(B) 越小 C.(C) 不变D.(D) 无法确定解析：40.蒸发计算时，溶液的沸点按( )确定。（分数：1.00）A.(A) 完成液组成 B.(B) 原料液组成与完成液组成的算术平均值C.(C) 原料液组成D.(D) 原料液组成与完成液组成的对数平均值解析：41.在填料吸收塔中用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分。已知进塔混合气中溶质的组成为 6%(体积分数，下
38、同)，吸收尾气中溶质的组成为 1.2%，则溶质的吸收率为( )。（分数：1.00）A.(A) 81.03% B.(B) 80.0%C.(C) 118.97%D.(D) 18.97%解析：42.在化工传热中，对流传热的推动力为( )。（分数：1.00）A.(A) 冷流体进出口的温度差B.(B) 热流体进出口的温度差C.(C) 冷热流体间的温度差D.(D) 冷(热)流体与壁面之间的温度差 解析：43.物体的黑度在数值上与该物体在同一温度下的( )相等。（分数：1.00）A.(A) 透过率 DB.(B) 吸收率 A C.(C) 反射率 RD.(D) 辐射系数 C解析：44.根据( )，可以将蒸发过程
39、分为单效蒸发和多效蒸发。（分数：1.00）A.(A) 操作压力B.(B) 二次蒸汽是否用作另一蒸发器的加热蒸汽 C.(C) 操作模式D.(D) 溶液在蒸发器中的流动情况解析：45.有一双管程列管换热器由 19mm2mm、长 4m的钢管组成。热流体走管内，其进出口温度分别为 80和 40；冷流体走管间，其进出口温度分别为 20和 35，冷水流量为 1.6kg/s，平均比热容为4.2kJ/(kg)。换热器的温差校正系数为 0.9，其热损失可以忽略，该换热器的总传热系数 Ko更接近( )。（分数：1.00）A.(A) 508W/(m2) B.(B) 567 W/(m2)C.(C) 643W/(m2)
40、D.(D) 1016W/(m2)解析：46.在间壁式换热器中，用常压下的饱和水蒸气加热空气，空气的进出口温度分别为 20和 50，则换热管的壁温接近于( )。（分数：1.00）A.(A) 100 B.(B) 20C.(C) 50D.(D) 63解析：47.若某气体在水中的亨利系数 E非常大，则该气体为( )。（分数：1.00）A.(A) 易溶气体B.(B) 难溶气体 C.(C) 中等溶解度气体D.(D) 不确定解析：48.推动力 c*-c与吸收系数( )相对应。（分数：1.00）A.(A) kLB.(B) kyC.(C) KL D.(D) kG解析：49.如图所示为不同温度下某气体在水中的溶解度曲线。由图可知，温度 t1、t 2、t 3由高到低的次序为( )。（分数：1.00）A.(A) t1，t 2，t 3B.(B) t1、t 3、t 2C.(C) t3，t 2，t 1 D.(D) t2、t 1、t 3解析：
