1、注册岩土工程师专业案例上午试卷 7 及答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)一、B 以下各题每题的四个备选答案中(总题数：30，分数：60.00)1.某工程岩体风化岩石饱和单轴抗压强度为 4.2MPa，压缩波速度为 2.1km/s，新鲜岩石饱和单轴抗压强度为 10.5MPa，压缩波速度为 3.4km/s，该岩石的风化程度为( )。（分数：2.00）A.微风化B.中等风化C.强风化D.全风化2.某柱基础底面尺寸为 4m4m,基础埋深为 2.0m,传至基础顶面的中心荷载为 8000kN，如要求基础底面零应力区面积不超过 15%，则基础顶面水平力不宜大于( )kN。（分数：2.00）A.
2、1378B.1478C.1578D.16783.某工程场地为饱和软土地基，采用堆载预压法处理，以砂井作为竖向排水体，砂井直径 dw0.3m，砂井长 h=15m，井距 s3.0m，按等边三角形布置，该地基土水平向固结系数 Ch2.610 -2m2/d。则在瞬时加荷下，径向固结度达到 85%所需的时间为 ( )。(由题意给出的条件得到有效排水直径为de3.15m，n10.5，F n1.6248)（分数：2.00）A.125dB.136dC.147dD.158d4.某膨胀土样进行膨胀力试验，试样在 8kPa 接触压力作用下浸水后膨胀至 22mm，然后逐级加荷，试验记录如下表，该土样的膨胀力为( )k
3、Pa。(注：试样初始高度为 20mm)（分数：2.00）A.压力 p/KPAB.25C.50D.75E.100F.125G.150H.175I.200J.试样高度 h/mmK.21.7L.21.3M.20.8N.20.2O.19.5P.18.9Q.18.4R.18.05.某大面积填海造地工程，平均海水深约 2.0m，淤泥层平均厚度为 10.0m，重度为 15kN/m 3，采用 e-lgp曲线计算该淤泥层固结沉降，已知该淤泥属正常固结土，压缩指数 C c0.8，天然孔隙比 e0=2.33，上覆填土在淤泥层中产生的附加应力按 120kPa 计算，则该淤泥层最终固结沉降量最接近( )。（分数：2.0
4、0）A.1.85mB.1.95mC.2.05mD.2.20m6.某软土层在某深度处用机械式(开口钢环)十字板剪力仪测得原状土剪损时量表最大读数为 250(0.01mm)，轴杆与土摩擦时量表读数为 20(0.01mm)，已知钢环系数为 1.3N/0.01mm，转盘半径为 0.5m，十字板头直径为 0.1m，高度为 0.2m。则该土层不排水抗剪强度为( )kPa。（分数：2.00）A.31B.41C.51D.617.图示为陇东陕北地区的一自重湿陷性黄土场地上一口代表性探井土样的湿陷性试验数据，对拟建于此的乙类建筑来说，应消除土层的部分湿陷量，并应控制剩余湿陷量不大于 200mm。从基底算起的下列地
5、基处理厚度中能满足上述要求的是( )。 （分数：2.00）A.6mB.7mC.8mD.9m8.某高层建筑采用梁板式筏基，双向板格的净长度分别为 6m、10m，筏板有效高度为 0.5m，混凝土抗拉强度为 ft=1.1MPa，基底平均净反力为 220kPa，据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)，底板斜截面受剪承载力验算结果为( )。（分数：2.00）A.满足，受剪承载力为 21 899 kNB.不满足，受剪承载力为 21 899 kNC.满足，受剪承载力为 3537 kND.不满足，受剪承载力为 3537 kN9.某桩基工程安全等级为二级，其桩型、平面布置、剖面和地层分布如图所示。已
6、知单桩水平承载力设计值为 100kN，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算群桩基础的复合基桩水平承载力设计值，其结果最接近( )。( r2.05， 1=0.30， b=0.20) （分数：2.00）A.108kNB.135kNC.156kND.180kN10.散黏填土土堤边坡高 H4.0m，填料重度 20kN/m 3，内摩擦角 （分数：2.00）A.2545B.2915C.3230D.334211.某市地下水位 1.0m，地表以下 015m 为软黏土，孔隙比为 0.943，压缩系数为 0.650MPa -1，固结系数为 4.510-3cm2/s，由于抽取地下水引起的水位平均降幅为 12m
7、15m 以下为透水层，如不考虑 15m 以下地层的压缩性，一年后地表的沉降值为 ( )。A321mm B，281mm C235mm D193mm（分数：2.00）A.B.C.D.12.某天然地基 fsk100kPa，采用振冲挤密碎石桩复合地基，桩长 l10m，桩径 d 1.2m，按正方形布桩，桩间距 s=1.8m，单桩承载力特征值 fpk450kPa，桩设置后，桩间土承载力提高 20%，则复合地基承载力特征值为(， )。A248.0kPa D235.5kPa C222.0kPa D209.5kPa（分数：2.00）A.B.C.D.13.某场地自 05m 为均质黏性土，E s=7MPa，19
8、kN/m 3，5.0m 以下为基岩，场地中有独立基础，底面尺寸为 4m4m，基础埋深为 1.0m，基础底面处对应于荷载效应准永久组合的压力为 3500kN，如沉降计算经验系数为 0.8，据建筑地基基础设计规范 (GB 500072002)，基础最终变形量为( )mm。（分数：2.00）A.54B.64C.74D.8414.西北地区某沟谷中洪水期过水断面面积为 1100m2，湿周长为 320m，泥石流粗糙系数为 6.5，水面坡度为 7.0%，固体物质平均比重为 2.60，泥石流流体平均重度为 12.5kN/m 3，则泥石流流速为( )m/s。（分数：2.00）A.2.0B.3.5C.4.5D.5
9、615.某工程桩基的基底压力 p=120kPa，地基土为淤泥质粉质黏土；天然地基承载力特征值 fak=75kPa，用振冲碎石桩处理后形成复合地基，按等边三角形布桩，碎石桩桩径 d0.8m，桩距 s1.5m，天然地基承载力特征值与桩体承载力特征值之比为 1:4，则振冲碎石桩复合地基承载力特征值最接近( )。（分数：2.00）A.125kPaB.129kPaC.133kPaD.137kPa16.已知基坑开挖深度 10m，未见地下水，坑侧无地面超载，坑壁黏性土土性参数如下：重度18kN/m 3，黏聚力 c10kPa，内摩擦角。则作用于每延米支护结构上的主动土压力(算至基坑底面)最接近( )。 （分
10、数：2.00）A.250kNB.300kNC.330kND.365kN17.某场地中自 8.0m 以下为碎石土，钻探中在 10.0m 处进行重型动力触探，地面以上钻杆长度为 1.0m，锤击数 20 击时的贯入深度为 8cm，据岩土工程勘察规范(GB 500212001)，该碎石土的密实程度为( )。（分数：2.00）A.中密B.稍密C.松散D.密实18.某水电工程勘察时测得风化岩体纵波速度为 2.6km/s，新鲜岩体纵波速度为 5.8km/s，该岩体的风化带定名为( )。（分数：2.00）A.全风化B.强风化C.中等风化D.微风化19.某 500mm500mm 方柱下设 4 根桩，桩的平面布置
11、及承台尺寸如图所示。相应于荷载效应基本组合时作用于承台顶面的荷载为 F=2000kN M200 km H100kN 按建筑地基基础设计规范(GB 500072002)确定作用在承台 A-A 及 B-B 截面上的弯矩，其值分别为( )。 （分数：2.00）A.914kNm，680kNmB.914kNm，650kNmC.900kNm，680kNmD.900kNm，650kNm20.某条形基础埋深为 2.0m，传至基础顶面的正常使用极限状态下荷载效应标准组合值为 500kN/m，地基土为均质黏土，18kN/m 3，e0.8，I L0.7，f ak=250kPa，地下水埋深为 6.0m。则基础底面宽度
12、宜为( )m。（分数：2.00）A.1.94B.1.97C.2.00D.2.0421.某场地位于 7 度烈度区，设计基本地震加速度为 0.15g，设计地震分组为第二组，建筑物采用筏形基础，埋深为 3m，场地为砂土场地，地下水位为 4.0m，在 5.0m、10.0m、 16.0m 处的标准贯入锤击数的实测值分别为 7、12、18，如在筏形基础下采用混凝土预制桩基础，桩截面尺寸为 400mm400mm，桩长为17m，桩间距为 1.6m，正方形布桩，桩数为 1632 根，打桩后可能发生液化的点有( )个。（分数：2.00）A.0B.1C.2D.322.某条形基础宽 3.0m，基础埋深 2.0m，上部
13、结构传至基础顶面的荷载效应标准组合为 500kN/m，地基土层为双层结构，上部 04.0m 为硬塑黏土， 1=18kN/m3，f ak1= 200kPa，E s1=10MPa，4.0m 以下为软塑黏土， 219kN/m 3，f ak2=110kPa，E s2= 2.5MPa，据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)，传至软塑黏土层顶面的附加应力为( )kPa。（分数：2.00）A.107B.110C.115D.12023.按照公路工程抗震设计规范(JTJ 00489)液化判别原理，某位于 8 度区的场地，地下水位于地面下 12m，则 8m 深度的地震剪应力比接近( )。（分数：2.0
14、0）A.0.01B.0.05C.0.10D.0.1224.某建筑场地位于 8 度烈度区，场地土自地表至 7m 为黏土，可塑状态，7m 以下为松散砂土，地下水位埋深为 6m，拟建建筑基础埋深为 2m，场地处于全新世的一级阶地上，按建筑抗震设计规范(GB 500112001)初步判断场地的液化性为( )。（分数：2.00）A.液化B.不液化C.不确定D.部分液化25.拟对某湿陷性黄土地基采用灰土挤密桩加固，采用等边三角形布桩，桩距 1.0m，桩长 6.0m，加固前地基土平均干密度 d1.32t/m 3，平均含水量 w9.0%，为达到较好的挤密效果，让地基土接近最优含水量，拟在三角形形心处挖孔预渗水
15、增湿，场地地基土最优含水量 wop15.6%，渗水损耗系数 K 可取 1.1，则每个浸水孔需加水量为( )。（分数：2.00）A.0.25m3B.0.5m3C.0.75m3D.1.0m326.某溶洞顶板岩层厚 23m，容重为 21kN/m3，顶板岩层上覆土层厚度 5.0m，容重为 18kN/m3，溶洞跨度为6.0m，岩体允许抗压强度为 3.5MPa，顶板跨中有裂缝，顶板两端支座处岩石坚硬完整。按顶板梁受弯计算，当地表平均附加荷载增加到( )时，溶洞顶板达到极限状态。A800kPa D1200kPa C1570kPa D2000kPa（分数：2.00）A.B.C.D.27.某桩基工程安全等级为二
16、级，其桩型、平面布置、剖面和地层分布如图所示，土层物理力学指标及有关计算数据见下表。已知作用于桩端平面处的平均有效附加压力为 420kPa，沉降经验系数 1.1，地基沉降计算深度至第层顶面，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算桩基中心点处最终沉降量，其计算结果为( )。 (C 00.09，C 1=1.5，C 26.6) （分数：2.00）A.土层名称B.重度(KN/m 3）C.压缩模量 Esi(MPD.填土E.18F.G.粉质黏土H.18I.J.粉砂K.19L.30M.黏土N.18O.10P.细砂Q.19R.6028.已知悬臂支护结构计算简图(未按比例绘制)如图所示，砂土土性参数如下：=
17、18kN/m 3，c=0， 。未见地下水，图中 Ea1、E a2和 Ep分别表示净主动土压力和净被动土压力，ba1，b a2和 bp分别表示上述土压力作用点的高度。支护结构的抗倾覆稳定性可按式 验算，验算结果符合( )。（分数：2.00）A.B.C.D.29.在某黏性土层的十字板剪切试验中，十字板的直径 D50mm，高 H100mm，测得剪切破坏的峰值扭矩为 Mp=0.0685 kNm，继续加载，测得残余扭矩为 Mr0.0196 kNm。则该黏性土的灵敏度 St为( )（分数：2.00）A.1.5B.2.5C.3.5D.4.530.某基坑剖面如图所示，按水土分算原则并假定地下水为稳定渗流，E
18、点处内外两侧水压力相等，则墙身内外水压力抵消后作用于每延米支护结构的总水压力(按图中三角形分布计算)净值应等于( )。( w=10kN/m3） （分数：2.00）A.1620kN/mB.1215kN/mC.1000kN/mD.810kN/m注册岩土工程师专业案例上午试卷 7 答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)一、B 以下各题每题的四个备选答案中(总题数：30，分数：60.00)1.某工程岩体风化岩石饱和单轴抗压强度为 4.2MPa，压缩波速度为 2.1km/s，新鲜岩石饱和单轴抗压强度为 10.5MPa，压缩波速度为 3.4km/s，该岩石的风化程度为( )。（分数：2.00）
19、A.微风化B.中等风化 C.强风化D.全风化解析：求风系数 KfKf= ft 风化 / ft 新鲜 =4.2/10.5=0.4求波速比 KvKv= vp 风化 / vp 新鲜 =2.1/3.4=0.62判断岩石风化类型Kv=0.62，K f=0.4，风化程度为中等风化。2.某柱基础底面尺寸为 4m4m,基础埋深为 2.0m,传至基础顶面的中心荷载为 8000kN，如要求基础底面零应力区面积不超过 15%，则基础顶面水平力不宜大于( )kN。（分数：2.00）A.1378B.1478C.1578 D.1678解析：根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 5.2.2 条计算a(b-
20、0.15b)/3(4-0.154)/31.133meb/2-a4/2-1.133=0.867mMk(F+G) e(3000+44220)0.8673155.9 kNmH=Mk/d=3155.9/2=1577.9kN3.某工程场地为饱和软土地基，采用堆载预压法处理，以砂井作为竖向排水体，砂井直径 dw0.3m，砂井长 h=15m，井距 s3.0m，按等边三角形布置，该地基土水平向固结系数 Ch2.610 -2m2/d。则在瞬时加荷下，径向固结度达到 85%所需的时间为 ( )。(由题意给出的条件得到有效排水直径为de3.15m，n10.5，F n1.6248)（分数：2.00）A.125dB.1
21、36dC.147d D.158d解析：据港口工程地基规范(JTJ 25098)第 7.3.13 条计算 4.某膨胀土样进行膨胀力试验，试样在 8kPa 接触压力作用下浸水后膨胀至 22mm，然后逐级加荷，试验记录如下表，该土样的膨胀力为( )kPa。(注：试样初始高度为 20mm)（分数：2.00）A.压力 p/KPAB.25 C.50D.75E.100F.125G.150H.175I.200J.试样高度 h/mmK.21.7L.21.3M.20.8N.20.2O.19.5P.18.9Q.18.4R.18.0解析：根据工程地质手册第三版 504 页计算 设试样高度为 20mm 时的膨胀力为 p
22、 5.某大面积填海造地工程，平均海水深约 2.0m，淤泥层平均厚度为 10.0m，重度为 15kN/m 3，采用 e-lgp曲线计算该淤泥层固结沉降，已知该淤泥属正常固结土，压缩指数 C c0.8，天然孔隙比 e0=2.33，上覆填土在淤泥层中产生的附加应力按 120kPa 计算，则该淤泥层最终固结沉降量最接近( )。（分数：2.00）A.1.85m B.1.95mC.2.05mD.2.20m解析：淤泥层中点的自重应力为 该淤泥层最终固结沉降量 6.某软土层在某深度处用机械式(开口钢环)十字板剪力仪测得原状土剪损时量表最大读数为 250(0.01mm)，轴杆与土摩擦时量表读数为 20(0.01
23、mm)，已知钢环系数为 1.3N/0.01mm，转盘半径为 0.5m，十字板头直径为 0.1m，高度为 0.2m。则该土层不排水抗剪强度为( )kPa。（分数：2.00）A.31B.41 C.51D.61解析：7.图示为陇东陕北地区的一自重湿陷性黄土场地上一口代表性探井土样的湿陷性试验数据，对拟建于此的乙类建筑来说，应消除土层的部分湿陷量，并应控制剩余湿陷量不大于 200mm。从基底算起的下列地基处理厚度中能满足上述要求的是( )。 （分数：2.00）A.6mB.7mC.8mD.9m 解析：据湿陷性黄土地区建筑规范(GB 500252004)第 4.4.5 条计算11m 以下的剩余湿陷量 s(
24、11)= sihi=1.20.0421000+1020.0401000+1.20.0501000+1.20.0161000=177.6mm10m 以下的剩余湿陷量 s(10)= sihi1.20.0431000+177.6229.2mm200mm处理厚度为 8m 时不满足，为 9m 时满足。8.某高层建筑采用梁板式筏基，双向板格的净长度分别为 6m、10m，筏板有效高度为 0.5m，混凝土抗拉强度为 ft=1.1MPa，基底平均净反力为 220kPa，据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)，底板斜截面受剪承载力验算结果为( )。（分数：2.00）A.满足，受剪承载力为 21 899
25、 kN B.不满足，受剪承载力为 21 899 kNC.满足，受剪承载力为 3537 kND.不满足，受剪承载力为 3537 kN解析：根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 8.4.5 条计算剪切力9.某桩基工程安全等级为二级，其桩型、平面布置、剖面和地层分布如图所示。已知单桩水平承载力设计值为 100kN，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算群桩基础的复合基桩水平承载力设计值，其结果最接近( )。( r2.05， 1=0.30， b=0.20) （分数：2.00）A.108kNB.135kNC.156kND.180kN 解析：10.散黏填土土堤边坡高 H4.0m，填料
26、重度 20kN/m 3，内摩擦角 （分数：2.00）A.2545B.2915 C.3230D.3342解析：当 c0 时，可按平面滑动法计算，这时滑动面倾角与坡面倾角相等时稳定性系数最小，按建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)第 5.2.4 条计算 11.某市地下水位 1.0m，地表以下 015m 为软黏土，孔隙比为 0.943，压缩系数为 0.650MPa -1，固结系数为 4.510-3cm2/s，由于抽取地下水引起的水位平均降幅为 12m，15m 以下为透水层，如不考虑 15m 以下地层的压缩性，一年后地表的沉降值为 ( )。A321mm B，281mm C235mm D19
27、3mm（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：12.某天然地基 fsk100kPa，采用振冲挤密碎石桩复合地基，桩长 l10m，桩径 d 1.2m，按正方形布桩，桩间距 s=1.8m，单桩承载力特征值 fpk450kPa，桩设置后，桩间土承载力提高 20%，则复合地基承载力特征值为(， )。A248.0kPa D235.5kPa C222.0kPa D209.5kPa（分数：2.00）A.B. C.D.解析：按建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)第 7.2.8 条计算等效圆直径de=1.13s=1.131.8=2.034m面积置换率复合地基承载力fspk=mfpk+(1-m)fsk=
28、0.35450+(1-0.35)1001.2=235.5kPa13.某场地自 05m 为均质黏性土，E s=7MPa，19 kN/m 3，5.0m 以下为基岩，场地中有独立基础，底面尺寸为 4m4m，基础埋深为 1.0m，基础底面处对应于荷载效应准永久组合的压力为 3500kN，如沉降计算经验系数为 0.8，据建筑地基基础设计规范 (GB 500072002)，基础最终变形量为( )mm。（分数：2.00）A.54B.64 C.74D.84解析：根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 5.3.5 条计算p0=pk-pc=3500/(44)-191199.75kPal/b2/21
29、z/b=4/22查表 K.0.1-2 得14.西北地区某沟谷中洪水期过水断面面积为 1100m2，湿周长为 320m，泥石流粗糙系数为 6.5，水面坡度为 7.0%，固体物质平均比重为 2.60，泥石流流体平均重度为 12.5kN/m 3，则泥石流流速为( )m/s。（分数：2.00）A.2.0B.3.5C.4.5 D.5.6解析：按西北地区现行公式计算计算泥石流流体水力半径Rm=F/x1100/3203.44m计算阻力系数a=(G s+1)0.5=(0.1852.60+1)0.5=1.22计算泥石流流速15.某工程桩基的基底压力 p=120kPa，地基土为淤泥质粉质黏土；天然地基承载力特征
30、值 fak=75kPa，用振冲碎石桩处理后形成复合地基，按等边三角形布桩，碎石桩桩径 d0.8m，桩距 s1.5m，天然地基承载力特征值与桩体承载力特征值之比为 1:4，则振冲碎石桩复合地基承载力特征值最接近( )。（分数：2.00）A.125kPaB.129kPaC.133kPa D.137kPa解析：据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)第 5.2.4 条、第 7.2.8 条计算de1.05 s=1.051.5=1.575mfspk1+m(n-1)f sk1+0.258(4-1)75133.1kPa16.已知基坑开挖深度 10m，未见地下水，坑侧无地面超载，坑壁黏性土土性参数如下：
31、重度18kN/m 3，黏聚力 c10kPa，内摩擦角。则作用于每延米支护结构上的主动土压力(算至基坑底面)最接近( )。 （分数：2.00）A.250kN B.300kNC.330kND.365kN解析：据建筑基坑支护技术规范(JGJ 12099)计算坑底水平荷载设土压力为零的距地表的距离为 h017.某场地中自 8.0m 以下为碎石土，钻探中在 10.0m 处进行重型动力触探，地面以上钻杆长度为 1.0m，锤击数 20 击时的贯入深度为 8cm，据岩土工程勘察规范(GB 500212001)，该碎石土的密实程度为( )。（分数：2.00）A.中密 B.稍密C.松散D.密实解析：根据岩土工程勘
32、察规范(GB 500212001)第 3.3.8 条及附录 B 计算N 63.51020/8=25(实测锤击数)a=(0.72+0.67)/20.695N 63.5a N 63.5=17.4所以碎石土的密实程度为中密。18.某水电工程勘察时测得风化岩体纵波速度为 2.6km/s，新鲜岩体纵波速度为 5.8km/s，该岩体的风化带定名为( )。（分数：2.00）A.全风化B.强风化 C.中等风化D.微风化解析：求波速比 波速比=风化岩体纵波速度/新鲜岩体纵波速度2.6/5.8=0.45 风化带定名 波速比为 0.45，风化带应为强风化。19.某 500mm500mm 方柱下设 4 根桩，桩的平面
33、布置及承台尺寸如图所示。相应于荷载效应基本组合时作用于承台顶面的荷载为 F=2000kN M200 km H100kN 按建筑地基基础设计规范(GB 500072002)确定作用在承台 A-A 及 B-B 截面上的弯矩，其值分别为( )。 （分数：2.00）A.914kNm，680kNmB.914kNm，650kNm C.900kNm，680kNmD.900kNm，650kNm解析：20.某条形基础埋深为 2.0m，传至基础顶面的正常使用极限状态下荷载效应标准组合值为 500kN/m，地基土为均质黏土，18kN/m 3，e0.8，I L0.7，f ak=250kPa，地下水埋深为 6.0m。则
34、基础底面宽度宜为( )m。（分数：2.00）A.1.94B.1.97 C.2.00D.2.04解析：根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)及相关内容计算 设基础宽度 b3m 21.某场地位于 7 度烈度区，设计基本地震加速度为 0.15g，设计地震分组为第二组，建筑物采用筏形基础，埋深为 3m，场地为砂土场地，地下水位为 4.0m，在 5.0m、10.0m、 16.0m 处的标准贯入锤击数的实测值分别为 7、12、18，如在筏形基础下采用混凝土预制桩基础，桩截面尺寸为 400mm400mm，桩长为17m，桩间距为 1.6m，正方形布桩，桩数为 1632 根，打桩后可能发生液化的点
35、有( )个。（分数：2.00）A.0 B.1C.2D.3解析：根据建筑抗震设计规范(GB 50011 一 2001)第 4.4.3 条计算=0.4 2/1.620.0625N1(5)=7+1000.0625(1-e-0.37)12.5N1(10)=12+1000.0625(1-e-0.312)18.1N1(16)=18+1000.0625(1-e-0.318)24.2三个标准贯入点中打桩后的标准贯入锤击数均大于临界标准贯入锤击数，液化点个数为 0。22.某条形基础宽 3.0m，基础埋深 2.0m，上部结构传至基础顶面的荷载效应标准组合为 500kN/m，地基土层为双层结构，上部 04.0m 为
36、硬塑黏土， 1=18kN/m3，f ak1= 200kPa，E s1=10MPa，4.0m 以下为软塑黏土， 219kN/m 3，f ak2=110kPa，E s2= 2.5MPa，据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)，传至软塑黏土层顶面的附加应力为( )kPa。（分数：2.00）A.107 B.110C.115D.120解析：根据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 5.2.7 条计算 23.按照公路工程抗震设计规范(JTJ 00489)液化判别原理，某位于 8 度区的场地，地下水位于地面下 12m，则 8m 深度的地震剪应力比接近( )。（分数：2.00）A.0
37、01B.0.05C.0.10D.0.12 解析：根据公路工程抗震设计规范(JTJ 00489)P99 公式计算24.某建筑场地位于 8 度烈度区，场地土自地表至 7m 为黏土，可塑状态，7m 以下为松散砂土，地下水位埋深为 6m，拟建建筑基础埋深为 2m，场地处于全新世的一级阶地上，按建筑抗震设计规范(GB 500112001)初步判断场地的液化性为( )。（分数：2.00）A.液化B.不液化 C.不确定D.部分液化解析：土层时代为全新世，晚于第四纪晚更新世。液化层为砂土，可不考虑黏粒含量对液化的影响。可按上覆非液化层厚度及地下水位埋深初步判定场地的液化性。按上覆非液化层厚度判断由建筑抗震设
38、计规范(GB 500112001)表 4.3.3 查得 8 度烈度区砂土的液化土特征深度 d0为 8md0=7md0+db-2=8+2-2=8m按地下水位深度判断du=7md0+db-3=8+2-37m25.拟对某湿陷性黄土地基采用灰土挤密桩加固，采用等边三角形布桩，桩距 1.0m，桩长 6.0m，加固前地基土平均干密度 d1.32t/m 3，平均含水量 w9.0%，为达到较好的挤密效果，让地基土接近最优含水量，拟在三角形形心处挖孔预渗水增湿，场地地基土最优含水量 wop15.6%，渗水损耗系数 K 可取 1.1，则每个浸水孔需加水量为( )。（分数：2.00）A.0.25m3 B.0.5m3
39、C.0.75m3D.1.0m3解析：de=1.05s=1.051.0=1.05mGs=Vd =2.5951.32=3.425tGw2=wopGs=0.1563.425=0.534tGw1=wGs=0.093.425=0.308t即每个浸水孔需加水量为 0.25m3。26.某溶洞顶板岩层厚 23m，容重为 21kN/m3，顶板岩层上覆土层厚度 5.0m，容重为 18kN/m3，溶洞跨度为6.0m，岩体允许抗压强度为 3.5MPa，顶板跨中有裂缝，顶板两端支座处岩石坚硬完整。按顶板梁受弯计算，当地表平均附加荷载增加到( )时，溶洞顶板达到极限状态。A800kPa D1200kPa C1570kPa
40、 D2000kPa（分数：2.00）A.B.C. D.解析：溶洞顶板按梁板受力情况，取单位长度计算。岩体抗弯强度计算R/83.51000/8437.5kPa极限状态下顶板抗弯验算所需的最大弯矩MbH 2/l437.5123 2/6=38 572.9kNm由题中所给条件可知，按悬臂梁计算出总荷载 p27.某桩基工程安全等级为二级，其桩型、平面布置、剖面和地层分布如图所示，土层物理力学指标及有关计算数据见下表。已知作用于桩端平面处的平均有效附加压力为 420kPa，沉降经验系数 1.1，地基沉降计算深度至第层顶面，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算桩基中心点处最终沉降量，其计算结果为( )
41、 (C 00.09，C 1=1.5，C 26.6) （分数：2.00）A.土层名称B.重度(KN/m 3） C.压缩模量 Esi(MPD.填土E.18F.G.粉质黏土H.18I.J.粉砂K.19L.30M.黏土N.18O.10P.细砂Q.19R.60解析：28.已知悬臂支护结构计算简图(未按比例绘制)如图所示，砂土土性参数如下：=18kN/m 3，c=0， 。未见地下水，图中 Ea1、E a2和 Ep分别表示净主动土压力和净被动土压力，ba1，b a2和 bp分别表示上述土压力作用点的高度。支护结构的抗倾覆稳定性可按式 验算，验算结果符合( )。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：据建
42、筑基坑支护技术规范(JCJ 12099)第 3.4 节、第 3.5 节及题意计算基坑底水平荷载为 ea29.在某黏性土层的十字板剪切试验中，十字板的直径 D50mm，高 H100mm，测得剪切破坏的峰值扭矩为 Mp=0.0685 kNm，继续加载，测得残余扭矩为 Mr0.0196 kNm。则该黏性土的灵敏度 St为( )（分数：2.00）A.1.5B.2.5C.3.5 D.4.5解析：30.某基坑剖面如图所示，按水土分算原则并假定地下水为稳定渗流，E 点处内外两侧水压力相等，则墙身内外水压力抵消后作用于每延米支护结构的总水压力(按图中三角形分布计算)净值应等于( )。( w=10kN/m3） （分数：2.00）A.1620kN/mB.1215kN/mC.1000kN/mD.810kN/m 解析：据题意计算如下(水压力按图中三角形分布)；
