1、注册岩土工程师专业案例下午试卷-18 及答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)一、lilist-style-type:n(总题数：30，分数：60.00)1.三轴试验中测得： 1300kPa， 3100kPa，在 100kPa 围压下的起始孔隙水压力 i60kPa，试样在主应力差( 1 3)下的孔隙水压力 d80kPa。则土体的孔隙水压力系数 A 为U /U。 A.0.46 B.0.67 C.0.89 D.1.13（分数：2.00）A.B.C.D.2.某土样的天然重度 17kN/m 3，干重度 d14.5kN/m 3，饱和重度 sat18kN/ m 3，液性指数IL0，土的塑限 W
2、p为U /U。 A.5.9% B.17.2% C.24.1% D.21.6%（分数：2.00）A.B.C.D.3.某饱和黏性土试样在三轴仪中进行压缩试验，如图所示， 1480kPa， 3200kPa。土样达到极限平衡状态时，破坏面与大主应力作用面的夹角 af57，则该土样抗剪强度指标为U /U。（分数：2.00）A.B.C.D.4.已知土样土粒相对密度 ds2.7，孔隙率 n50%，w20%，若将 10m3土体加水至完全饱和，则需加水U /Ut。 A.2.1 B.2.2 C.2.3 D.2.4（分数：2.00）A.B.C.D.5.某工程初步勘察时在地表露头测得岩体弹性波速为 2.8km/s，岩
3、块弹性波速为 3.9km/s，岩石点荷载强度指数为 2.3，该岩体的基本质量级别应为U /U。 A.级 B.级 C.级 D.级（分数：2.00）A.B.C.D.6.粉质黏土地基如图所示：（分数：2.00）A.B.C.D.7.已知 P1为包括上部结构恒载、地下室结构永久荷载及可变荷载在内的总荷载传至基础底面的平均压力(已考虑浮力)，P 2为基础底面处土的有效自重压力，P 3，为基底处筏形基础底板的自重压力，P 4为基础底面处的水压力。在验算筏形基础底板的局部弯曲时，作用于基础底板的压力荷载应取U /U。 A.P1-P2-P3-P4 B.P1-P3-P4 C.P1-P3 D.P1-P4（分数：2.
4、00）A.B.C.D.8.0m 的方形基础，荷载作用点由基础形心沿 J 轴向右偏心 0.6m，如图所示。则基础底面的基底压力分布面积为U /U。（分数：2.00）A.B.C.D.9.墙下条形基础的剖面如图所示，基础宽度 b3m，基础底面积净压力分布为梯形，最大边缘应力没计值pmax150kPa，最小边缘应力设计值 Pmin60kPa。已知验算截面 I-I 距最大边缘应力端的距离 a11.0m，则截面 I- I 处的弯矩设计值为U /U。（分数：2.00）A.B.C.D.10.某办公楼基础尺寸 42m30m，采用箱形基础，基础埋深在室外地面以下 8m，基底平均压力为425kN/m2，场区土层的重
5、度为 20kN/m3，地下水水位埋深在室外地面以下 5m，地下水的重度为 10kN/m3。则基础底面中心点以下深度 18m 处的附加应力与土的有效自重应力的比值为U /U。 A.0.55 B.0.60 C.0.65 D.0.70（分数：2.00）A.B.C.D.11.某独立柱基尺寸为 4mX4m，基础底面处的附加压力为 130kPa，地基承载力特征值 fak180kPa，根据下表所提供的数据，采用分层总和法计算独立柱基的地基最终变形量，变形计算深度为基础底面下 6.0m，沉降计算经验系数 s0.4，根据以上条件计算得出的地基最终变形量最接近U /U。（分数：2.00）A.B.C.D.12.某桩
6、基三角形承台如图所示，承台厚度 1.1m，钢筋保护层厚度 0.1m，承台混凝土抗拉强度设计值ft1.7N/mm 2，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算承台受底部角桩冲切的承载力，其值为U /U。（分数：2.00）A.B.C.D.13.图为一穿过自重湿陷性黄土端承于含卵石的极密砂层的高承台基桩，有关土性系数及深度值如下表所示。当地基严重浸水时，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算下拉荷载 ，其值最接近U /U。(计算时取 n0.3， n1.0，饱和度为 80%时的平均重度为 18kN/m3，桩周长 u1.884m，下拉荷载累计至砂层顶面)（分数：2.00）A.B.C.D.14.某柱
7、下桩基( 01)如图所示，桩径 d0.6m，承台有效高度 h01.0m，h c0.6m，冲跨比 0.7，承台混凝土抗拉强度设计值 ft1.71MPa，作用于承台顶面的竖向力设计值 F7500kN，按建筑桩基技术规范(JCJ 9494)验算柱冲切承载力时，下述结论中正确的是U /U。（分数：2.00）A.B.C.D.15.桩顶为自由端的钢管桩，桩径 d0.6m，桩入土深度 h10m，地基土水平抗力系数的比例系数m10MN/m 4，桩身抗弯刚度 EI1.710 5kNm2，桩水平变形系数 a 0.59 m -1，桩顶容许水平位移x0a10mm，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算单桩水平承载
8、力设计值，其值为U /U。 A.75kN B.102kN C.143kN D.175kN（分数：2.00）A.B.C.D.16.某地下车库(按二级桩基考虑)为抗浮设置抗拔桩，桩型采用 300mm300mm 钢筋混凝土方桩，桩长12m，桩中心距为 2.0m，桩群外围周长为 430120m，桩数 n1414196 根，单一基桩上拔力设计值N330kN。各土层极限侧阻力标准值如图所示。取抗力分项系数 s1.65，抗拔系数 i对黏土取 0.7，对粉砂取 0.6，钢筋混凝土桩体重度 25kN/m3，桩群范围内桩、土总浮重设计值 100MN。按照建筑桩基技术规范(JGJ 9494)验算群桩基础及其基桩的抗
9、拔承载力，验算结果为U /U。（分数：2.00）A.B.C.D.17.某自重湿陷性黄土场地上一座 7 层民用建筑，外墙基础底面边缘所围面积尺寸为宽 15m、长 45m。拟采用正三角形布置灰土挤密桩整片处理消除地基土层湿陷性，处理土层厚度 4m，桩孔直径 0.4m。已知桩间土的最大干密度为 1.75t/m3，地基处理前土的平均干密度为 1.35t/m3。要求桩间土经成孔挤密后的平均挤密系数达到 0.90。则在拟处理地基面积范围内所需要的桩孔总数最接近U /U个。 A.670 B.780 C.930 D.1065（分数：2.00）A.B.C.D.18.某建筑场地采用预压排水固结法加固软土地基。软土
10、厚度 10m，软土层面以上和层底以下都是砂层，未设置排水竖井。为简化计算，假定预压是一次瞬时施加的。已知该软土层孔隙比为 1.60，压缩系数为0.8MPa-1，竖向渗透系数 Kv5.810 -7cm/s。则预压时间达到U /U天时，软土地基固结度达到0.80。 A.78 B.87 C.98 D.105（分数：2.00）A.B.C.D.19.基坑剖面如图所示，已知砂土的重度 720kN/m 3，甲30，c0，计算土压力时，如果 C 点主动土压力值达到被动土压力值的 1/3，则基坑外侧所受条形附加荷载 g 最接近U /U。（分数：2.00）A.B.C.D.20.某 25m 高的均质岩石边坡，采用锚
11、喷支护，侧向岩石压力合力水平分力标准值 (即单宽岩石侧压力)为 2000kN/m，若锚杆水平间距 sxj4.0m，垂直间 Syj2.5m，则单根锚杆所受水平拉力标准值为U /U。 A.200kN B.400kN C.600kN D.800kN（分数：2.00）A.B.C.D.21.如图，一铁路路堤挡土墙墙背仰斜角 a 为 9，墙后填土内摩擦角 40，墙背与填料间摩擦角20，当墙后填土表面为水平连续均布荷载时，按库仑理论其破裂角 应等于U /U。（分数：2.00）A.B.C.D.22.某一级建筑土质边坡平均水平土压力标准值为 chk20kPa，采用永久性锚杆挡土墙支护，锚杆钢筋抗拉强度设计值 f
12、y300N/mm 2，锚杆间距为 2.0m，排距为 2.5m，锚杆倾角为 20，锚杆钢筋与砂浆之间的黏结强度设计值 fb2.1MPa，锚固体与土体间黏结强度特征值为 30kPa。按建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)计算锚杆钢筋所需的最小直径，其值为U /Umm。 A.26.9 B.30.6 C.32.8 D.28.6（分数：2.00）A.B.C.D.23.某二级边坡局部有不稳定块体，其在坡面的平均尺寸为 2m2m，块体重量为 130kN，边坡采用喷混凝土防护，混凝土抗拉强度设计值为 1.5MPa，则喷射混凝土的厚度不宜小于U /U。 A.4cm B.8cm C.10cm D.15
13、cm（分数：2.00）A.B.C.D.24.某基坑工程为二级工程，拟开挖 10m，地表水平；基坑侧壁直立，施工过程中，地表有 5kPa 的均布荷载，基坑地质资料如下：(1)03m：粉土，18.5kN/m 3，15，c5kPa；(2)36m：低液限黏土，水位以上 18.9kN/m 3，水位以下 19.1kN/m 3，14，c15kPa；(3)610m；砂土，18kN/m 3，36，c0；(4)1020m：低液限黏土，19.1kN/m 3，16，c20kPa；(5)基坑外侧地下水位 5.0m，基坑内地下水位 0.0m。如采用地下连续墙支护，墙的嵌入深度为 7m，则第一层粉土层的主动土压力合力及其作
14、用点距地表的距离分别为U /U。 A.42kN，2.0m B.42kN，2.14m C.36kN，2.0m D.36kN，2.14m（分数：2.00）A.B.C.D.25.某季节性冻土层为黏性土，厚度为 2.0m，地下水位埋深为 3m，地表标高为 160.391m，已测得地表冻胀前标高为 160.231m，土层冻胀前天然含水率 w30%，塑限 w p23%，液限 wL45%，该土层的冻胀类别为U /U。 A.弱冻胀 B.冻胀 C.强冻胀 D.特别冻胀（分数：2.00）A.B.C.D.26.某黄土试样室内双线法压缩试验成果如下表，试用插入法求此黄土的湿陷起始压力，其结果最接近U/U。（分数：2.
15、00）A.B.C.D.27.云南东川地区某泥石流沟谷堵塞程度一般(D m1.75)，泥石流中固体物质比重为 2.70，泥石流流体重度为 12.4kN/m3，设计清水流量为 800m3/s，计算所得的泥石流的设计流量为U /U。 A.1624m3/s B.931m3/s C.800 m3/s D.670 m3/s（分数：2.00）A.B.C.D.28.某黄土场地中承压板面积为 0.50m2，压力与浸水下沉量记录如下表：则湿陷起始压力为U /U。承压板底面压力p/kPa 25 50 75 100 125 150 175 200浸水下沉量 ss/mm 6.4 8.1 10.3 13.6 18.0 2
16、3.5 28.9 35.1 A.85kPa B.100kPa C.120kPa D.130kPa（分数：2.00）A.B.C.D.29.某柱下单独基础采用预制方桩，桩截面尺寸 300mm300mm，桩长 12m，桩顶离地面 1.5m，桩承台底面离地面 2.0m，桩顶 0.5m 嵌入桩承台，承台底面尺寸为 2m3m，桩间距 1m，边桩外边缘至桩承台边缘距离为 350mm，桩数为 23，上部结构传给基础的荷载 Fk2000kN，结构总水平地震力产生沿长边方向弯矩My400kNm，8 度地震区，土的阻尼比 0.05，场地特征周期为 0.35s，结构自振周期为 2s，土层分布：03m 为黏土，36m
17、为粉土，620m 为碎石土。地下水位于地表下 1.0m，桩承受全部地震作用时，单桩竖向抗震承载力特征值 RaE400kN，地震作用按水平地震影响系数最大值的 10%采用时，单桩竖向抗震承载力特征值 RaE370kN。则桩承受全部地震作用时桩基竖向抗震承载力接近的关系式为U /U。 A.NR aF，N max1，2R aE B.NR aE，N max1.2R aE C.NR aE，N max1.2R aE D.NR aE，N max1.2R aE（分数：2.00）A.B.C.D.30.8 度设防地区土石坝坝高 40m，坝面与水平线的夹角为 30，滑动圆弧滑动半径为 100m，每一土条滑动体条块宽
18、度为 10m，条块高度为 30m，条块底面中点切线与水平线的夹角为 30，坝坡外水位高出条块底面中点的距离为 0，条块底面中点的孔隙水压力代表值为 0，土条重心上的地震力几对圆心的力矩Mh24 937.5kNm，土石料在地震作用下的凝聚力 c40kPa，摩擦角 20，重度为 19kN/m3，地震作用的效应折减系数为 0.25。试采用简化毕肖普法计算每延米该土条滑动体的稳定安全系数，其结果最接近 U /U。 A.0.67 B.1.33 C.1.5 D.2.0（分数：2.00）A.B.C.D.注册岩土工程师专业案例下午试卷-18 答案解析(总分：60.00，做题时间：90 分钟)一、lilist-
19、style-type:n(总题数：30，分数：60.00)1.三轴试验中测得： 1300kPa， 3100kPa，在 100kPa 围压下的起始孔隙水压力 i60kPa，试样在主应力差( 1 3)下的孔隙水压力 d80kPa。则土体的孔隙水压力系数 A 为U /U。 A.0.46 B.0.67 C.0.89 D.1.13（分数：2.00）A.B. C.D.解析：*2.某土样的天然重度 17kN/m 3，干重度 d14.5kN/m 3，饱和重度 sat18kN/ m 3，液性指数IL0，土的塑限 Wp为U /U。 A.5.9% B.17.2% C.24.1% D.21.6%（分数：2.00）A.
20、B. C.D.解析：因为*所以 ww p假定土粒的质量为 ms，土体体积为 V，水的质量为 mw1和，m w2，根据重度定义有：天然重度*干重度*饱和重度*解得：m s14.5V，m w12.5V，m w23.5V天然含水量*wpw17.2%3.某饱和黏性土试样在三轴仪中进行压缩试验，如图所示， 1480kPa， 3200kPa。土样达到极限平衡状态时，破坏面与大主应力作用面的夹角 af57，则该土样抗剪强度指标为U /U。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：a f45+/2(57-45)224*ctan1.5tan241.50.668kPa该土样的抗剪强度指标为 24，c0.668kP
21、a4.已知土样土粒相对密度 ds2.7，孔隙率 n50%，w20%，若将 10m3土体加水至完全饱和，则需加水U /Ut。 A.2.1 B.2.2 C.2.3 D.2.4（分数：2.00）A.B.C. D.解析：*VV v+Vs10m 3，V vV s5m 3*当 Sr0.54 时VwS rVv0.5452.7m 3当完全饱和时Sr1，V w155m 3应加水m w wV w1(5-2.7)2.3t5.某工程初步勘察时在地表露头测得岩体弹性波速为 2.8km/s，岩块弹性波速为 3.9km/s，岩石点荷载强度指数为 2.3，该岩体的基本质量级别应为U /U。 A.级 B.级 C.级 D.级（分
22、数：2.00）A.B.C.D. 解析：f r(Rc)22.82*22.822.3 0.7542.6MPa*基本质量级别为级。6.粉质黏土地基如图所示：（分数：2.00）A.B.C. D.解析：由建筑地基基础设计规范(GB 500072002)表 5.2.5 查得，当 26时Mb1.10，M d4.37，M c-6.90基底位于地下水位之下，故采用有效重度=(18.5-10)8.5kN/m 3*faM b b+Md md+McCk1.108.51.5+4.3712.751.6+6.902.514.025+89.148+17.25120.4kPa7.已知 P1为包括上部结构恒载、地下室结构永久荷载
23、及可变荷载在内的总荷载传至基础底面的平均压力(已考虑浮力)，P 2为基础底面处土的有效自重压力，P 3，为基底处筏形基础底板的自重压力，P 4为基础底面处的水压力。在验算筏形基础底板的局部弯曲时，作用于基础底板的压力荷载应取U /U。 A.P1-P2-P3-P4 B.P1-P3-P4 C.P1-P3 D.P1-P4（分数：2.00）A.B.C. D.解析：基础结构设计时应采用净压力，故需减去底板自重压力 p3，同时需要计算水压力 p4的作用，但在总荷载中应扣除地下室所受的浮力(p 4)，即净压力p 1-p3-p4+P4p 1-p3。8.0m 的方形基础，荷载作用点由基础形心沿 J 轴向右偏心
24、0.6m，如图所示。则基础底面的基底压力分布面积为U /U。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：偏心距 c0.6m，基底压力分布的宽度3a3(1.5-0.6)2.7m因此基础底面压力分布面积A32.78.1m 29.墙下条形基础的剖面如图所示，基础宽度 b3m，基础底面积净压力分布为梯形，最大边缘应力没计值pmax150kPa，最小边缘应力设计值 Pmin60kPa。已知验算截面 I-I 距最大边缘应力端的距离 a11.0m，则截面 I- I 处的弯矩设计值为U /U。（分数：2.00）A. B.C.D.解析：按建筑地基基础设计规范(GB 500072002)式(8.2.7-4)，截面
25、I-I 处的反力 p 120kPa，则弯矩 * 70kNm 或者按照压力分布求弯矩，则 *10.某办公楼基础尺寸 42m30m，采用箱形基础，基础埋深在室外地面以下 8m，基底平均压力为425kN/m2，场区土层的重度为 20kN/m3，地下水水位埋深在室外地面以下 5m，地下水的重度为 10kN/m3。则基础底面中心点以下深度 18m 处的附加应力与土的有效自重应力的比值为U /U。 A.0.55 B.0.60 C.0.65 D.0.70（分数：2.00）A.B.C. D.解析：基础底面处自重应力pc1 ihi-520+310130kPa计算点处自重应力Pc2 ihi520+310+1810
26、310kPa基础底面附加应力p0p k-pc1425-130295kPaz/b18/(30/2)1.2，l/b(42/2)/(30/2)1.4查建筑地基基础设计规范(GB 500072002)表 K.0.1-1 得a0.171计算点处附加应力pz4ap 040.171295201.8kPapz/Pc2201.8/3100.6511.某独立柱基尺寸为 4mX4m，基础底面处的附加压力为 130kPa，地基承载力特征值 fak180kPa，根据下表所提供的数据，采用分层总和法计算独立柱基的地基最终变形量，变形计算深度为基础底面下 6.0m，沉降计算经验系数 s0.4，根据以上条件计算得出的地基最终
27、变形量最接近U /U。（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：据建筑地基基础设计规范(GB 500072002)第 5.3.5 条计算，结果见下表：*s ss i0.42811.2mm12.某桩基三角形承台如图所示，承台厚度 1.1m，钢筋保护层厚度 0.1m，承台混凝土抗拉强度设计值ft1.7N/mm 2，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算承台受底部角桩冲切的承载力，其值为U /U。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据建筑桩墓技术规范(JGJ 9494)第 5672 条计算h01.1-0.11.0m*取 111.0，a 111.0*a11(2c1+a11)tan*fth00
28、4(22.2+1.0)tan*1.710 31.02120kN13.图为一穿过自重湿陷性黄土端承于含卵石的极密砂层的高承台基桩，有关土性系数及深度值如下表所示。当地基严重浸水时，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算下拉荷载 ，其值最接近U /U。(计算时取 n0.3， n1.0，饱和度为 80%时的平均重度为 18kN/m3，桩周长 u1.884m，下拉荷载累计至砂层顶面)（分数：2.00）A.B.C. D.解析：按建筑桩基技术规范(JCJ 9494)第 5216 条计算计算各土层单位负摩阻力第一层： 1 1z118118kPa* n 10.3185.4kPa第二层： 2 2z2183
29、563kPa* n 20.36318.9kPa第三层： 3 3z3186108kPa* n 30.310832.4kPa第四层： 4 4z4188.5153kPa* n 40.315345.9kPa各层负摩阻力均小于正摩阻力值，下拉荷载*11.884(5.42+18.93+32.42+45.93)508.68kN14.某柱下桩基( 01)如图所示，桩径 d0.6m，承台有效高度 h01.0m，h c0.6m，冲跨比 0.7，承台混凝土抗拉强度设计值 ft1.71MPa，作用于承台顶面的竖向力设计值 F7500kN，按建筑桩基技术规范(JCJ 9494)验算柱冲切承载力时，下述结论中正确的是U
30、 /U。（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 566 条计算冲切力F1F-Q i7500-*75006000kN冲切系数*a0xh 00.710.7mum4(h c+a0x)4(0.6+0.7)5.2m受冲切承载力 F 为Faf tumh00.81.7110 35.21.07113.6kNF-F17113.6-60001113.6kN15.桩顶为自由端的钢管桩，桩径 d0.6m，桩入土深度 h10m，地基土水平抗力系数的比例系数m10MN/m 4，桩身抗弯刚度 EI1.710 5kNm2，桩水平变形系数 a 0.59 m -1，桩顶容许水平位移x0
31、a10mm，按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)计算单桩水平承载力设计值，其值为U /U。 A.75kN B.102kN C.143kN D.175kN（分数：2.00）A.B.C. D.解析：按建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 5425 条计算桩的换算埋深ah0.59105.94.0桩顶自由时桩顶水平位移系数Vx2.441单桩水平承载力设计值*16.某地下车库(按二级桩基考虑)为抗浮设置抗拔桩，桩型采用 300mm300mm 钢筋混凝土方桩，桩长12m，桩中心距为 2.0m，桩群外围周长为 430120m，桩数 n1414196 根，单一基桩上拔力设计值N330kN。各土层极限侧阻力
32、标准值如图所示。取抗力分项系数 s1.65，抗拔系数 i对黏土取 0.7，对粉砂取 0.6，钢筋混凝土桩体重度 25kN/m3，桩群范围内桩、土总浮重设计值 100MN。按照建筑桩基技术规范(JGJ 9494)验算群桩基础及其基桩的抗拔承载力，验算结果为U /U。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据建筑桩基技术规范(JGJ 9494)第 5217 条、第 5218 条计算单桩或群桩呈非整体破坏时Uk iqsikuili0.74040.310+0.66040.32422.4kNGp0.30.312(25-10)16.2kN 0N1.0330330kN*单桩不满足抗拔要求。群桩呈整体破坏时
33、Ugk*u1 iqsikli*120(0.74010+0.6602)215.5kNGgp*10010 3510.2kN*群桩呈整体破坏时满足抗拔要求。17.某自重湿陷性黄土场地上一座 7 层民用建筑，外墙基础底面边缘所围面积尺寸为宽 15m、长 45m。拟采用正三角形布置灰土挤密桩整片处理消除地基土层湿陷性，处理土层厚度 4m，桩孔直径 0.4m。已知桩间土的最大干密度为 1.75t/m3，地基处理前土的平均干密度为 1.35t/m3。要求桩间土经成孔挤密后的平均挤密系数达到 0.90。则在拟处理地基面积范围内所需要的桩孔总数最接近U /U个。 A.670 B.780 C.930 D.1065
34、分数：2.00）A.B.C.D. 解析：据建筑地基处理技术规范(JGJ 792002)第 1421 条、第 1423 条、第 1425 条计算*de1.05s1.051.0051.055m*土层厚度为 4m，处理范围每边宜超出基础底面不小于 2m，处理面积 A 为A(6+22)(1+22)(15+22)(45+22)931m 2nA/A e931/0.8741065.2 个18.某建筑场地采用预压排水固结法加固软土地基。软土厚度 10m，软土层面以上和层底以下都是砂层，未设置排水竖井。为简化计算，假定预压是一次瞬时施加的。已知该软土层孔隙比为 1.60，压缩系数为0.8MPa-1，竖向渗透系
35、数 Kv5.810 -7cm/s。则预压时间达到U /U天时，软土地基固结度达到0.80。 A.78 B.87 C.98 D.105（分数：2.00）A.B. C.D.解析：据港口工程地基规范(JTJ 25098)第 7313 条计算*Ut1-be -t*t87.18 天19.基坑剖面如图所示，已知砂土的重度 720kN/m 3，甲30，c0，计算土压力时，如果 C 点主动土压力值达到被动土压力值的 1/3，则基坑外侧所受条形附加荷载 g 最接近U /U。（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：据建筑基坑支护技术规程(JGJ 12099)第 3.4 节、第 3.5 节计算C 点埋深 11m，
36、小于 b0+3b13+3312m，在支护结构外侧荷载影响范围之内。C 点外侧被动土压力epjk pjkKpi+2cik*+(zj-hwp)(1-Kpi) w(11-6)20tan 2(45+30/2)+0300kPaC 点内侧由土引起的主动土压力值eajk ajkKai-2cik*1120tan 2(45-30/2)+073.3kPaC 点内侧由外荷载引起的主动土压力值*eajk 1kKai*qtan 2(45-30/2)*q所以*q+73.3*300q240.3kPa20.某 25m 高的均质岩石边坡，采用锚喷支护，侧向岩石压力合力水平分力标准值 (即单宽岩石侧压力)为 2000kN/m，若
37、锚杆水平间距 sxj4.0m，垂直间 Syj2.5m，则单根锚杆所受水平拉力标准值为U /U。 A.200kN B.400kN C.600kN D.800kN（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：按建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)第 921 条计算*Htke hkSxjSyj804.02.5800kN21.如图，一铁路路堤挡土墙墙背仰斜角 a 为 9，墙后填土内摩擦角 40，墙背与填料间摩擦角20，当墙后填土表面为水平连续均布荷载时，按库仑理论其破裂角 应等于U /U。（分数：2.00）A.B. C.D.解析：40+20-951tan-tan+(tan+cot)(tan+t
38、ana) 0.5-tan51+(tan51+(tan51+cot40)(tan51+tan9) 0.50.604arctan0.60431.13310822.某一级建筑土质边坡平均水平土压力标准值为 chk20kPa，采用永久性锚杆挡土墙支护，锚杆钢筋抗拉强度设计值 fy300N/mm 2，锚杆间距为 2.0m，排距为 2.5m，锚杆倾角为 20，锚杆钢筋与砂浆之间的黏结强度设计值 fb2.1MPa，锚固体与土体间黏结强度特征值为 30kPa。按建筑边坡工程技术规范(GB 503302002)计算锚杆钢筋所需的最小直径，其值为U /Umm。 A.26.9 B.30.6 C.32.8 D.28.
39、6（分数：2.00）A.B. C.D.解析：锚杆水平拉力标准值Htke hksxsy202.02.5100kN锚杆轴向拉力标准值NakH tk/cosa100/cos20106.4kN锚杆轴向拉力设计值Na QNak1.3106.4138.3kN锚杆钢筋截面积*锚杆钢筋直径*23.某二级边坡局部有不稳定块体，其在坡面的平均尺寸为 2m2m，块体重量为 130kN，边坡采用喷混凝土防护，混凝土抗拉强度设计值为 1.5MPa，则喷射混凝土的厚度不宜小于U /U。 A.4cm B.8cm C.10cm D.15cm（分数：2.00）A. B.C.D.解析：喷层对局部不稳定块体的抗拉承载力验算0.6G
40、 cfthur 0 QG0*24.某基坑工程为二级工程，拟开挖 10m，地表水平；基坑侧壁直立，施工过程中，地表有 5kPa 的均布荷载，基坑地质资料如下：(1)03m：粉土，18.5kN/m 3，15，c5kPa；(2)36m：低液限黏土，水位以上 18.9kN/m 3，水位以下 19.1kN/m 3，14，c15kPa；(3)610m；砂土，18kN/m 3，36，c0；(4)1020m：低液限黏土，19.1kN/m 3，16，c20kPa；(5)基坑外侧地下水位 5.0m，基坑内地下水位 0.0m。如采用地下连续墙支护，墙的嵌入深度为 7m，则第一层粉土层的主动土压力合力及其作用点距地表
41、的距离分别为U /U。 A.42kN，2.0m B.42kN，2.14m C.36kN，2.0m D.36kN，2.14m（分数：2.00）A.B.C.D. 解析：设土压力为零的点距地表的距离为 za0，该点以下至第一层底面的土压力呈三角形分布*tan2(45-/2)-2c1tan(45-/2)(18.5zao+5)tan2(45-15/2)-25tan(45-15/2)0解得 za00.43m第一层底面处的主动土压力*(18.53+5)tan 2(45-/2)-25tan(45-/2)28.0kPa第一层土的主动土压力合力Ea1*(h 1-za0)l*28(3-0.43)136.0kNEa1
42、距地表的距离zalz a0+*(h1-za0)0.43+*(3-0.43)2.14m25.某季节性冻土层为黏性土，厚度为 2.0m，地下水位埋深为 3m，地表标高为 160.391m，已测得地表冻胀前标高为 160.231m，土层冻胀前天然含水率 w30%，塑限 w p23%，液限 wL45%，该土层的冻胀类别为U /U。 A.弱冻胀 B.冻胀 C.强冻胀 D.特别冻胀（分数：2.00）A.B. C.D.解析：设计冻深zdh-z2-(160.391-160.231)1.84m平均冻胀率*评价：由 wp+5%27%w30%w p+9%31%，地下水位距冻结面距离 1m2m，平均冻胀率 8.7%，
43、划分为级，强冻胀；另由，当塑性指数大于 22 时，冻胀性等级降低一级，最后划分为级，冻胀。26.某黄土试样室内双线法压缩试验成果如下表，试用插入法求此黄土的湿陷起始压力，其结果最接近U/U。（分数：2.00）A.B.C. D.解析：由公式*计算湿陷系数，如下表： 压力 p/kPa 0 50 100 150 200 300湿陷系数 s 0 0.01 0.0135 0.0165 0.0185 0.0185取 s0.015 所对应的压力作为湿陷起始压力，介于 100150kPa 之间，采用插入法*27.云南东川地区某泥石流沟谷堵塞程度一般(D m1.75)，泥石流中固体物质比重为 2.70，泥石流流
44、体重度为 12.4kN/m3，设计清水流量为 800m3/s，计算所得的泥石流的设计流量为U /U。 A.1624m3/s B.931m3/s C.800 m3/s D.670 m3/s（分数：2.00）A. B.C.D.解析：由题可知，D m1.75，G s2.70， m12.4kN/m 3，Q w800m 3/s则 m1.24g/cm 3， s2.7012.7g/cm 3计算泥石流修正系数*计算泥石流的设计流量QmQ w(1+*)Dm800(1+0.16)1.751624m 3/s28.某黄土场地中承压板面积为 0.50m2，压力与浸水下沉量记录如下表：则湿陷起始压力为U /U。承压板底面压力p/kPa25 50 75 100 125 150 175 200浸水下沉量ss/mm6.4 8.1 10.3 13.6 18.0 23.5 28.9 35.1 A.
