1、E ICS 27.140 P59 备案号:J1908-2014 NB P 中华人民共和国能源行业标准NB / T 35021 - 2014 代替DL/T5058 - 1996 水电站调压室设计规范Design code for surge chamber of hydropower stations 2014-06-29发布2014-11-01实施国家能源局发布回回中华人民共和国能源行业标准水电站调压室设计规范Design code for surge chamber of hydropower stations NB / T 35021 - 2014 代替DL厅5058- 1996 主编部门
2、:水电水利规划设计总院批准部门:国家能源局施行日期:2014年11月01日中国电力出版社2014北京中华人民共和国能源行业标准水电站调压室设计规范Design code for surge chamber ofhydropower stations NB / T 35021 - 2014 代替DL厅5058一1996中国电力出版社出版、发行(北京市东城区北京站西街19号100005 http:/)北京博图彩色印刷有限公司印刷* 2015年6月第一版2015年6月北京第一次印刷850毫米x1168毫米32开本3.75印张91千字印数0001-3000册* 统一书号155123.2237定价31.
3、00元敬告读者本书封底贴有防伪标签，刮开涂层可查询真伪本书如有印装质量问题，我社发行部负责退换版权专有翻印必究国家能源局公主K1=1 2014年第4号NB I T 35021 - 2014 按照国家能源局关于印发(能源领域行业标准化管理办法(试行)及实施细则的通知)(国能局科技(2009)52号)的规定，经审查，国家能源局批准核电厂核岛机械设备材料理化检验方法等164项行业标准(见附件)，其中能源标准(NB)158 项和电力标准(DL)6项。现予以发布。附件:行业标准目录国家能源局2014年6月29日附牛:行业标准目录序号标准编号标准名称代替标准采标号批准日期实施日期. 99 NB1T3502
4、1-一水电站调压室DL厅5058一2014-6-29 2014-11-01 2014 -设计规范1996 . NB I T 35021 - 2014 前根据国家发展改革委办公厅关于印发2007年行业标准修订、制定计划的通知)(发改办工业(2007)1415号)要求，规范编制组经广泛调查研究，认真总结实践经验，参考有关国内外先进标准，并在广泛征求意见的基础上，修订本规范。本规范的主要技术内容是:调压室的设置条件、调压室布置、水力计算及基本尺寸的确定、结构设计和构造要求、气垫式调压室、安全监测及运行管理等。本规范修订的主要技术内容是:一一增加了调压室设置的判别准则。一一增加了气垫式调压室设计方面的
5、内容。一一增加了水电站水力过渡过程数值模拟计算方面的内容。一一增加了调压室结构设计方面的内容。一一增加了调压室安全监测方面的内容。一一修改了抽水蓄能电站调压室的设计单独章节，将其内容融入各章节中。一一删除了附录中抽水蓄能电站水泵工况断电、导叶拒动时的调压室涌波计算方法。本规范由国家能源局负责管理，由水电水利规划设计总院提出并负责日常管理，由能源行业水电勘测设计标准化技术委员会负责具体技术内容的解释。执行过程如有意见或建议，请寄送水电水利规划设计总院(地址:北京西城区六铺炕北小街2号，邮编:100120)。11 本规范主编单位:中国电建集团华东勘测设计研究院有限公司本规范参编单位:中国电建集团成
6、都勘测设计研究院有限公司武汉大学河海大学NB / T 35021- 2014 四川大学本规范主要起草人员:张春生侯靖冯仕能姜宏军黄东军杨建东张健刘朝清王玉洁潘益斌鞠小明本规范主要审查人员:赵永涛方光达翁新雄黄晓辉奉伟清朱峰刘德有顾一新徐建强王文芳王明疆刘战平邓学平刘昌桂杨再宏兰应福池明阳III NB / T 35021 - 2014 目次前言II1 总则.2 术语和符号.32.1 术语.32.2 符号.53 调压室的设置条件.83.1 调压室的设置原则.83.2 基于水道特性的初步判别条件83.3 基于机组特性的初步判别条件.104 调压室布置.124.1 调压室的位置选择124.2 调压室的
7、基本布置方式、基本类型及选择.125 水力计算及基本尺寸的确定.165.1 调压室的稳定断面面积.165.2 调压室的涌波计算175.3 调压室基本尺寸的确定.196 结构设计和构造要求.216.1 一般规定.216.2 结构设计.256.3 构造.277 气垫式调压室.298 安全监测及运行管理.34附录A压力水道水头损失计算公式.36IV NB I T 35021 - 2014 附录B调压室的涌波计算公式45本规范用词说明.65引用标准名录.66附:条文说明.67V NB / T 35021- 2014 Contents Foreword II 1 General provisions 1
8、 2 Terms and symbols 3 2.1 Terr丑S32.2 Symbols .5 3 Setting conditions of surge chamber .8 3.1 Setting principle of surge chamber .8 3.2 lnitial differentiating conditions depend on characters of waterway .8 3.3 lnitial differentiating condition of depend on characters of turbine 10 4 Surge chamber a
9、盯angement.124.1 Surge chamber location selection .12 4.2 Basic layout forrns, types and selection of surge chambers 12 5即由auliccalculation and determnation ofbasc sizes . 16 5.1 Stable sectional area ofsurge chamber .16 5.2 Surge calculation of surge chamber .17 5.3 Deterrnination ofbasic sizes.19 6
10、 Structure desi伊andstructural requirements .21 6.1 Basic requirement .21 6.2 Structure design .25 6.3 Structural requirements .27 7 Air cushion surge chamber .29 8 Safety monitoring and operational management .34 VI NB / T 35021 - 2014 Appendix A Head loss calculation fo口nulaof pressure conduit 36 A
11、ppendix B Surge calculation formula of surge chamber .45 Explanation of wording in this code .65 List of quoted standards .66 Addition: Explanation of provisions .67 VII NB / T 35021 - 2014 1总则1.0.1 为贯彻执行国家的技术经济政策，统一水电站调压室设计标准，保证设计质量，制定本规范。1.0.2 本规范适用于新建、改建和扩建的水电站的l、2、3级调压室设计。水电站调压室级别划分根据现行行业标准水电枢纽工
12、程等级划分及设计安全标准)DL 5180的有关规定执行。1.0.3 本规范规定了水电站(含抽水蓄能电站)调压室设计的基本原则。1.0.4 调压室的设计应根据引水发电建筑物的布置和特点，收集电站特性、机组特性、运行调度、地形、地质、环境、气象和施工条件等方面的资料，经综合论证，做到因地制直、安全可靠、经济合理。1.0.5 调压室的设计应依据地质勘察成果进行。随着设计阶段的深入，逐步掌握调压室区域的基本地质情况，在施工阶段根据实际地质条件复核设计，必要时修改设计。对于气垫式调压室，应在现场选取有代表性的地段，进行有关的试验。1.0.6 调压室的结构设计应符合现行国家标准水利水电工程结构可靠性设计统
13、一标准)GB 50199的有关规定。结构设计中的材料性能指标，应符合现行行业标准水工混凝土结构设计规范DLlT 5057的有关规定。1.0.7 调压室的抗震设计应符合现行行业标准水工建筑物抗震设计规范)DL 5073的有关规定。I NB / T 35021 - 2014 1.0.8 调压室的模型试验应根据工程具体情况决定是否进行试验验证。1.0.9 水电站调压室设计，除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。2 NB / T 35021 - 2014 2术语和符号2.1术语2.1.1 调压室s田gechamber 设置在压力水道上，具有下列功能的建筑物:由调压室自由水面(或气垫层)反射
14、水击波，限制水击波进入压力引(尾)水道，以满足机组调节保证的技术要求:改善机组在负荷变化时的运行条件及供电质量。2.1.2 水道系统waterconveyance system 将水体从水库引至发电厂房、从发电厂房引至下游水库或河道的通道的总称，包括压力水道及无压水道两种类型。2.1.3 上游调压室headracesurge chamber 设置在水电站厂房上游压力水道上的调压室。2.1.4 下游调压室tailracesurge chamber 设置在水电站厂房下游压力水道上的调压室。2.1.5 简单式调压室simplesurge chamber 调压室与压力水道间孔口的断面面积不小于调压室处
15、压力水道断面面积的调压室。2.1.6 阻抗式调压室restrictedorifice surge chamber 调压室与压力水道间孔口的断面面积小于调压室处压力水道断面面积的调压室。2.1.7 差动式调压室differentialsurge chamber 由断面较小的升管和断面较大的大井组成，升管与大井间能够形成差动效应的调压室。2.1.8 气垫式调压室aircushion s町gechamber 3 NB/T35021一2014利用封闭气室中的空气压力制约水位高度及其涌波变幅的调压室。2.1.9 水室式调压室two-compartmentsurge chamber 由竖井和上室、下室共同
16、或分别组成的调压室。2.1.10 溢流式调压室overflowsu电echamber 顶部设有溢流堪泄水的调压室。2.1.11 开敞式调压室opens町gechamber 底部在围岩中，上部出露于地面的调压室。2.1.12 埋藏式调压室undergroudsu电echamber 埋藏于地下岩石中的调压室。2.1.13 地面式调压室S町getank 调压室结构全部在地面以上的调压室，常称为调压塔。2.1.14 压力水道pressureconduit 压力引水道、压力管道、压力尾水道的统称。2.1.15 压力引水道pressureheadrace tunnel 自进水口至上游调压室之间的压力水道。
17、2.1.16 压力管道penstock自上游调压室至水轮机蜗壳进口或者针阀喷嘴之间的压力水道:无上游调压室时，为电站进水口至水轮机蜗壳进口或者针阀喷嘴之间的压力水道。2.1.17 尾水延伸管道dra负tubeextension 自尾水管出口至下游调压室之间的压力水道。2.1.18 压力尾水道pressuretailrace tunnel 自下游调压室至尾水洞出口之间的压力水道:无下游调压室时，为尾水管出口与尾水洞出口间的压力水道。2.1.19 起始水位initialwater level 机组负荷变化以前的调压室水位。2.1.20 静水位staticwater level 机组引用流量为零时的
18、调压室水位(即上游或下游的水库4 NB / T 35021 - 2014 水位)。2.1.21 最高涌波水位highestup su电elevel 调压室内水位波动上升到的最高水位。2.1.22 最低涌波水位lowestdown su电elevel 调压室内水位波动下降到的最低水位。2.1.23 最高涌波maximumsu电e机组负荷突然变化时，调压室中水位相对于静水位的最高振幅。2.1.24 最低涌波minimumsurge 机组负荷突然变化时，调压室中水位相对于静水位的最低振幅。2.1.25 第二振幅secondarysu电eamplitude 在最高或最低涌波发生后，紧接产生的方向相反的
19、最低或最高振幅。2.1.26 毛水头grosshead 水电站进口断面与尾水出口断面的水位差。2.1.27 净水头nethead 水电站的毛水头减去发电水流在压力水道内的全部水头损失(不含蜗壳和尾水管损失)后的水头，即为作用在水轮机上的有效水头。2.1.28 设计水头designhead 保证水电站水轮发电机组发出额定出力时的最小水头，在数值上等于机组的额定水头。2.1.29 吸出高度staticsuction head of turbing 反击式水轮机规定的基准面与尾水位的高差。2.2符口可本规范使用的基本符号及其意义:L一一压力引水道长度:Lw一一压力尾水道长度:f一一压力水道断面面积:
20、5 NB I T 35021- 2014 6 F一一调压室断面面积:FTh一一托马临界稳定断面面积:Fc一一-调压室上室断面面积:Fp一一差动式调压室大室断面面积:凡一一调压室竖井断面面积:Fr一一升管断面面积:S一一阻抗孔断面面积:y一一调压室大室计算容积:凡一一上室计算容积:Vv一一下室计算容积:Z一一以水库静水位为基准的调压室涌波:Zmax一一调压室最高涌波:Zmin一一调压室最低涌波:Zc一一静水位距上室底面的高度:Zs一一静水位距溢流堪顶的高度:L一一不计压力水道系统的摩阻，丢弃(或增加)全负荷时的调压室自由振幅:Q一一流量:v一一流速:Hp一一设计水头:H。一一发电最小毛水头:Hi
21、-吸出高度:hf一一沿程摩擦水头损失:hm一一局部水头损失;hwQ一一压力引(或尾)水道总水头损失:hwm一一压力管道和尾水延伸管道的总水头损失:hc一一阻抗孔水头损失;一一水头损失系数:一一孔口流量系数:. NB / T 35021 - 2014 m一一理想气体多变指数:M一-堪顶流量系数:Tw一-压力管道水流惯性时间常数:凡一一一机组加速时间常数:Ts一一水轮机导叶有效关闭时间。7 NB / T 35021 - 2014 3 调压室的设置条件3.1 调压室的设置原则3.1.1 调压室的设置应在水力过渡过程计算、电站运行稳定性及调节品质分析的基础上，考虑水电站在电力系统中的作用、地形、地质、
22、压力水道布置等因素，进行技术经济比较后确定。3.1.2 根据压力水道的布置和机组特性，可按本规范第3.2节、第3.3节中的相关规定对压力水道是否设置调压室进行初步判别。按本规范第3.2、第3.3节判别处在设置调压室临界状态的水电站，应采用数值法进行水力过渡过程计算，进一步论证是否设置调压室。3.2 基于水道特性的初步判别条件3.2.1 设置上游调压室的条件，可按式(3.2.1-1)和式(3.2.1-2)作初步判别。瓦Tw币LLjVj一-w gHp 式中:凡一一压力管道中水流惯性时间常数，以Lj一一压力管道及蜗壳各段的长度，ffi; 弘一一各管段内相应的平均流速，mls; g一一重力加速度，ml
23、s2; Hp一一设计水头，ffi; 瓦一-Tw的允许值，一般取2s4so8 (3.2.1 -1 ) (3.2.1-2) 、. NB / T 35021 - 2014 Tw的取值随电站在电力系统中的作用而异。当水电站作孤立运行，或机组容量在电力系统中所占的比重超过50%时，直用小值:当比重小于10%20%时可取大值。3.2.2 设置下游调压室的条件，以尾水管内不产生液柱分离为前提。1 常规水电站满足式(3.2.2-1)时应设置下游调压室。ILwi旦r8一王五-H./VwO l 900 2g -S J 式中:LWi压力尾水道及尾水管各段的长度，m; 2-水轮机导叶有效关闭时间，S; (3.2.2-
24、1 ) Vwq一-稳定运行时压力尾水道中的平均流速，mls; VWJ-水轮机转轮后尾水管入口处的平均流速，mls; Hs一-吸出高度，m; V一一-机组安装高程，mo 2 抽水蓄能电站可按式(3.2.2-2)作初步判别。T_=三鱼立， g(-Hs) (3.2.2-2) 式中:弘一-压力尾水道及尾水管水流惯性时间常数，S; Lwi一一压力尾水道及尾水管各段的长度，m; 吭一一压力尾水道及尾水管各段的平均流速，mls; Hs一一水轮机吸出高度，m。Tws :三4s可不设下游调压室;Tws二三6s应设置下游调压室:4sDL 5077规定的混凝土衬砌有压隧洞的外水压力折减系数折减。必要时，应对调压室区
25、域进行三维渗流场分析，确定调压室外水压力。6.2.11 调压室边坡设计，按现行行业标准水电水利工程边坡设计规范DL厅5353有关规定执行。6.3构造6.3.1 调压室的井壁厚度，根据结构分析结果，可采用上薄下厚的变截面的结构形式。布置在围岩中的调压室混凝土衬砌最小厚度不宜小于O.4m。6.3.2 当阻抗式调压室按最低涌波水位确定的底板与引水隧洞的高差较大时，可在调压室和引水隧洞之间布置长连接管。在调压室水力计算中，应计入长连接管的影响。6.3.3 采用钢筋混凝土衬砌的调压室，混凝土衬砌和岩壁之间可布置排水设施。用于洞壁支护的锚杆宣与衬砌结构中的受力钢筋焊接，兼起锚筋作用。6.3.4 地下长廊形
26、调压室围岩较差、支护难度较大时，可沿上、下游方向(短边方向)布置钢筋混凝土横向支撑梁(墙)，或同时布置钢筋混凝土纵向支撑梁(墙)。布置支撑墙时，应在墙体上预留连通孔洞。6.3.5 调压室结构及其附属设备应根据抗震设防要求采取加强其整体性和刚度等抗震措施。6.3.6 在调压室中如有升管、闸门槽、通气孔等结构，应注意合理布置，在结构计算中应考虑其不利影响，防止应力集中，并采取必要的结构措施。6.3.7 采用混凝土衬砌的调压室，为增加防渗效果，必要时可在围岩和衬砌混凝土之间喷涂柔性聚合物砂浆防渗层或其他柔性防渗层:地面式调压室可在井壁内侧布置薄钢板、防渗涂料或防水卷材等。27 NB / T 3502
27、1- 2014 6.3.8 开敞式调压室和地面式调压室应设置井口安全防护设施，寒冷地区还应加盖，并布置进人孔和通气孔。6.3.9 如调压室内设置快速闸门，应考虑涌波与闸门的相互不利影响，并采取适当措施。6.3.10 调压室内的交通通道，应做好安全防护设施。为便于检查和检修，宜在调压室大井内布置带护栏的钢爬梯、井口周边设置防护栏杆、栏杆底部设防护板，并做防锈蚀设计。28 飞NB / T 35021 - 2014 7气垫式调压室7.0.1 气垫式调压室方案需结合地形、地质、工程布置、施工、环境影响、工程投资及运行等因素进行技术经济综合比较后确定。7.0.2 气垫式调压室设置应满足下列条件:1 气垫
28、式调压室应利用围岩承担内水压力或气体压力，围岩直为中硬岩或坚硬岩，以不低于III类的较完整的岩体为主。2 埋深条件。气垫式调压室上覆岩体厚度如图7.0.2所示，最小埋深厚度可按式(7.0.2-1)计算:C注生生王山YRcosB 图7.0.2气垫式调压室上覆岩体厚度示意图(7.0.2-1 ) 式中:CRM-一除去覆盖层及全、强风化岩体后的最小埋深厚度，m;HQ-气垫式调压室设计压力水头，m; Yw一一水的重度，N/m3; 29 - NB / T 35021 - 2014 rR一一岩体重度，N/m3; z。一一气室设计静态工况的室内水位(气室设计静态工况即发电运行的最高水库水位、电站共用一气垫式调
29、压室的机组全部停机时，气室内允许最大充气量的工况)，m; 。一一地形边坡平均倾角(汀，当600时，取=600; K一一经验系数，一般取1.31.5。此外，埋深厚度确定后，应复核气垫式调压室在最大气压条件下的埋深，此时K宜大于1.1。3 地应力条件。气垫式调压室岩体最小主应力吗应满足式(7.0.2-2): , 3?:(1.21.5)rwP max (7.0.2-2) 式中:3一一岩体最小主应力，N/m3; 儿一一水的重度，N/m3; Pmax一一气室内最大气体压力水头，m。4 渗透性条件。气垫式调压室区域宜有较高的天然地下水位，或能形成稳定渗流场。高压压水岩体透水率宜小于5Lu。7.0.3 气垫
30、式调压室的小波动稳定性采用临界稳定气体体积进行判断，气垫式调压室的稳定气体体积可按式(7.0.3-1)式(7.0.3-4)计算:凡=KVVTh mRLf VL =J 山2gm(ZU皿-Z)Po=Zum皿-ZO+hamin=hwJV-式中:凡一一稳定气体体积，m3; V1一一临界稳定气体体积，m3; 30 (7.0.3-1 ) (7.0.3-2) (7.0.3-3) (7.0.3-4) NB / T 35021- 2014 P。一一气室设计静态工况的室内气体绝对压力水头，m; ha-当地大气压，m; Zo一一气室设计静态工况的室内水位，m; Zumax -正常发电运行的最高水库水位，m; Zd一
31、一与Zumax相对应的正常发电运行的最高尾水位，m; m一一理想气体多变指数，直取m=l血min一一压力引水道最小水头损失系数，的m;hwO一一压力引水道最小水头损失，包括局部水头损失和沿程水头损失，m; v一一压力引水道流速，mls; L一一压力引水道长度，ffi; f一一压力引水道断面面积，m2; g一一重力加速度，mls2; Ky一一稳定气体体积安全系数，直采用1.21.5;并应针对允许的气体最大漏损量情况进行校核计算，此时Ky应大于1.1。7.0.4 在拟定气垫式调压室布置及尺寸时，涌波和气体压力极值可按解析公式计算。在气垫式调压室布置及尺寸基本选定后，涌波和气体压力极值应进一步通过水
32、力过渡过程计算确定。7.0.5 气垫式调压室防渗主要是封闭气体、防止渗漏，其型式可分为以下三种:1 围岩闭气:当围岩水透率很低，且岩体中的孔隙水压力大于气室气压时，可采用围岩闭气，如图7.0.5Ca)所示。2 ?)(幕闭气:在气室周围和上部围岩布置一系列钻孔和廊道，并充以高压水，在气室外围形成连续的水幕，如图7.0.5Cb) 所示。3 罩式闭气:在气室的边顶拱周围形成连续、封闭的罩体，将气体与围岩隔离，如图7.0.5Cc)所示。31 NB / T 35021 - 2014 (a) 水幕窒(b) 图70005气垫式调压室防渗型式示意图(a)围岩闭气;(b)水幕闭气;(c)罩式闭气罩体(c) 7.
33、0.6 气垫式调压室平面布置灵活，罩式闭气的气室，形状应尽量简单。7.0.7 气垫式调压室底板应留有一定的安全水深，设计工况不小于200m，校核工况不小于1.5m。7.0.8 水幕闭气的气室，水幕室可布置于气室两侧或上方，水幕室的断面尺寸应便于水幕孔施工。7.0.9 围岩闭气和水幕闭气的气室不宜在气室洞壁布置对外施工交通洞。7.0.10 气垫式调压室可采用锚喷支护，其支护设计与常规地下洞室的支护设计相同。7.0.11 气室围岩直进行灌浆，灌浆压力应大于气室最大气压，小于岩体最小主应力句。7.0.12 采用水幕闭气应符合下列规定:1 水幕的压力应高于气室内的气体压力，小于岩体的最小主应力。2 形
34、成水幕的钻孔、廊道与气室间的最小距离应满足在水幕超压条件下的围岩稳定。3 布置在气室周围的水幕应连续、封闭，水幕钻孔间距直采用2m4m。4 可在水幕孔上方布置帷幕灌浆。32 、NB / T 35021 - 2014 7.0.13 采用罩式闭气应符合下列规定:1 罩体结构中至少设有一层气体密封层，可选用钢板或其他防渗材料。密封层应伸入气室最低涌波水位以下O.5m。2 钢罩式结构宜设置平压系统平衡罩体外侧水压力和气室气体压力。平压系统一般由平压孔和平压管网(或平压空腔)组成，平压孔系统布置在岩体内，平压管网布置在罩体与岩体之间。3 钢罩式结构当钢板直接与水气接触时应进行防腐。33 NB / T 3
35、5021 - 2014 8 安全监测及运行管理8.0.1 应根据调压室的结构形式及地形、地质等条件，设置必要的原型试验、安全监测项目及相应的设施，并及时整理分析监测资料。8.0.2 应根据调压室类型、结构特性和调压室的级别设置监测项目，见表8.0.2表8.0.2调压室监测项目分类表开敞式、埋藏式地面式气垫式监测监测项目调压室调压室调压室类别l级2、3级l级2、3级1级2、3级涌波水位 II二tr室内气压 状态水幕室水压 室内温度 锚杆、错索应力。围岩围岩变形。稳定围岩渗透压力。 外水压力 。 。应力应变。 。结构衬砌与围岩受力接缝开度。 。衬砌与国岩。接触压力34 1 NB I T 35021
36、 - 2014 续表8.0.2开敞式、埋藏式地面式气垫式监测监测项目调压室调压室调压室类别1级2、3级1级2、3级I级2、3级脉动压力。水力学流速。地震地震加速度。反应注:.为必设项目;0为可选项目:空格为不监测。8.0.3 调压室涌波水位应进行动态监测。8.0.4 位于设计地震烈度8度及以上区域的地面式1级调压室，直设地震反应监测。8.0.5 监测仪器设备的选择、检验率定、安装埋设、观测及监测资料整理分析应符合现行行业标准混凝土坝安全监测技术规范DL/T 5178、混凝土坝安全监测资料整编规程)DL/T 5209的有关规定。8.0.6 调压室应结合水道系统定期放空、检查。8.0.7 应根据上
37、下游水位、电站运行特性、压力水道和调压室设计状况等因素，提出调压室的运行要求和限制条件。35 NB I T 35021 - 2014 附录A压力水道水头损失计算公式A.l沿程水头损失A.1.1 沿程水头损失，可按式(A.l.l)计算:式中:R一一水力半径，m; 2 T _ _2 h 旦土L-f - R4/3 n一一糙率值，可按表A.l.l中规定采用。表A.l.l压力水道糙率n值表糙率n序号水道表面情况平均最大岩面无衬砌(1)采用光面爆破0.030 0.033 (2)普通钻爆法0.038 0.045 (3)全断面掘进机开挖0.017 钢模现浇混凝土衬砌2 (1)技术一般0.014 0.016 (
38、2)技术良好0.013 0.014 岩面喷混凝土(1)采用光面爆破0.022 0.025 3 (2)采用普通钻爆法0.028 0.030 (3)全断面掘进机开挖0.019 4 钢管0.012 0.013 36 (A.l.l) 最小0.025 0.030 0.012 0.012 0.020 0.025 0.011 -卢NB / T 35021 - 2014 A.1.2 在不衬砌或喷混凝土支护的隧洞中，常常遇到局部衬砌，在底板采用混凝土衬砌尤为普遍，这样隧洞的糙率系数n值相应减小，设这一糙率系数为综合糙率系数no可按式(A.1.2)计算:|乓+S21生rlJ n. J n =n. J、-J V 1
39、 Sl + S2 I 式中:n。一一综合糙率系数:叫一一不衬砌糙率系数:n2一一混凝土衬砌糙率系数:Sl一一不衬砌周边长，m; S2一一混凝土衬砌周边长，m。A.2局部水头损失A.2.1 局部水头损失，可按式(A.2.l)计算:(A.1.2) h_ =一(A.2.1) 山-2g 式中:一一局部水头损失系数值，可按表A.2.1-1表A.2.1-3采用。表A.2.1-1局部水头损失系数C值表序部形状水头损失系数C备注号位Ll 一 0.5 进丁v为管道均匀水段之口人流速0.25 f 37 币NB / T 35021 - 2014 续表A.2.1-1序部号位形状水头损失系数C备注进一手王l 水0.2
40、(r/d0。2 合流时CQI+Q2=Q3) Hq-E=tfi(A227) &且2gH3 -H1 =立2g R-H2=5;22主2g = -0.95(1 + QJ2 + Q; 1 + 0但42(陪子斗叫一刮古刮计J+(1叫lCA.2.2-8) CA.2.2-9 ) 斗59+(1叫)(豆子十叫CA.2 .2-11 ) 43 r 一NB / T 35021 - 2014 &中叫一刮古刮计J-扣忏一寸4十(1一v哨CA.2.2-12) 式中:q2-q2 = QzI息，Q2为支管流量，Q3为合流后的主管流量，在合流时规定Q21时，应按式CB.3.2-2)计算:当hcO= 1时，应按式CB.3.2-3)计
41、算。(1 +Zm阻)-ln(1 +Zm皿)= (1 +hw咀)-ln(1一hco)CB .3.2-l) (1Zm阻卜1)+ ln(1Zmax 1- 1) = In(hc。一1)一(凡+1) IZmaxl = 11 其中应按式CB.3.2-4)计算:CB .3 .2-2) CB .3 .2-3 ) ， 2gF(hwQ + hco2 CB .3 .2-4) LfVo 式中:hco一一全部流量通过阻抗孔时的水头损失，m。2 如图B.3.2所示为Calame-Gaden计算阻抗式调压室瞬时丢弃全负荷时最高涌波计算图。图中R区为阻抗孔下部的瞬时上48 7 NB / T 35021 - 2014 升压力超
42、过最高涌波水位压力的区域，表示阻抗孔尺寸过小;M区为阻抗孔下部瞬时上升压力低于最高涌波水位压力的区域，表示阻抗孔尺寸偏大;SS线为两者的分界线，阻抗孔尺寸最合适。1.6 1.5 1.4 N 1.3 1.2 1.1 1.0 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 。.40.3 。.2。l, v /VlVlJ;以/i/l_ / v吨、/ , , , t2好hJ4d25 5 / 民r*， V(V V 飞、，, , , / 一/77;飞， 、vv , , 、如/, v啊?臼KFYI/I,D( , 1. , !/ / , /、, v /川,I/.; , / J、, / 1 , /. , vv /1/1
43、/V , / 、，/ ,1/1/ , v /T/ 3在卢(t/ , /、L刁/k:, / Y I 7、，1/1 , 1/ , IX /Vt , v. 7I7PR 7J? 华i/ , l( .k: , J lLIV:/气/lV 、，, 1/ , / /L A 、，1/ y v. , ;Ei , / , 1/ 飞，/ X/。13斗/ l/ X , , , I/. , lY , , , ,/ , 1/ ) , , V 湾飞, , , 1/ 圭, 二元兀7/ v , v J./ ，电v (1/ ，1， , 1/ V )( J/ J, , / r , , 1 X 1.Y V /)/ 、,1/ ,1/ k
44、 ;v 1/ :;-1/ :Ib飞Jd -一-一一VI 飞 1/ 飞/,/ v 1 卜一一/飞1/ J /. IY .V、。十0.3:li!b 一0.5:li! =1- 0.2 -0.4 -0.3 tO.l -0 飞。图B.4.l-1无溢流堪的上室最高涌波计算图54 飞NB / T 35021 - 2014 2 有溢流堪时，应符合下列规定:1) 设溢流堪顶在上游静水位以上的距离为Zs溢流堪顶通过最大流量Qy时的水层厚度为础，如图B.4.1-2所示，则丢弃负荷时的最高涌波应按或吃B.4.1-6) 式CB.4.1-9)计算:Zmax =-1I-h M=(主JQy = yQo = YVof y=tlXs+?1-卢，-1) 式中:M一一溢流堪的流量系数，与堪顶的形式有关;B一一-堪顶长度，ffi; CB.4.1 -6) CB.4.1-7) CB.4.1 -8) CB.4.1-9) y一一竖井水位升到溢流堪顶时压力水道内的流速减小率。刊吓斗图B.4.1-2有溢流堪时上室示意图2) 丢弃全负荷时，在Zmax己知的情况下，假定坚井与上室之间的连接孔为单向排水孔，在水位升高时不起作55 -NB I T 35021 - 2014 用，经堪顶流至上室的水量必须的容积应按式CB.4.1-10)和式CB.4.1-11)计算:民=旦I-!-ln( 1 + . y2 . 且
