1、ICS 2706030J 98 蝠雪中华人民共和国国家标准GBT 9222-2008代替GBT 92221988水管锅炉受压元件强度计算Strength calculation of pressure parts for watertube boilers2008-0I-31发布 2008070 1实施丰瞀粥鬻瓣警糌瞥鐾发布中国国家标准化管理委员会“”。GBT 92222008目 次前言-1 范围2规范性引用文件-3术语和定义-4 总则-5材料、许用应力和计算壁温6锅筒简体- 7圆筒形集箱筒体-8管子和锅炉范围内的管道- 9凸形封头-10平端盖及盖板 -1l 7L的补强 1 2异形元件-1 3
2、决定元件最高允许计算压力的验证法-附录A(规范性附录) 锅筒低周疲劳寿命计算-附录B(资料胜附录) 国外材料在不同计算壁温下的基本许用应力一附录c(资料性附录) 开孔减弱断面的抗弯断而系数w的近似算法 ，o：o加蹦孙蚰眈驰前 言GBT 9222m2008本标准代替GBT 9222 19887D一15 J国内常用锅炉钢材的基本许用应力a，应取表1和表2给出的值。(5)3GBT 9222-2008532对于表1、表2未列入的材料，如符合52中的有关规定，其基本许用应力一J应按式(2)式(4)计算，并取最小值。计算时、d：及吐应取相应钢号的最低保证值；只有在没有保证值时，才可用钢材抽样试验，并将试验
3、所得吼和a：的最小值及10。h的口j的平均值乘以090作为计算取用值。抽样和试验应按有关标准进行。533锅炉低碳钢、低碳锰钢及低碳锰钒钢使用温度在350。C以下，其他低合金热强钢使用温度在400以下，其基本许用应力一般只需按式(2)和式(3)计算，不必考虑式(4)。534采用附录B中列举的国外锅炉钢材，如符合52中的有关规定，其基本许用应力可按表B1选取。535基本许用应力表中相邻计算壁温数值之间的一，可用算术内插法确定，但需舍弃小数点后的数字。表1 常用锅炉钢管在不同计算壁温下的基本许用应力F 单位为兆帕竺 嚣粤 粤 -。 磊。 卜 兰雹。 三。钢号 。 o 2 笔暑 o 2 o 2 咤2
4、i i i 童三 重暑 l i蚤趸 =鬲Z若。 罨昌 童。 鱼雷 罨暑与 2 o o 窖岛 善： 蚕i 磊： 善： 笔器妻昌 一吞2 呈譬标准号 劓釉。 一o N。 曼暑磊 昌 o是 昌。 ods 1 95 225 215 240 27 5 270 220 225 280 255 345 440 41 5 205 205335 410 400 415 485 4 50 41 5 440 450 470 540 610 585 520 52020 124 1 45 148 153 180 167 l 47 150 1 67 l 63 200 226 217 1 37 137250 104 l 2
5、5 125 132 1 5l 116 125 148 124 1 56 168 196 198 113 1 31260 10l 123 123 131 l 50 115 124 l 4 7 124 l 55 1 68 1 96 1 98 1ll l 30270 98 120 120 1 30 l 48 114 1 23 146 1 24 l 54 1 68 196 l 98 110 l 29280 96 118 11 8 1 28 147 11 3 l 23 14 5 124 153 168 1 96 198 109 128290 93 11 5 11 5 l 27 145 112 l 22
6、144 l 24 152 168 196 198 108 1 26计300 91 ll 3 11 3 125 144 111 121 143 124 15l 168 196 198 107 1 25算 310 89 1ll lll 124 142 llO 121 l 4l 124 149 168 196 198 106 12432。 87 J09 109 I船 J40 109 120 14。 i删 J48 168 l 95 i97 10S 1船壁330 85 106 106 121 1 38 108 11 9 138 】24 146 168 1 95 1 97 105 1 22温 118 13
7、6 1 24 l 4 4 167 1 94 1 96 104 1 22340 83 102 102 120 1 3 7 107350 80 100 100 11 5 135 106 ll 8 135 124 l 43 1 67 l 94 1 95 103 1 21th,360 78 97 97 11 2 l 30 106 ll 7 132 1 24 l 4l 1 67 193 1 94 102 1 20 370 76 9 5 95 108 127 105 11 6 j32 l 24 140 1 66 l 92 1 93 101 11 9380 75 92 92 102 118 105 ll 5
8、 131 l 23 138 166 l 92 192 100 11 9390 73 89 89 95 110 104 114 1 29 l 23 137 l 65 191 190 100 118400 70 87 87 89 101 104 113 1 28 l 23 135 1 65 1 90 188 99 118410 68 83 83 84 94 103 112 1 27 l 23 1 33 l 64 189 186 98 11 7420 66 78 78 78 87 102 110 1 26 122 1 32 l 63 188 184 98 11 7GBT 9222-2008表1(续)
9、 单位为兆帕= 嚣 磊 薹 粤 主 -o钢号 h 卜 o 咤2 l i 呈。 卜 兰2 雹。 三。虽置 =磊Z奎昌 暑詈o 雪善_。 莹童百 每磊啬 o 2 嘈暑 o 2 咤暑 宅岛复吾 吾吾 苫 罨尽鬯。 量2 o 昌。 窖盘 善： 蚕i 磊： 蚕i=o一 望h 劓N。 一。标准号 黯 高 o竹 昌。 o195 225 215 240 275 270 220 225 280 255 345 440 41 5 205 205335 4IO 400 4i5 485 450 415 440 450 470 540 610 585 520 520430 61 75 75 73 81 102 109
10、125 122 131 162 187 1 82 97 11 7440 55 66 66 68 74 101 108 124 121 130 l 6l 186 180 96 11 6450 49 57 57 62 67 100 107 123 116 128 160 185 177 95 116460 45 50 50 56 61 99 104 122 110 126 159 184 174 94 11 6470 40 43 43 49 54 99 100 120 103 1 25 158 182 l 7l 94 115480 37 38 38 42 48 94 95 l】9 95 124 J
11、58 】81 168 93 】15490 83 84 112 88 12l 155 1 79 1 65 93 1l 5500 68 70 96 81 118 153 177 16l 92 115510 55 57 82 74 110 148 145 156 91 114计520 43 48 69 68 98 124 120 138 9l 114算 530 59 61 86 106 100 124 90 11 3540 49 54 77 90 86 lll 89 1l 3壁 550 41 48 7l 84 79 105(102) 88 112560 33 42 65 79 72 100(94)
12、88 112温570 37 57 74 66 92(85) 83 109tb- 580 32 50 69 59 83(77) 76 104590 64 53 74(69) 70 99600 56 47 66(62) 64 91610 57(55) 59 82620 49 54 73630 42 50 67640 36 46 60650 30 42 54660 38 49670 35 44680 32 39注1：括号内的数据为厚度大于75Inrn钢管的许用应力值。注2：粗线下方的数据系按持久强度砖计算，与此数据相对应的温度表示该钢种持久强度对基本许用应力起控制作用的温度。注3：铸钢件的基本许用应
13、力取表l中相应数值的070倍。注4：锻钢件基本许用应力的取值：当用型钢锻造时，可取表中相应钢号的数值；当用钢锭锻造时，可取表中相应钢号数值的090倍。GBT 9222-2008表2 常用锅炉钢板在不同计算壁温下的基本许用应力口 单位为兆帕钢号与Q235 209 16Mng 19Mng 22Mng 1 3MnNiMoNbg3B 3274 GB 7l 3 GB 713 GB 713 GB 713 GB 713标准号钢板厚度 60 36 60 100 60 100 50 100 12560 36 60 50100 60 100 150 100 150 100 125 150235 225 205 3
14、05 285 265 245 335 315 29 5 275 400 390 380 375钆 375 400 390 4 70 470 440 440 510 490 480 5】5 570 570 570 57020 1 37 148 144 1 74 1 74 163 163 189 18l l 78 183 211 211 2ll 211250 113 125 103 147 140 1 33 120 1 63 153 143 148 211 211 211 208260 111 1 23 102 144 1 37 131 118 16l 151 14l 1 48 21l 211 2
15、1l 207270 108 l 20 10l 141 135 1 28 11 6 1 58 1 48 138 l 48 211 21l 2ll 206280 105 118 99 139 132 l 25 114 1 55 145 135 1 48 211 21l 21l 205290 103 115 98 1 36 129 123 112 153 143 133 148 211 211 209 204300 101 113 97 1 33 1 27 120 110 150 140 130 148 211 211 208 203计 109 147 137 127 148 2ll 21l 207
16、 201310 111 96 132 1 25 119320 109 95 l 31 124 117 107 145 1 35 1 25 147 2ll 211 206 200算330 106 94 129 123 116 106 142 132 1 22 145 211 211 205 1 99壁 129 119 144 21l 209 204 198340 102 93 1 28 12l 115 105 139350 100 92 1 27 120 113 103 1 37 127 117 l 41 211 208 203 196温360 97 91 125 119 112 102 133
17、 123 114 1 38 211 205 199 1 94tb, 370 95 90 1 24 11 7 11l 10l 】29 120 1ll 1 35 210 20l 196 l 9l380 92 89 1 22 116 109 99 125 11 7 i09 J2r 204 】97 193 189390 89 88 l 20 115 108 98 121 1l 3 106 117 199 194 l 90 1 86400 87 85 ll 7 11 3 107 97 1l 7 110 103 107 1 93 1 90 187 184410 83 77420 78 69430 75 6
18、2440 66 55450 57 49注1：粗线下方的数据系按持久强度醇计算与此数据相对应的温度表示该钢种持久强度对基本许用应力起控制作用的温度。注2：锻钢件基本许用应力的取值：当用型钢锻造时。可取表中相应钢号的数值；当用钢锭锻造时可取表中相应钢号数值的090倍。536修正系数口根据元件结构特点和工作条件，按表3选取。54计算壁温541 计算壁温取受压元件内外壁温算术平均值中的最大值。 确定计算壁温时锅炉出口过热蒸汽温度在允许范围内的波动不予考虑。若受压元件的计算壁温低于250时，取250。C。542受压元件的计算壁温可按表4表6选取，或按543中的公式计算。表3基本许用应力修正系数”GBT
19、9222-2008元件型式 工作条件 ，不受热(在烟道外或绝热) 1 00受热(烟温不大于600。c)或透过管束的辐射热流不锅筒和集箱简体o95大而且简体壁面不受烟气的强烈冲刷的锅筒受热(烟温大于600C) o90管子(包括管接头)和锅炉范围内的管道 1oo凸形封头 100平端盖 见表1 7盖板 1oo不受热(在烟道外或绝热) 1oo异形元件 受热(烟温不大于600) o95受热(烟温大于600C) o90注：对于额定压力不小于167MPa的锅筒和封头，_值取095。表4 锅筒计算壁温t。 单位为摄氏度工作条件 计算公式不受热 在烟道外 bl一“在烟道内 th一t1+10绝热在炉膛内 tb一t
20、j+40透过管柬的辐射热流不大而且简体壁面不受烟气的强烈冲刷 t bi一如+20在烟温小于600C的对流烟道内 tb一tj+30不绝热 在烟温为600C900的对流烟道内 th=tj+50在烟温为900C以上的对流烟道内或炉膛内 tb一tl+90注l：对于受热的锅筒，本表给出的计算公式系指水空间受热情况。注2：当介质为饱和温度时，力一tn。表5 集箱和防焦箱计算壁温t。 单位为摄氏度内部介质 工作条件 计算公式在烟道外(不受热) 屯一tj在烟道内，采取绝热措施，防止受辐射和燃烧产物的直接作用 tb，一tj+10水或汽水混合物 在烟温小于600Y的对流烟道内不绝热 tb一tJ+30在烟温为600
21、900的对流烟道内，不绝热 “一打4-5D在炉膛内，不绝热 tb。=tj+110在烟道外(不受热) “一“饱和蒸汽在烟道内，采取绝热措施，防止受辐射和燃烧产物的直接作用 thtb+25在烟温小于60&C的对流烟道内，不绝热 t bltb+40饱和蒸汽在烟温为600900的对流烟道内，不绝热 th，一tb+60GBT 9222-2008表5(续) 单位为摄氏度内部介质 工作条件 计算公式在烟道外(不受热) =t1+XAt在烟道内，采取绝热措施，防止受辐射和燃烧产物的直接作用 thtj+25+XAt过热蒸汽在烟温小于600。C的对流烟道内，不绝热 t h【一山+40+XAt在烟温为600900的对
22、流烟道内，不绝热 “一tf+60+XAt注：对于受热的汽水混合物集箱和防焦箱简体本表给出的计算公式系指不出现自由水面的情况。543通过计算公式确足计算壁温：锅筒：“砘+等+揣享南集箱：“叫+譬+蒜芋南恤一管子一(譬+蔫享南)似表6 管子和管道的计算壁温t。 单位为摄氏度元件 条件 计算公式锅炉额定压力不大于137 MPa及q一不大于407 kwm2 t bl一“+60沸腾管其他情况 式(8)对流式省煤器 tbtl_矗30省煤器辐射式省煤器 tb一tj+60所有情况 式(8)过热器 对流式过热器 to。=“+50无热力计算资料辐射式或半辐射式(屏式)过热器 t b_一tJ+i00管道 在烟道外(
23、不受热) ，h。一“544表4表6及式(6)式(8)中的tJ、tbq。、x、At及J应取锅炉热力计算及水动力计算所确定的数值，其中：温度偏差出，在任何情况下不应小于10；介质混合程度系数x，对于集箱，一般可取050；当介质从集箱端部进入时，允许取为0；对于不受热的过热蒸汽集箱，即使完全混合，也应取XAt=10。C；导热系数A按有关手册选取。6锅筒简体61符号本章所用符号的含义和单位如下：乱锅筒筒体理论计算厚度，rftm；“。锅筒简体成品最小需要厚度，mm8)67(GBT 92222008也锅筒筒体设计计算厚度，mm；d锅简简体取用厚度mm；屯锅筒筒体有效厚度，mm；8-管接头取用厚度，mm；c
24、考虑腐蚀减薄、工艺减薄和钢板厚度负偏差的附加厚度mm；c考虑腐蚀减薄等的附加厚度，mm；Cz考虑钢板工艺减薄的附加厚度，mm；c。考虑钢板厚度负偏差的附加厚度，mm；D。锅筒简体内径，mm；d。管接头外径，mm；岛按锅筒筒体理论计算厚度算出的外径与内径的比值；9 按锅筒筒体有效厚度算出的外径与内径的比值；户计算压力，MPa；户校核计算最高允许计算压力，MPa；P。工作压力，MPa；P。锅炉额定压力，MPa；Ap。一设计附加压力MPa；Ap。介质流动阻力附加压力MPa；Ap，。计算元件所受液柱静压力，MPa；P。水压试验压力，MPa；p。水压试验最高允许压力，MPa；Eo锅筒筒体材料的许用应力，
25、MPa；a-管接头材料的许用应力，MPa；一，材料在20。C时的屈服点或规定非比例伸长应力(ao。)，MPa；矿一纵向孔桥减弱系数；横向孔桥减弱系数；斜向孔桥减弱系数；卿斜向孔桥当量减弱系数；焊缝减弱系数；。最小减弱系数；们允许最小减弱系数；衍校核部位的减弱系数；p，。水压试验时的最小减弱系数；K斜向孔桥的换算系数；“可不考虑孔问影响的相邻两iL的最小节距，mill；s一一纵向(轴向)相邻两孔的节距，mm；s横向(环向)相邻两孔的节距，mm；7斜向相邻两孔的节距，mm；d开孔直径，椭圆孔在相应节距方向上的尺寸插入式整体焊接管接头的内径，额定压力不大于25 MPa的不受热锅筒上的插入式双面角焊管
26、接头(或孔圈)的内径，illm；n计算斜向孔桥减弱系数时的两孔间在简体平均直径圆周方向上的弧长，mm；6计算斜向7L桥减弱系数时的两7L问在简体轴线方向上的距离，mm；”两孔间在简体轴线方向上的距离b与两孔问在筒体平均直径圆周方向上的弧长n的比值；GBT 9222-2008nfL的轴线偏离简体径向的角度，(。)；da孔的当量直径，mm；d。相邻两孔直径的平均值，mm；“校核断面的最大弯曲应力，MPa；M校核断面的弯曲力矩，kNmm；校核断面的抗弯断面系数，mm3。62计算公式621锅筒简体理论计算厚度按式(9)计算： 乱一盘锅筒简体成品最小需要厚度按式(10)计算：瓦，。一乱+C。锅筒筒体设计
27、计算厚度按式(11)计算：疋一乱+C锅筒简体取用厚度应满足：8允622锅筒简体允许最小减弱系数按式(12)计算： M一帮乱按式(13)计算：乱一dC氐也可取简体实际最小厚度减去腐蚀减薄值。623校核计算时，锅筒筒体最高允许计算压力按式(14)计算 M一鬻(9)式(14)中的有效厚度岛按式(13)计算，此时竹一。；母也可取为各竹处实际最小厚度减去腐蚀减薄值，此时式(14)中的(竹屯)(D。+E)应以最小值代入。此外，由式(14)算得的锅筒筒体最高允许计算压力还应满足第11章开孔补强的要求。624式(9)、式(12)及式(14)适用范围为且130，凡值按式(15)计算：卢L一1+2爰63计算压力与
28、工作压力锅筒筒体的计算压力按式(16)计算：PP。+Ap。工作压力P。按式(17)计算：P。一P。+p：+p。：p。取最大流量时计算元件至锅炉出口之间的压力降。0当锅筒简体所受液柱静压力不大于(P。+Ap。+Ap：)的3时，则取p。一零。设计附加压力Ap。按以下规定计算：a)AO8 MPa时，Ap。一003 MPa；b)08 MPa59 MPa时，AO05p。GBT 9222-200864减弱系数641式(9)中的最小减弱系数。取为纵向焊缝减弱系数钆、纵向iL桥减弱系数i、两倍横向孔桥减弱系数2P7及斜向孔桥当量减弱系数中的最小值。若孔桥位于焊缝上，应按6102和6103的有关规定取用。642
29、按锅炉制造技术条件检验合格的焊缝，其焊缝减弱系数仇可按表7选取。表7焊缝减弱系数焊接方法 焊缝型式 仇双面焊接有坡口对接焊缝 1 00有氩弧焊打底的单面焊接有坡口对接焊缝 0 90手工电焊无氩弧焊打底的单面焊接有坡口对接焊缝 0 75在焊缝根部有垫板或垫圈的单面焊接有坡口对接焊缝 0 80双面焊接对接焊缝 100熔剂层下 单面焊接有坡口对接焊缝085的自动焊单面焊接无坡口对接焊缝 0 80电渣焊 100注：在基本许用应力按持久强度确定的情况下，对于表中0 80的焊缝，取080。643相邻两孔直径均不大于按1123确定的未补强孔最大允许直径，且两L的节距(纵向、横向或斜向)小于按式(18)计算的
30、值时，应按6456413计算L桥减弱系数。一d。4-2、厅瓦了ii丽 (18)式中d。按式424)计算。644若单孔直径或相邻两孔中有一孔直径大于按1I23确定的未补强孔最大允许直径时，应按第1 1章的有关规定处理。645等直径纵向相邻两孔(图1)的孔桥减弱系数按式(19)计算。一s-dS筒体轴线图1纵向孔646等直径横向相邻两孔(图2)的孔桥减弱系数按式420)计算?xdo一rS式中横向节距s 7应取简体平均直径圆周上的弧长。(20)GBT 9222-2008图2横向孔桥647 等直径斜向相邻两孔(图3)的孔桥当量减弱系数按式(21)计算仇一KP”式中斜向7L桥的换算系数K按式(22)计算：
31、j(一=一41 075(1+72)2、 夕k |，、W 一，b斜向孔桥减弱系数矿按式(23)计算筒体轴线图3斜向孔桥一F一 (23)式中0一u压干i，当n24时，可取K=1，此时吼=矿。当礼l时，取礼一100。仇亦可按线算图(图4)直接查取，图中N一(d，+(，。)(2a)，图中虚线为各条曲线极小值的连线。GBT 9222-2008卜 l 、 、 k 、 k r、卜 _ 1 1l一10I一k l 0 士u( I zuk兰30， ，- 一 。一 。一一 -一)、 u3 5- 一 一 ：、1 、 、 、 |、 、 、 、 、 、 04。、 、 一 、0 -to 5一 bo ，f 06 1书 一 ，
32、 ，一r ， 、0 70 卜一 一r 一r ，一r ， 075 r 一r ， 乡( 80 ， 一一， r ， ， 多 r 乡 r ， 形 多 1_5 O085 14 0 95 形 形 彳 多 夕 40 “9f，r ， 夕 。， - 形 乡 113 1 oo 乡 彦 ， 0 ， 110 夕 r 夕 衫 彳 1 D0 厂y 1突 ， 形 夕 ， L15 。x 7 。 夕 夕7 矗， 。种， 。， z砖 地16筒体轴线24n=h“图4确定吼值的线算图648若相邻两7L直径不同，计算孔桥减弱系数时，式(1 9)、式(20 7及式(23 7中的直径d应以相邻两jL直径的平均值d。代入c，。按式(24)计
33、算：“。一生尝 (24 7式中d。、d：为相邻两孔孔径(或当量iL径7。649具有凹座的开-fl,(图5)，在计算孔桥减弱系数时，式(19)、式(20)及式(23 7中的直径d应以当量直径c，。代人，当量直径砒按式(25)计算：矾：dl+昙(d1 d。7 (25)098765432l00O00OO000OO98765432l0OOOOO0OOGBT 9222-2008I。沥 黝f11图5具有凹座的孔对于图5以外的其他焊接未熔合的阶梯形管孔，其当量直径等于阶梯形管L的纵向断面积(填充焊缝金属部分除外)除以简体取用厚度。6410对于简体横截面上的非径向孔(图6)，计算孔桥减弱系数时，式(19)、式
34、(20)及式(23)中的直径d应以当量直径d。代入，当量直径砒按下述原则确定：纵向孔桥： 比一d，横向孔桥：da一志斜向孔桥：函=式中n不应大于45。非径向孔应经机械加工或仿形切割成形。d I n：+1”+cosod7简体轴线(26)图6非径向孔6411对于椭圆孔，计算L桥减弱系数时，孔径“按该孔沿相应节距方向的尺寸确定。6412对插入式整体焊接管接头或额定压力不大于25 MPa的不受热锅筒上的插入式双面角焊管接头(或孔圈)，当管接头(或fL圈)材料的许用应力a，小于简体材料的许用应力一时，减弱系数计算中的d应取为管接头(或孔圈)内径与28。1一(口。，a)之和。6413孔桥减弱系数可借助整体
35、焊接结构的管接头多余厚度的补强作用予以提高，补强方法见i1521154。1 4GBT 9222-200865附加厚度651锅筒筒体的附加厚度C按式(27)计算：CCl+C2+C3 (27)652考虑腐蚀减薄的附加厚度c，一般取为05 mm。若820 mm时，则可不必考虑。但若腐蚀较严重，应根据实际情况确定c，值。653考虑工艺减薄的附加厚度G按各制造厂实际情况选取。当板厚不大于100 mm时，一般情况下可按表8选取。表8卷制工艺减薄值 单位为毫米卷制工艺 减薄值4(A98 MPa)热卷3(A20mm时，则可不考虑如钢板厚度负偏差超过05 iilm，则在附加厚度中应加上此超出值。66对厚度的限制
36、661 任何情况下，锅筒简体的取用厚度不应小于6 mm；采用胀接管连接时，锅筒简体的取用厚度不应小于12mm。662锅炉额定压力不大于25 MPa的不绝热锅简筒体，允许置于烟温不小于600。C的烟道或炉膛内，其厚度不应大于表9所规定的值。表9 不绝热锅简筒体的最大允许厚度 单位为毫米l 工作条件 最大允许壁厚l在烟温大于900的烟道或炉膛内 26l在烟温为600900之间的烟道内 3067水压试验锅筒简体的水压试验压力p。按有关锅炉制造技术条件取用，但应满足式(28)要求：p，。p，。 (28)水压试验最高允许压力按式(29)计算：融。扎。5等M (29)式中，口一1+2乱D。恍。取锅筒筒体纵
37、向焊缝减弱系数、纵向孔桥减弱系数P、2倍的横向孔桥减弱系数2P7及斜向孔桥当量减弱系数吼中的最小值。确定锅筒的水压试验最高允许压力时，还应考虑锅筒封头的水压试验最高允许压力(见921 1)。68弯曲应力的校核681 当锅筒筒体支点间距大于10 m或者2P7不大于最小P或礼时，应进行重量载荷引起的弯曲应力校核。682 锅筒简体各校核断面的最大弯曲应力按式(30)计算1 000M“一酊 (30)校核断面的弯曲力矩M按简支梁处理。如无较大的局部荷重梁上的荷重可按均布荷重考虑。产生弯曲力矩的荷重应包括：锅筒及相连元件的金属重量、锅筒及相连元件内满水的水重以及绝热材料的l 5GBT 9222-2008重
38、量等。计算校核断面的抗弯断面系数w时，应考虑由于开7L对断面的减弱。w的近似计算方法见附录C。环向焊缝减弱系数，只有在校核断面上有环向焊缝时才考虑。吼按表7选取。如简体上的最大弯曲力矩与最小抗弯断面系数不在同一断面上，则应按几个可能发生危险的断面分别计算，以找出整个简体的最大弯曲应力。683按682算出的最大弯曲应力应满足以下条件： M一帮(31)减弱系数为所校核断面上最大弯曲应力部位的横向孔桥减弱系数或环向焊缝减弱系数；如横向孔桥与环向焊缝重叠则应按6102和6103处理；如该部位无孔桥和焊缝减弱时，则取毂一1。69 中径相等的不等厚度锅筒简体的计算薄壁与厚壁部分的强度分别按式(9)式(31
39、)计算。上述公式中，D。分别用2R7。与2彤。(图7)代入。水压试验的最高允许压力，取厚壁与薄壁部分按式(29)的计算值中的较小值。 多圉7不等厚度锅筒610结构要求6101 锅筒简体同一断面最大内径与最小内径之差应不大于表10规定的值。表10锅筒简体同一断面最大内径与最小内径之差值 单位为毫米p。3 8MPa P。38 MPa条件Dl 000mm 1 000 ram1 500 mitt 舟3 5的圆弧形集箱简体除了断面最大允许圆度需要满足表13要求外其余按直集箱处理GBT 9222-2008772对于额定压力不大于25 MPa的锅炉，不绝热集箱和防焦箱简体的厚度不应大于表1 2所规定的值。表
40、12不绝热集箱和防焦箱简体的最大允许厚度 单位为毫米l 工 作 条 件 最大允许壁厚ll在烟温大于900。C的烟道或炉膛内 15l在烟温为600。C900。C之间的烟道内 2078水压试验集箱筒体的水压试验压力P，。按有关锅炉制造技术条件取用但应满足下式要求：p、。声。p。按式(29)确定，但计算时该式中的口按式(46)计算：np2彘 (46)在确定集箱水压试验最高允许压力时，还应考虑集箱上的封头、平端盖或盖板的水压试验最高允许压力(见9211、】026和1038)。79弯曲应力的校核对重量载荷较大的集箱应按式(47)进行弯曲应力校核计算：靠c阳一嚣高等口。、p。按682和683的原则处理。7
41、10结构要求7101 由钢管弯成的圆弧形集箱的断面圆度不应大于表13规定的值。表13 圆弧形集箱的断面最大允许圆度 以表示弯曲半径R 25D。R40 D。 R40 D。圆 度望!；旦9100 10D。、。注：D、D。分别为同一断面上的最大外径和最小外径。7102关于对减弱系数和管孔位置的要求见6】02和6103。7103管接头(连接受热面管子的除外)的取用厚度按6104处理。8管子和锅炉范围内的管道81符号本章所用符号的含义和单位如下：一直管或直管道的理论计算厚度，mm；氏弯管外侧的理论计算厚度，Film；氏。一直管或直管道成品的最小需要厚度，film；乱弯管成品外侧的最小需要厚度。Film；
42、鼠直管或直管道的设计计算厚度，mill；丸，弯管设计计算厚度，mm；8管子或管道的取用厚度，mrl；8，直管或直管道的有效厚度，mill；20GBT 9222-2008丸，弯管外侧的有效厚度，mm；c设计计算考虑腐蚀减薄、工艺减薄等和钢管或钢板厚度负偏差的附加厚度，mmc7校核计算考虑腐蚀减薄、工艺减薄等和钢管或钢板厚度负偏差的附加厚度，mmC。设计计算和校核计算考虑腐蚀减薄的附加厚度，mm；G设计计算考虑工艺减薄等的附加厚度，ITlm；C：校核计算考虑工艺减薄等的附加厚度，mm；G设计计算考虑钢管或钢板厚度负偏差的附加厚度mm；c：校核计算考虑钢管或钢板厚度负偏差的附加厚度，mm；风管子或管
43、道的外径，mm；卢L按管子或管道理论计算厚度算出的外径与内径的比值；p计算压力，MPa；户直管或直管道校核计算最高允许计算压力，MPa；加。弯管校核计算最高允许计算压力MPa；d许用应力，MPa；吼焊缝减弱系数；R弯管中心线的半径，mm；g最大热流密度，kWm2；钢材导热系数，kw(in)；吒校核断面的附加轴向应力。MPa；“校核断面的附加弯曲应力，MPa； 校核断面的附加扭转应力，MPa；F附加轴向力kN；M校核断面的弯曲力矩kNmm；M。校核断面的扭转力矩，kNmm；A管子的有效横断面积，mm2；w校核断面的有效抗弯断面系数，mm3；m厚度负偏差与取用厚度的百分比值；K一一弯管形状系数；“
44、弯管工艺系数；6弯管外侧厚度的实际制造工艺减薄率；A。系数。82计算公式821 直管或直管道的理论计算厚度按式(48)计算：。pD钆一面函r-丁w再 。由钢管弯成的弯管弯管外侧的理论计算厚度按式(49)计算：乱I=KdI 式中弯管形状系数K按式(50)计算：，4R+D。“一4R+2Dw 。直管或直管道成品的最小需要厚度按式(51)计算：瓦，。一既+C- 蛆曲引肌(GBT 9222-2008由钢管弯成的弯管，弯管成品外侧的最小需要厚度按式(52)计算 良=良。+C，直管或直管道的设计厚度按式(53)计算：也一盈+C由钢管弯成的弯管，弯管的设计厚度按式(54)计算：丸。=d。L+C直管或直管道的取用厚度应满足：d遗(52)(53)(54)由钢管弯成的弯管，弯管的取用厚度应满足：8d。由钢板压制的焊接弯管(RD。35)和铸造弯管的厚度按直管计算，但其中的附加厚度C分别按式(60)、式(61)计算。822校核计算时，直管或直管道最高允许计算压力按式(55)计算Ep一掣等d，按式(56)计算：乱=d C78。可取实际最小厚度减去腐蚀减薄值。弯管最高允许计算压力按式(57)计算：Ep。一K塾D!-3堂Sw,(55)(56)(57)良，按式(58)计算8。一dC
