1、ICS 93.140 P67 DB33 浙江省 地方标准 DB 33/T 927 2014 长管节后张法预应力混凝土 大管桩设计与施工规程 Technical code of design and constrution for long tube and large diameter post tensioned prestress concrete cylinder pile 2014 - 07 - 07 发布 2014 - 08 - 07 实施 浙江省质量技术监督局 发布 DB33/T 927 2014 I 目 次 前言 . III 1 范围 . 1 2 规范性引用文件 . 1 3 术语
2、和定义 . 1 4 长管节大管桩设计 . 2 4.1 一般规定 . 2 4.2 计算 . 2 4.3 构造 . 7 5 长管节制作 . 9 5.1 原材料 . 9 5.2 钢模 . 10 5.3 混凝土 . 10 5.4 成型与养护 . 11 5.5 起吊、堆存和运输 . 11 5.6 质量检验 . 12 6 长管节大管桩拼接 . 12 6.1 钢绞线 . 12 6.2 锚具与夹具 . 12 6.3 粘结剂 . 13 6.4 拼接与张拉 . 13 6.5 压浆与放张 . 14 6.6 桩质量检验 . 15 7 长管节大管桩吊运、堆存和装运 . 16 7.1 场内吊运 . 16 7.2 场内堆存
3、 . 16 7.3 装运 . 16 8 长管节大管桩沉桩 . 16 8.1 一般规定 . 17 8.2 吊桩 . 17 8.3 沉桩工艺 . 17 8.4 质量控制 . 18 附录 A（规范性附录） 长管节大管桩型号、规格及技术性能表 . 19 附录 B（规范性附录） 长管节大管桩性能曲线 . 23 DB33/T 927 2014 II 附录 C（资料性附录） 长管节大管桩设计选用示例 . 27 附录 D（规范性附录） 粘结剂正拉粘结强度试验方法 . 31 附录 E（资料性附录） 选锤参考资料 . 34 DB33/T 927 2014 III 前 言 本标准按照 GB/T 1.1 2009 给
4、出的规则起草。 本 标准 由浙江省交通运输厅提出并归口。 本 标准 的起草单位：浙江 省 交通运输厅工程质量监督局、宁波海港工程有限公司、浙江省交通规划设计研究院。 本 标准 主要起草人员包括： 吴安宁、陈妙初、陈学国、叶先光、 曹云、应永良、 史美鹏、赵殿鹏、荣海敏、何晓宇、杨明军 、陈晓峰、戴晓栋、徐小梅、 蒋春晖、 应志峰、张盛创、吴捷安、应齐明、吴显华、董志远、贾慧萍、方中军、王果、王斐斐、孙健、张秀华、王光忠、陈月松、王世军。 DB33/T 927 2014 1 长管节后张法预应力混凝土 大管桩设计与施工规程 1 范围 本标准规定了长管节后张法预应力混凝土大管桩设计、制作、拼接、吊运
5、、堆存、装运以及沉桩等技术要求。 本标准适用于长管节后张法预应力混凝土大管桩的设计与施工。 2 规范性引用文件 下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所 有的修改单）适用于本文件。 GB 175 通用硅酸盐水泥 GB 50158 港口工程结构可靠度设计统一标准 GB/T 701 低碳钢热轧圆盘条 GB/T 2567 树脂浇铸体性能试验方法 GB/T 5224 预应力混凝土用钢绞线 GB/T 14370 预应力筋锚具、夹具和连接器 GB/T 50152 混凝土结构试验方法标准 JTG/T F50 公路桥涵
6、施工技术 规范 JTJ 270 水运工程混凝土试验规程 JTJ 275 海港工程混凝土结构防腐蚀技术规范 JTS 151 水运工程混凝土结 构设计规范 JTS 167 4 港口工程桩基规范 JTS 167 6 港口工程后张法预应力混凝土大管桩设计与施工规程 JTS 202 水运工程混凝土施工规范 JTS 257 水运工程质量检验标准 3 术语和定义 下列术语和定义适用于本标准。 3.1 长管节 long pile section 长度为 8m 及以上 ,采用离心工艺生产的混凝土管桩的单位节段。 DB33/T 927 2014 2 3.2 长管节大管桩 long tube and large d
7、iameter cylinder pile 采用后张法预应力拼接的多节段长管节的混凝土大管桩。 4 长 管节大 管桩设计 4.1 一般规定 4.1.1 长管节大管桩上的作用及作用组合应 符合 GB 50158 的 有关规定。 4.1.2 长管节大管桩在海水环境中的设计使用年限应不低于 50 年， 且应符合 JTJ 275 的有关规定； 设计使用年限超过 50年的结构应进行专项耐久性设计 ； 有抗冻要求的长管节大管桩的使用性能应符合 JTS 202、 JTS 151 的规定。 4.1.3 嵌岩长管节大管桩设计应符合 JTS 167 4 的有关规定。 4.1.4 长管节大管桩型号、规格及技术性能可
8、参见附录 A 的表 A.2。 4.2 计算 4.2.1 验算项目 4.2.1.1 不同工作阶段 的 长管节大管桩应按表 1 中所规定的验算内容进行相应作用状态下 的验算。 表 1 长管节大管桩不同工作阶段 验算 项目表 工作阶段 验算内容 作用状态 吊运阶段 抗裂验算 吊运产生的弯矩 锤击沉桩阶段 锤击拉应力、压应力验算 锤击沉桩拉应力 锤击沉桩压应力 使用阶段 抗裂验算 受拉桩轴心拉力与弯矩组合 受压桩轴心压力与弯矩组合 正截面承载力验算及单桩承载力验算 轴心受拉 轴心受压 受拉桩轴心拉力与弯矩组合 受压桩轴心压力与弯矩组合 4.2.1.2 长管节大管桩单桩承载力验算包括：单桩轴向承载力验算
9、和水平承载力验算。单桩承载力的计算和试验方法应符合 JTS 167 4 的有关规定。 4.2.2 吊运阶段验算 长管节大管桩在吊运阶段应进行抗裂验算。 其截面边缘的混凝土法向拉应力应满足 式（ 1）、法向压应力应满足式（ 2） 要求： pc tk0 0.7M fW . (1) pc ck0 0.85M fW . (2) 式中： DB33/T 927 2014 3 M 吊运阶段的弯矩设计值（ Nmm）； 0W 按照混凝土弹性模量换算的截面弹性抵抗矩（ mm3）； pc 长管节大管桩混凝土有效预压应力值（ N/mm2）； 受拉区混凝土塑性影响系数； tkf 长管节大管桩混凝土在施工阶段轴心抗拉强度
10、标准值（ N/mm2）； ckf 长管节大管桩混凝土在施工阶段轴心抗压强度标准值（ N/mm2）。 4.2.3 锤击沉桩阶段验算 4.2.3.1 长管节大管桩进行锤击沉桩 拉应力验算时，应满足下式要求： sk k t pcf . (3) 式中： sk 锤击拉应力分项系数，取 1.15； k 锤击沉桩拉应力标准值（ N/mm2） ， 该值根据锤能、锤击速度大小、桩垫软硬程度、桩长、组合钢管桩长度和地质条件等综合确定，可取 8.0 N/mm2 11.0 N/mm2，带有较长钢管桩的组合桩应取较大值； tf 长管节大管桩混凝土轴心抗拉强度设计值（ N/mm2）； pc 长管节大管桩混凝土有效预压应力
11、值（ N/mm2）。 4.2.3.2 长管节大管桩进行锤击沉桩压应力验算时，应满足下式要求： sp p c pcf . (4) 式中： sp 锤击压应力分项系数，取 1.1； p 锤击沉桩压应力标准 值（ N/mm2） ， 根据桩端支撑性质、桩截面大小、桩长、选用的桩锤锤击能量和地质条件等综合确定，其上限值可取 25.0 N/mm2； cf 长管节大管桩混凝土轴心抗压强度设计值（ N/mm2）； pc 长管节大管桩混凝土有效预压应力值（ N/mm2）。 4.2.4 使用阶段验算 4.2.4.1 抗裂验算 4.2.4.1.1 长管节大管桩应按照正常使用极限状态效应组合对截面进行抗裂验算。 截面边
12、缘压应力按照式 （ 5）、 截面边缘拉应力按照式 （ 6） 计算： c 00NMAW . (5) t 00NMAW . (6) DB33/T 927 2014 4 式中： c 截面边缘压应力（ N/mm2）； N 使用阶段的轴力设计值（ N） ， N 以压力为正，拉力为负 ； 0A 长管节大管桩换算截面面积（ mm2）； M 使用阶段的弯矩设计值（ Nmm）； 0W 按照混凝土弹性模量换算的截面弹性抵抗矩（ mm3）； t 截面边缘拉应力（ N/mm2）。 4.2.4.1.2 对于裂缝控制等级为一级的长管节大管桩截面边缘拉应力在作用的标准组合下和裂缝控制等级为二级的长管节大管桩截面边缘拉应力在
13、作用的准永久组合下应 满足下式要求 ： t pc. (7) 式中： t 截面边缘拉应力（ N/mm2）； pc 长管节大管桩混凝土有效预压应力值（ N/mm2）。 4.2.4.1.3 对于裂缝控制等级为二级的长管节大管桩截面边缘拉应力在作用的标准组合下应 满足下式要求 ： t pc ct tkf . (8) 式中： t 截面边缘拉应力（ N/mm2）； pc 长管节大管桩混凝土有效预压应力值（ N/mm2）； ct 混凝土拉应力 限制 系数 ； 受拉区混凝土塑性影响系数 ； tkf 长管节大管桩混凝土 轴心抗拉强度标准值 （ N/mm2） 。 4.2.4.2 正截面承载力验算 4.2.4.2.
14、1 使用阶段长管节大管桩截面应按照承载能力极限状态作用效应组合进行验算。 4.2.4.2.2 轴心受拉长管节大管桩应满足下式要求： uNN . (9) u py pN f A. (10) 式中： N 使用阶段的轴力设计值（ N）； uN 长管节大管桩 截面轴心抗拉承载力设计值（ N） ； pyf 钢绞线抗拉强度设计值 （ N/mm2） ； pA 钢绞线截面面积 （ mm2） 。 4.2.4.2.3 轴心受压长管节大管桩应满足下式要求： DB33/T 927 2014 5 u0NN . (11) u 0 c p y p 0 p0 .9N f A f A . (12) 式中： N 使用阶段的轴力设
15、计值（ N）； 轴心受压稳定系数，参见 JTS 151相关章节； u0N 轴心受压稳定系数时，长管节大管桩截面轴心抗压承载力设计值（ N） ； cf 长管节大管桩混凝土轴心抗压强度设计值 （ N/mm2）； A 长管节大管桩 截面面积 （ mm2）； pyf 钢绞线抗压强度设计值 （ N/mm2） ； p0 纵向预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时钢绞线拉应力 （ N/mm2）； pA 钢绞线截面面积（ mm2）。 4.2.4.2.4 对于 CD1200 系列长管节大管桩，其截面轴心抗压承载 力设计值可参见附录 A 中表 A.2 的长管节大管桩型号、规格及技术性能表。 4.2.4.2.5
16、轴力和弯矩共同作用的长管节大管桩应 满足下式要求 ： uMM . (13) 1 c p y p p p y p 0 p p tus i n 4 s i n 2 s i n 2f A D d f A d f A dM . (14) 式中： 当轴力设计值满足： 1 c p y p 0 p2 3 2 3N f A f A 时，公式（ 14）中系数 和 t 按下式计算： p p y1 c p y p p y p p 0 p1 . 5 1 . 5N A ff A f A f A A . (15) t 1 1.5 . (16) 当轴力设计值满足： 1 c p y p 02 3 2 3 pN f A f A
17、 时，公式（ 14）中系数 和 t 按下式计算： p p01 c py pNAf A f A . (17) t 0 . (18) 式中： 截面偏心距增大系数，参见 JTS 151相关章节； M 使用阶段的弯矩设计值（ Nmm）； DB33/T 927 2014 6 uM 指定轴力下截面抗弯承载力设计值（ Nmm） ；对于 CD1200系列长管节大管桩，其截面抗弯承载力设计值可 参见附录 B的长管节大管桩 性能曲线； 1 长管节大管桩 混凝土矩形应力图应力与混凝土轴心抗压强度设计值之比， C80时 1 0.94 ； cf 长管节大管桩混凝土轴心抗压强度设计值（ N/mm2）； A 长管节大管桩
18、截面面积 （ mm2） ； D 长管节大管桩环形 截面外直径 (mm)； d 长管节大管桩环形 截面内直径 (mm)； 长管节大管桩 受拉区面积与全截面面积之比； pyf 钢绞线抗压强度设计值（ N/mm2）； pA 钢绞线截面面积 （ mm2）； pd 钢绞线重心所在圆的直径 (mm)； pyf 钢绞线抗拉强度设计值（ N/mm2）； p0 纵向预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时钢绞线拉应力 （ N/mm2）； t 纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，当 2/3 时，取 t 0 ； N 使用阶段的轴力设计值（ N）。 4.2.5 张拉控制应力值 4.2.5.1 施加预应力
19、时，混凝土立方体抗压强度不得低于设计强度的 75%，结构计算时，不应考虑非预应力钢筋。 4.2.5.2 预应力主筋 应 采用高强度低松弛钢绞线，钢绞线的强度指标应符合 GB/T 5224 的规定。其张拉控制应力值宜 满足下式要求 ： con ptk0.70f . (19) 式中： con 钢绞线张拉控制应力值（ N/mm2）； ptkf 钢绞线抗拉强度标准值 (N/mm2)。 4.2.5.3 张拉控制应力值 con 考虑钢绞线松弛、摩擦阻力等各项预应力损失，可提高 0.05 ptkf 。 4.2.6 预应力损失值 4.2.6.1 在计算结构截面应力和钢绞线控制应力时，钢绞线在施工阶段的预应力损
20、失值宜根据试验确定。如无试验资料时可按下式计算： l l1 l2 l3 l4 l5 l6 . (20) 式中： l 钢绞线在施工阶段总预应力损失值（ N/mm2）； DB33/T 927 2014 7 l1 锚具变形和钢铰线内缩引起的预应力损失值（ N/mm2）； l2 钢绞线与预留孔道壁之间摩阻力引起的预应力损失值（ N/mm2）； l3 拼接缝粘结剂弹性压缩变形引起的预应力损失值（ N/mm2）； l4 钢绞线应力松弛引起的预应力损失值（ N/mm2）； l5 混凝土收缩徐变引起的预应力损失值（ N/mm2）； l6 分批张拉钢绞线时，后批张拉钢绞线所产生的混凝土弹性压缩变形对先批张拉钢绞
21、线所引起的预应力损失值（ N/mm2）。 4.2.6.2 l1 、 l2 、 l3 、 l4 、 l5 各项预应力损失值应按 JTS 151 有关预应力钢筋的预应力损失值规定计算。 4.2.6.3 计算 l6 分批张拉钢绞线时，累计到 j 批次张拉钢绞线所产生的混凝土弹性压缩变形对之前 i批次张拉钢绞线所引起的预应力损失值，可按下式计算： ppl6 p ec c p p,jkiEAi j kE A kE A ( , 1,2,., )i j n . (21) 式中： l6, ij 累计到 j 批次张拉钢铰线所产生的混凝土弹性压缩变形对之前 i 批次张拉钢绞线所引起的预应力损失值（ N/mm2）；
22、 i 第 i 批次； j 第 j 批次； k 第 k 批次； pE 钢绞线弹性模量（ N/mm2）； pA 每批次张拉的钢绞线截面面积（ mm2）； cE 混凝土弹性模量（ N/mm2）； cA 长管节大管桩混凝土截面面积（ mm2）； pek 第 k 批次张拉时钢绞线有效预拉应力（ N/mm2）。 4.3 构造 4.3.1 长管节大管桩由长度为 8m、 9m、 10m 的 长 管节拼接组成。 4.3.2 长管节大管桩预应力 主筋应采用在每个预留孔道中设置单股、双股或三股高强度低松弛钢铰线，其构造示例图参见图 1。 DB33/T 927 2014 8 lD ddp1A- A截 面A2 2 34
23、D ddp21A图 1 长管节大管桩构造示例图 说明： 1 预应力主筋； 2 架立钢筋和 螺旋环向箍筋； 3 钢桩靴； 4 桩身混凝土； l 桩长； D 长管节大管桩环形截面外直径； pd 钢绞线重心所在圆的直径； d 长管节大管桩环形截面内直径。 4.3.3 长管节大管桩预应力 主筋应沿周边均匀布置，且不宜少于 16 根。 4.3.4 长 管节纵向架立钢筋直径应不小于 7mm；螺旋环向箍筋直径应不小于 6mm， 桩顶管节环向筋螺距为 50mm，基本管节环向筋螺距管节端部 1500mm 范围内为 50mm,其余为 100mm。 4.3.5 混凝土强度等级应不小于 C80。当有抗冻要求时，应 符
24、合 JTS 151 的有关规定。 4.3.6 长管节壁厚应不小于 150mm。 4.3.7 长管节大管桩 预应力钢筋保护层厚度应不小于 50mm。 4.3.8 预应力钢筋的预留孔 孔径宜控制在 32mm 44mm 之间 ,并且中心间距应不小于 160mm。 4.3.9 长管节大管桩 拼接应采用粘接剂进行拼接，其粘结强度应高于长管节混凝土设计强度。粘接材料应符合 JTS 167 6 的有关规定。 4.3.10 预留孔道应采用压力灌注 专用压浆料 ， 压浆料 应密实，其立方体抗压强度应不小于 45MPa。 4.3.11 根据工程的需要，长管节大管桩桩端可采用不超过 1 000mm 的钢桩靴或采用组
25、合桩型式。钢桩靴或组合桩的钢管直径、长度 和钢板厚度与材质、桩端结构型式和锚具保留数量应根据施工和地质条件确定。 组合钢管长度超过 8 000mm 时，应对锚具进行专门设计。 长管节大管桩 钢桩靴 （ 组合桩 ） 型式参见图 2。 DB33/T 927 2014 9 图 2 长管节大管桩钢桩靴（组合桩）型式 说明： 1 钢桩靴 ； 2 预留的 预应力主筋 锚块 ； 3 混凝土桩与钢桩联接法兰 ； D 长管节大管桩环形截面外直径 ； pd 钢绞线重心所在圆的直径 ； d 长管节大管桩环形截面内直径。 4.3.12 长管节大管桩桩顶长管节宜设置钢板套箍并增设 双层螺旋环向箍筋 ，也可采用纤维混凝土
26、制作。 4.3.13 长管节大管桩 桩顶 长 管节适当部位应设置排气 孔 、排水孔。 5 长管节制作 5.1 原材料 5.1.1 长管节大管桩 长管节 混凝土所用水泥强度等级不得低于 42.5。水泥品种可采用硅酸盐水泥 P.型、普通硅酸盐水泥等。水泥的质量应符合 GB 175 等的有关规定。熟料中铝酸三钙（ C3A）含量应不大于 10%。 5.1.2 细集料应采用质地坚硬的天然河砂。河砂应为中砂。细集料杂质含量应符合 JTS 202 的有关 规定。 5.1.3 粗集料应采用质地坚硬的碎石，石料的抗压强度应大于 2 倍所采用的混凝土强度等级。碎石的粒径应为 5mm 20mm，且应采用二级配，其中
27、 5mm 16mm 与 10mm 20mm 粒径的比例应按混凝土配合比设计和试验确定。粗集料的物理性能与杂质含量应符合 JTS 202 的规定，其中压碎值不宜大于 8%，粒径 5mm 以下含量不宜大于 6% 。 5.1.4 外加剂应经试验选定，外加剂的质量应符合 JTS 202 的有关规定。 5.1.5 拌和用水应符合 JTS 202 的有关规定。 DB33/T 927 2014 10 5.1.6 长管节 采用的螺旋环向箍筋应采用 HPB300 钢筋 , 其质量应符合 GB/T 701 的有关规定，螺旋箍筋经过冷拔后直径应不小于 6mm。架立钢筋应采用 HPB300 钢筋，也可采用强度大于 H
28、PB300 钢筋的其它合适钢筋，其经过冷拔后直径应不小于 7mm。 5.1.7 原材料进场检验应符合 JTS 257 的有关规定。 5.2 钢模 5.2.1 钢模应符合下列要求： a) 满足成型混凝土长管节的相应尺寸要求； b) 结构能满足相应的强度和刚度要求； c) 模板内表面光滑，无影响长管节外观质量的缺陷，要求合缝口平顺严密； d) 制作简单、装拆方便、定位可靠，并能提高使用次数。 5.2.2 钢模材料选用和加工应符合下列要求： a) 钢模筒体应选用强度高、弹性好、焊接性能优良的钢 材，其机械性能不低于 Q235-A 的要求； b) 钢模筒体加工成型后，应用回火处理来消除加工时的焊接应力
29、； c) 钢模端板应有足够的刚度，表面平整光滑，宜采用不易变形的端板，也可采用铸钢材料的端板； d) 钢模的成孔拉杆应选用抗拉强度高的碳素钢或优质合金钢管材，成孔拉杆外套橡胶管。橡胶套管要求破断强度高，伸长量大，对橡胶套管性能要求宜为，拉断强度不小于 17MPa，伸长量不小于 600%，硬度在 46 50 邵尔度左右。 5.2.3 钢模检验应符合下列要求： a) 长管节钢模制作完毕后，应按设计图进行检验，合格后方可投入使用； b) 长管节钢模制作完毕后，应 进行静平衡力矩试验，不平衡力矩应不大于 2N m； c) 长管节钢模允许偏差和检验方法应符合表 2 的规定。 表 2 长管节钢模允许偏差和
30、检验方法 序号 项目 允许偏差 mm 检验数量 单元测点 检验方法 1 钢模筒体长度 2 逐件检查 4 钢尺测量 2 钢模内径 4 -1 4 3 钢模内径椭圆度（长、短直径差） 5 4 4 钢模外径各跑轮圈同心度 1 4 5 端板面相对于钢模内径的垂直度 0.4 4 2m 靠尺和塞尺测量 6 端板环面平面度 0.1 4 7 合缝口间隙 0.3 4 内卡尺测 量 8 钢模纵向直线度 2/m 4 2m 靠尺和塞尺测量 5.3 混凝土 长管节 混凝土的技术参数应符合 JTS 202的有关规定 ，且 应符合 下列要求： a) 强度等级应不小于 C80； DB33/T 927 2014 11 b) 胶凝
31、材料用量宜在 450 kg/m3 500 kg/m3； c) 水胶比不大于 0.25； d) 抗氯离子渗透性以电通量指标来快速测定，不大于 1 000 C； e) 有抗冻要求的抗冻等级不低于 F350。 5.4 成型与养护 5.4.1 钢筋笼的制作应符合下列规定： a) 钢筋笼采用自动编织机按设计尺寸制作成型。 b) 每一长管节长度的钢筋笼脱焊点不得多于 4 个。 5.4.2 钢筋笼制作、安装的允许偏差和检验 方法应 符合 JTS 257 的相关要求，并 符合 表 3 的要求。 表 3 钢筋笼制作、安装的允许偏差和检验方法 序号 项目 允许偏差 mm 检验单元 和数量 单元测点 检验方法 1
32、钢筋骨架长度 5 每类构件抽查 10%，且不少于 3 件 2 用钢尺量直径两端处 2 钢筋笼直径 6 用钢尺量两端及中部垂直两直径 3 箍筋间距 10 3 用钢尺量两端及中部连续三档各取大值 4 纵向钢筋间距 5 钢筋保护层 5 4 用钢尺量侧面 6 钢筋笼离端板距离 用钢尺量两端各两点 5.4.3 为提高 长管节 的耐久性， 长管节 钢筋笼不宜使用保护层垫块，钢筋笼采用硬性联结固定法定位。 5.4.4 钢模组装时应符合下列规定： a) 装模前，钢模和橡胶套管上残留的混凝土和浮浆应清除干净，脱模剂应涂刷均匀。 b) 钢模端板内侧与筒体外侧之间应紧密配合。 c) 钢筋笼纵向架立钢筋与成孔拉杆必须
33、错开，应使钢筋笼不触及预留孔胶管。钢筋笼的端头与端板应保持 20 mm 的间距。 d) 拉杆螺母上紧扭矩应大于 0.40 kN m。 5.4.5 混凝土布料应均匀、饱满、连续进行、一次完成。 5.4.6 长管节成型采用离心法，加速顺序为低速 中速 1中速 2高速，高速离心完毕应自然降速，防止钢模激烈振动。 5.4.7 长 管节 成型后，吊离成型机座时，应平稳、轻放，不得碰撞，并应对 长管节 内壁面进行收面处理。 5.4.8 脱模应在专用平台上进 行，脱模时混凝土强度应不小于设计强度的 70%。 5.4.9 长管节 脱模后需养护并 应符合 JTS 202 的有关规定 。 5.5 起吊、堆存和运输
34、 5.5.1 长管节吊运 时混凝土强度应达到设计强度的 70%， 宜采用起吊专用工具，吊运应保持平稳、减少震动、避免碰撞。 5.5.2 长管节堆存场地应平整 、坚实，满足承载力要求；长管节堆存应采用多点支垫，支垫间距不宜大于 4 m； 长管节堆存时，长管节间应采取防止碰撞的缓冲措施； 长管节堆存层数应根据地基承载力、垫木强度 和堆垛稳定性确定，不宜超过 3 层；各层的垫木应位于同一垂直面。堆垛底层长管节应有横 向定位措施。 DB33/T 927 2014 12 5.5.3 长管节装船或装车运输时，应编制专项运输 方案。 应在船舶或车辆底层及层间设置垫木，垫木材料应相同，各层垫木应上下对齐。 5
35、.6 质量检验 5.6.1 长管节 成型过程中必须留样制作试件测定混凝土立方体的抗压强度。试件的留样和养护条件应与 长管节 相同。 5.6.2 混凝土试验方法应按 JTJ 270 的有关规定。混凝土的合格标准应按 JTS 202 的有关规定。混凝土强度试件的留取样每工班应取 3 组，其中一组测定 长管节 脱模强度，一组测定 长管节 所需张拉强度，一组测定 长 管节 龄期 28d 的强度。 混凝土抗冻、抗渗试件的留取应按 JTS 202 的有关规定。 5.6.3 长管节外壁面不应出现裂缝。 5.6.4 长管节内壁面的干缩裂缝宽度不应超过 0.2mm，深度不应大于 10mm，长度不应超过长管节外径
36、的 0.5 倍。 5.6.5 长管节的预应力孔道的质量检验，采用光照投影检验，圆孔所成的阴影与孔径的偏差应不大于3 mm。 5.6.6 长管节 制作的允许偏差和检验方法应满足表 4 的要求。 表 4 长管节制作的允许偏差和检验方法 序号 项目 允许偏差 mm 检验单元和数量 单元测点 检验方法 1 外周长 10 每节 4 用钢卷尺测量 2 长度 3 2 用钢尺测量 3 壁厚 +10 0 用钢尺测量两端 4 长管节端面倾斜 D /1000 用钢角尺测量 5 管壁端面倾斜 /200 用钢角尺测量 6 长管节圆度 5 4 用钢尺测量两端 注： 为壁厚， D 为长管节外径，单位均为 mm。 长管节应经检验合格后方可使用，并应填写长管节 合格证。合格证内容应包括：型号、长度、生产日期、混凝土抗压强度、质检人员 、监理人
